一种引流缓冲型转载斜板仓及其设计方法与流程

1.本发明属于带式输送机运输领域，具体涉及一种引流缓冲型转载斜板仓及其设计方法。


背景技术：

2.带式输送机是煤矿使用最多的设备，是承担原煤运输、排矸等任务的大动脉。具有线路长、转载点多等特点。近年来，更呈现出输送带消耗量大、故障率增加、修补费用高、成本占比上升、更换作业占用生产时间长等问题，且局部故障可造成运输、采煤、掘进等关联系统全线停机，是困扰煤矿高效生产的实际难题。如何有效保护输送带，减少输送带引发的各种故障现象，延长输送带使用寿命，预防撕带、断带等事故，已经成为煤矿企业亟待研究的课题。
3.现有设施主要依靠工人在煤矿井下动用电气焊，现量尺寸进行简单加工制作，经多次修补完成，后期维护也要频繁动用电气焊修补。因没有规范的设计，施工制作质量不高，仅能起到遮挡煤流，防止撒煤的作用，缓冲效果甚微。近年来，随着煤矿安全管理要求的提高，不允许井下动火作业。该装备属于体积较大的非标设计，旨在实现模块化设计、解体入井、井下拼接组装。达到转载仓在煤矿井下等特殊环境安装施工中，全过程不动火作业的目的。
4.动能带来的破坏性，不仅取决于速度大小，更取决于速度的方向。而在现实直观感觉中，往往只看到前者，甚至忘记后者，殊不知后者才是起决定性作用的。本装备正是基于对此类问题的思考，通过转载斜板引流物料运动方向，使物料运动方向与下级输送带运行方向趋于同向运动。下级输送带尾追物料流向，以最小的撞击力将物料带入正常运动状态，以此减轻对下级输送带的破坏作用。


技术实现要素：

5.为了解决上述问题，本发明提供了一种新的技术方案，就是在转载仓安装沿下级输送带运行方向后高前低、外高内低的空间斜体式转载斜板，制定出一整套规范的设计方法。
6.一种引流缓冲型转载斜板仓，包括支架和仓体，支架用于支撑仓体，仓体包括依次连接的前侧板、左侧板以及后侧板；
7.还包括转载斜板，转载斜板设置于仓体的底部，其相邻的三边分别连接前侧板、左侧板以及后侧板；
8.前侧板、左侧板、后侧板所围成的敞口作为物料入口；
9.物料经上级输送带末端从物料入口落至转载斜板，再从转载斜板仓落至下级输送带。
10.进一步地，转载线板包括斜板本体和舌板，舌板与斜板本体一体成型，舌板至少有一处边缘位于下级传送带的上方。舌板是转载斜板伸入下级输送机带槽的部分，可起到降
低落料高差，减小物料冲击力的作用。
11.进一步地，转载斜板底部均布有横向底梁，横向底梁下方焊接若干个纵向底梁。以增加装载斜板强度。纵向底梁焊接在横向底梁下方，其底部焊接连接板，与支撑底柱连接。纵向底梁是转载仓的过渡承载部件，一方面承载转载斜板和物料冲击力载荷，另一方面承载箱体重量。
12.进一步地，支架包括支撑底柱以及设置于支撑底柱顶部的连接板，连接板与纵向底梁通过螺栓连接。支撑底柱是主要承重部件，其顶部焊接有连接板。通过每组连接板的连接孔，可将纵向底梁与支撑底柱用螺栓连接，以方便煤矿井下等特殊环境下的拼接组装。
13.进一步地，本发明还包括箱体，箱体包括分别与前侧板、左侧板、后侧板接触连接的前侧壁、左侧壁以及后侧壁，还包括倾斜设置于箱体底部的接泥板；
14.接泥板上端设置于上级输送带输送末端的下方，下端设置于下级输送带的一侧边沿的上方。
15.进一步地，转载斜板的倾斜角度及大小是按照被搭接的上级输送带和下级输送带的规格、运输速度、位置关系设计的。
16.本发明还提供了一种引流缓冲型转载斜板仓的设计方法，主要用于设计转载斜板的倾斜角度及大小，取两部带式输送机搭接点相互平行，又能代表抛物线、转载斜板及其交点特征的4个断面作为研究对象，以上级输送带中心线所在铅垂面作为基准面，建立二维坐标系，以上级输送带内侧边沿所在铅垂面第一断面、外侧边沿所在铅垂面作为第二断面、转载斜板最前端所在铅垂面作为第三断面、最后端所在铅垂面作为第四断面，将各断面同时投影到基准面的二维坐标系，并利用二维坐标系，就物料抛物线轨迹、转载斜板安装角度、坐标等数据内容进行研究，推导出各数据的计算公式。坐标系原点设置于上级输送带卸载点，将抛物线、转载斜板、下级输送机搭接断面置于坐标系第三象限。
17.本发明的有益效果为：本发明提出了新的技术方案，就是在转载仓安装沿下级输送带运输方向后高前低、外高内低的空间斜体式转载斜板。以两部带式输送机搭接点相互平行，又能代表抛物线、转载斜板及其交点特征的4个断面作为研究对象，推导出计算公式，规范了该类产品的设计方法和步骤。按本方法设计制作的引流缓冲型转载仓，能够起到较好的引流缓冲作用。通过转载斜板引流物料运动方向，使物料运动方向与下级输送带运行方向趋于同向运动。下级输送带尾追物料流向，以最小的撞击力将物料带入正常运动状态，以此减轻对下级输送带的破坏作用。
18.带式输送机是重工业机械中使用量很大的设备，其转载点非常之多。如果采用专门的给料机等设备进行转载，不仅巷道环境条件很难满足设备安装条件，还会增加设备、人员、维护等方面的投入，使系统各项成本增加，且极易造成故障停机，严重影响正常生产，不利于实现远程集控化、自动化操作。
19.目前，往往依靠工人在井下现场动用电气焊，现量尺寸进行简单加工制作，经多次修补完成，后期维护也要频繁动用电气焊修补。因没有规范的设计，施工制作的焊件质量不高，仅能起到遮挡煤流，防止撒煤的作用，缓冲效果甚微。近年来，随着煤矿安全管理要求的提高，不允许井下动火作业。各种体积大的非标设备、设施需要模块化设计，解体入井，井下拼接组装，这是本发明的主要优点之一。
20.因此，设计、安装和使用性能强、可靠性高的缓冲设备势在必行。本发明既解决煤矿井下不允许动火的安全问题，又可以延长输送带使用寿命，社会效益和经济效益都显而易见，其推广应用前景广阔。
附图说明
21.图1为本发明实施例一的斜板仓主视示意图；
22.图2为本发明实施例一的斜板仓左视示意图；
23.图3为本发明实施例一的斜板仓立体示意图；
24.图4为本发明实施例一的斜板仓与上、下级输送带搭接示意图；
25.图5为本发明实施例一的斜板仓转载过程示意图；
26.图6为本发明实施例一的箱体示意图；
27.图7为本发明实施例一的箱体装配示意图；
28.图8为本发明实施例一的箱体装配示意图；
29.图9为本发明实施例二的物料转载原理示意图；
30.图10为本发明实施例二的缓冲原理示意图；
31.图11为本发明实施例二的断面设置示意图；
32.图12为本发明实施例二的二级输送带中线铅垂面示意图；
33.图13为本发明实施例二的二级输送带横断面示意图；
34.图14为本发明实施例二的二级输送带在基准面～第四断面斜切断面示意图；
35.图15为本发明实施例二的基准面及第一断面～第四断面在基准面的投影关系示意图；
36.图16为本发明实施例二的转载斜板在水平面的投影关系示意图；
37.图17为本发明实施例二的转载斜板长度合理性验算原理示意图；
38.图18为本发明实施例二的转载斜板长度合理性验算原理示意图；
39.图19为本发明实施例三的局部示意图。
40.图中：1、前侧板；2、左侧板；3、后侧板；4、物料；5、上级输送带；6、下级输送带；7、斜板本体；8、舌板；9、横向底梁；10、纵向底梁；11、底梁连接板；12、支撑底柱；13、立柱连接板；14、箱体；14-1、前侧壁；14-2、左侧壁；14-3、后侧壁；14-4、接泥板；0-0、基准面；1-1、第一断面；2-2、第二断面；3-3、第三断面；4-4、第四断面。
具体实施方式
41.实施例一：
42.一种引流缓冲型转载斜板仓，包括支架和仓体，支架用于支撑仓体，仓体包括依次连接的前侧板1、左侧板2以及后侧板3；
43.还包括转载斜板，转载斜板设置于仓体的底部，其相邻的三边分别连接前侧板1、左侧板2以及后侧板3；前侧板1、左侧板2、后侧板3所围成的敞口作为物料4入口；
44.转载斜板向下倾斜的同时向下级输送带6的运输方向倾斜；
45.物料4经上级输送带5末端从物料4入口落至转载斜板，再从转载斜板仓落至下级输送带6。
46.转载线板包括斜板本体7和舌板8，舌板8与斜板本体7一体成型，舌板8至少有一处边缘位于下级传送带的上方。舌板8是转载斜板伸入下级输送机带槽的部分，可起到降低落料高差，减小物料4冲击力的作用。
47.转载斜板底部均布有横向底梁9，横向底梁9下方焊接若干个纵向底梁10。以增加装载斜板强度。纵向底梁10焊接在横向底梁9下方，其底部焊接底梁连接板11，与支撑底柱12连接。纵向底梁10是转载仓的过渡承载部件，一方面承载转载斜板和物料4冲击力载荷，另一方面承载箱体重量。
48.支架包括支撑底柱12以及设置于支撑底柱12顶部的立柱连接板13，立柱连接板13底梁连接板11通过螺栓连接。支撑底柱12是主要承重部件，其顶部焊接有连接板。通过每组连接板的连接孔，可将纵向底梁10与支撑底柱12用螺栓连接，以方便煤矿井下等特殊环境下的拼接组装。
49.还包括箱体14，箱体包括分别与前侧板1、左侧板2、后侧板3接触连接的前侧壁14-1、左侧壁14-2以及后侧壁14-3，还包括倾斜设置于箱体底部的接泥板14-4；
50.接泥板14-4上端设置于上级输送带5输送末端的下方，下端设置于下级输送带6的一侧边沿的上方。
51.前侧壁14-1、后侧壁14-3下方设置有用于防止干涉下级输送带6物料输送的槽口。
52.接泥板14-4是上级输送带5卸载点所清扫泥渣的归集部件，撒落的泥渣可通过接泥板14-4落入下级输送带6。接泥板14-4通过角钢、斜铁连接在箱体14底部。
53.箱体14是防止物料飞溅的遮挡部件。利用角钢、斜铁、螺栓可将箱体14与转载斜板连接，形成相对隔离、封闭的空间，以保证现场作业人员安全。
54.箱体龙骨架是箱体14的承重部件，同时可增强箱体强度。
55.斜铁是转载斜板、接泥板14-4、箱体14之间的连接附件，可起到找平调正的作用。
56.转载斜板的倾斜角度及大小是按照被搭接的上级输送带5和下级输送带6的规格、运输速度、位置关系设计的。
57.实施例二：
58.一种转载斜板仓的设计方法，主要用于设计转载斜板的倾斜角度及大小，取两部带式输送机搭接点相互平行，又能代表抛物线、转载斜板及其交点特征的4个断面作为研究对象，以上级输送带5中心线所在铅垂面作为基准面0-0，建立二维坐标系，以上级输送带5内侧边沿所在铅垂面第一断面1-1、外侧边沿所在铅垂面作为第二断面2-2、转载斜板最前端所在铅垂面作为第三断面3-3、最后端所在铅垂面作为第四断面4-4，将各断面同时投影到基准面0-0的二维坐标系，并利用二维坐标系，就物料4抛物线轨迹、转载斜板安装角度、坐标等数据内容进行研究，推导出各数据的计算公式。具体操作步骤如下：
59.一)物料4转载过程中的力学分析
60.1.克服物料4原有动能和产生新动能的力学来源
61.在带式输送机搭接转载运输中，物料4被转载的过程，就是物料4运动方向改变的过程。如图1所示：
62.物料4运动方向的改变，必然有外力的作用，以克服物料4原有动能而做功，并产生另一方向的新动能。这个外力就是被搭接输送带在运转中对物料4产生的作用力。
63.2.被搭接输送带所承受冲击力的来源
64.按照作用力与反作用力原理，输送带要有足够大的力改变物料4运动方向，克服原有动能并产生另一方向的新动能，必然要承受物料4所带来反作用力的冲击。
65.因转载落差的存在，使物料4从卸载点下落，由重力势能转化成动能。在物料4下落到被搭接输送带的瞬间，同样会产生冲击力作用于带面。
66.3.物料4在正常运输段的力学分析
67.当物料4处于输送带正常运输段时，如果坡度变化不明显，机架、托辊等机械部件良好，在输送带不跑偏的情况下，则承载物料4的输送带运行平稳，无强烈颠簸现象。此时，物料4与输送带之间没有相对运动，不会损伤输送带承载面，仅存在非承载面与托辊之间产生的正常磨损。
68.4.输送带被破坏和损伤的主要因素
69.综合上述分析，受料点是输送带被破坏和损伤的主要区间之一，是被运输物料4带给输送带最为严重的破坏区间。且随前部输送机带速、物料4转载角度和落料高度的增加，这种破坏性和损伤性也越严重。
70.5.引流缓冲原理
71.为保护输送带，可在物料4落入输送带前，设计安装引流缓冲型转载斜板仓。将转载仓底板设置成沿下级输送带运输方向后高前低、外高内低的空间斜体式转载斜板。通过转载斜板作用，提前改变物料4落入下级输送带6的速度和方向。使物料4运动速度变小，方向与下级输送带6运行方向趋于一致。被搭接输送带同向尾追物料4运动方向，将物料4动能冲击降至最小，实现缓冲转载的过程。尾追缓冲原理如图1所示：
72.二)利用平面坐标系推导公式并作图
73.一种引流缓冲型转载斜板仓的设计方法，以上级输送带5中心线所在铅垂面为基准面0-0建立二维坐标系，以上级输送带5内侧边沿所在铅垂面作第一断面1-1、外侧边沿所在铅垂面作第二断面2-2，转载斜板最前端所在铅垂面作第三断面3-3、最后端所在铅垂面作第四断面4-4。上述4个断面相互平行。
74.就物料4抛物线轨迹、转载斜板安装角度、坐标，在二维坐标系上的投影进行分析，推导计算公式。
75.坐标系的原点设置于上级输送带5卸载点，将抛物线、转载斜板、下级输送机搭接断面置于坐标系第三象限。
76.该方法包括如下步骤：
77.确定以下已知条件及预选参数：
78.以方案一为例：
79.s1：根据平抛运动位移公式x＝v1t、y＝1/2(gt2)推导出坐标计算公式
80.y＝-0.5g/v
12
x2——公式(1)，
81.x＝-v1(2|y|/g)
0.5
——公式(2)，
82.式中x——横坐标，mm，
83.y——纵坐标，mm，
84.v1——前部输送机运行速度，mm/s，
85.g——重力加速度，取9800mm/s2；
86.s2：计算转载斜板相关伪倾角及方位角，
87.根据真倾角与伪倾角换算公式tanβ伪＝tanβ真sinδ，则
88.转载斜板纵向伪倾角的走向方位角δ189.δ1＝arcsin(tanβ1/tanβ)＝59.1059——公式(3)
90.式中，β1——转载斜板纵向伪倾角，度；
91.β——转载斜板真倾角，度；
92.令，转载斜板横向伪倾角的走向方位角δ2＝90
°‑
δ1＝30.8941，则转载斜板横向伪倾角β293.β2＝arctan(tanβsinδ2)＝19.7747——公式(4)，
94.上级输送带5中心线铅垂面在转载斜板上所剖切面的走向方位角δ395.δ3＝90
°‑
α
±
δ1＝19.7747——公式(5)，
96.式中，α——上级输送带5运行方向与下级输送带6正断面的水平夹角，度；
97.注：上级输送带5运行方向至下级输送带6运行方向的转角ω小于90
°
时取+，反之取-98.上级输送带5中心线铅垂面在转载斜板上所剖切面的伪倾角β399.β3＝arctan(tanβsinδ3)＝11.5017——公式(6)，
100.物料4最小下滑倾角线铅垂面所剖切面的走向方位角δ4
101.δ4＝arcsin(tanβ
min
/tanβ)＝74.4289——公式(7)，
102.式中，β
min
——物料4最小下滑倾角，度，(取物料4静态堆积角的70％)；
103.物料4最小下滑倾角线铅垂面所剖切面与下级输送带6中心线水平投影之间的夹角
104.δ4′
＝δ2+δ4-90
°
＝15.3230——公式(8)，
105.散积物料4都存在一定的自然堆积角。当自然堆积角大于临界值时，该物料4不能自然堆积。反之，则形成自然堆积，直至达到临界值而自然滑落。原煤自然堆积角为50
°
，也称静态角。动态角一般为静态角的70％，即原煤动态角为35
°
，考虑上级输送带5运行速度较高，取物料4最小下滑倾角β
min
＝34
°
。
106.s3:计算转载斜板与上级输送带5、下级输送带6搭接关系基本参数,
107.下级输送带6中心线被基准面0-0、第一断面1-1、第二断面2-2斜切后的长度：
108.l1＝l2＝0.4b1*cosγ/cosα＝577——公式(9)
109.式中，b1——上级输送带5的宽度，mm；
110.γ——第二输送带搭接段的运输倾角，上运取+，下运取-，度；
111.下级输送带6中心线被第四断面4-4与第二断面2-2斜切段的长度l4
112.l4＝l4′
/cosγ/cosα＝206——公式(10)
113.转载斜板里侧边在基准面0-0、第一断面1-1、第二断面2-2、第三断面3-3、第四断面4-4上的点与下级输送带6边的搭接高度为hi，
114.hi＝li(tanβ1+tanγ)+h3——公式(11)
115.式中li——转载斜板在基准面0-0、第一断面1-1、第二断面2-2、第三断面3-3、第四断面4-4上里侧边各点到转载斜板最前端的长度，mm；
116.i——表示断面编号；
117.h1＝l3(tanβ1+tanγ)+h3＝1843
118.h0＝(l1+l3)*(tanβ1+tanγ)+h3＝2187
119.h2＝(l1+l2+l3)*(tanβ1+tanγ)+h3＝2531
120.h4＝(l1+l2+l3+l4)*(tanβ1+tanγ)+h3＝2654
121.s4：转载斜板里侧边设计在下级输送带6外侧边正上方时，需计算下级输送带6断面相关参数，
122.下级输送带6的带宽为b2，货载与输送带横向接触长为0.8b2，中间托辊长为0.4b2，输送带横向单侧空载长为(b
2-0.8b2)/2＝0.1b2，货载与输送带横向单侧接触长为(0.8b2-0.4b2)/2＝0.2b2，槽深为hc＝0.3b2sinθ，下级输送带6槽顶宽为b
2顶
＝2b2(0.3cosθ+0.2)，θ为侧边带的倾角，则
123.下级输送带6被基准面0-0～第四断面4-4斜切后的伪倾角
124.γ
ˊ
＝arctan[tanγsinα]＝-0.06930548——公式(12)
[0125]
下级输送带6槽顶宽在基准面0-0～第四断面4-4上的斜交线长b2顶
ˊ
[0126]b2顶
ˊ
＝2b2(0.3cosθ+0.2)/cosα/cosγ
ˊ
＝660——公式(13)
[0127]
s5:转载斜板里侧边设计在下级输送机外侧纵梁正上方时，需计算下级输送机机架纵梁宽度在基准面0-0～第四断面4-4上的斜交线长b2j
ˊ
[0128]b2j
ˊ
＝b
2j
/cosα/cosγ
ˊ
＝2123——公式(14)
[0129]
式中，b
2j
——下级输送机机架纵梁宽度，mm；
[0130]
s6:下级输送带6在基准面0-0、第一断面1-1、第二断面2-2、第三断面3-3、第四断面4-4上的槽底中点横坐标
[0131]
令，x
02
＝-l，则
[0132]
x
i2
＝-l
±
lisinα——公式(15)
[0133]
式中，l——水平搭接距离，mm；
[0134]
i为1或3时，转角ω小于90
°
取+，反之取-；i为2或4时，转角ω小于90
°
取-，反之取+。
[0135]
x
02
＝-l＝-2200
[0136]
x
12
＝-l
±
l1sinα＝-2340(转角ω小于90
°
时取+，反之取-)
[0137]
x
22
＝-l
±
l2sinα＝-2060(转角ω小于90
°
时取-，反之取+)
[0138]
x
32
＝-l
±
(l1+l3)sinα＝-2751(转角ω小于90
°
时取+，反之取-)
[0139]
x
42
＝-l
±
(l2+l4)sinα＝-2011(转角ω小于90
°
时取-，反之取+)
[0140]
s7:计算转载斜板里侧边在基准面0-0、第一断面1-1、第二断面2-2、第三断面3-3、第四断面4-4的交点坐标
[0141]
转载斜板里侧边设计在下级输送带6外侧边正上方时，则横坐标为
[0142]
x
i3
＝x
i2-0.5b
2顶
ˊ
——公式(16)
[0143]
转载斜板里侧边设计在下级输送机外侧纵梁正上方时，则横坐标为
[0144]
x
i3
＝x
i2-0.5b
2j
ˊ
——公式(17)
[0145]
本案例将转载斜板里侧边设计在下级输送机外侧纵梁正上方
[0146]
x
03
＝x
02-0.5b
2j
′
＝-3262
[0147]
x
13
＝x
12-0.5b
2j
′
＝-3401
[0148]
x
23
＝x
22-0.5b
2j
′
＝-3122
[0149]
x
33
＝x
32-0.5b
2j
′
＝-3812
[0150]
x
43
＝x
42-0.5b
2j
′
＝-3072
[0151]
纵坐标为
[0152]yi3
＝h
i-h
st-h——公式(18)
[0153]
式中，h
st
——下级输送带6上托辊组槽底上表面距纵梁上表面高度，mm；
[0154]
h——两部带式输送机搭接高度，mm；
[0155]y03
＝h
0-h
st-h＝-3143
[0156]y13
＝h
1-h
st-h＝-3487
[0157]y23
＝h
2-h
st-h＝-2799
[0158]y33
＝h
3-h
st-h＝-4500
[0159]y43
＝h
4-h
st-h＝-2676
[0160]
s8：计算抛物线与转载斜板交点坐标
[0161]
在基准面0-0～第四断面4-4上，抛物线与转载斜板交点纵坐标用下式表示
[0162]yi4
＝(x
i3-x
i4
)tanβ3+y
i3
——公式(19)，
[0163]
将公式(19)与公式(1)(即y＝-0.5g/v
12
x2)联立，得
[0164]
0.5g/v
12
x
i42-tanβ3x
i4
+x
i3
tanβ3+y
i3
＝0——公式(20)
[0165]
解方程得x
i4
，选取符合第三象限特征的答案，再将x
i4
代入公式(19)，求的y
i4
。
[0166]
a＝a0＝a1＝a2＝a3＝a4＝0.5*g/v
12
＝0.0003024198
[0167]
b＝b0＝b1＝b2＝b3＝b4＝-tanβ3＝-20348273
[0168]
c0＝x
03
tanβ3+y
03
＝-3807
[0169]
c1＝x
13
tanβ3+y
13
＝-4179
[0170]
c2＝x
23
tanβ3+y
23
＝-3435
[0171]
c3＝x
33
tanβ3+y
33
＝-5276
[0172]
c4＝x
43
tanβ3+y
43
＝-3302
[0173]
x
04
＝[-b+(b^2-4ac0)^0.5]/2a＝-3568
[0174]
x
14
＝[-b+(b^2-4ac1)^0.5]/2a＝-3757
[0175]
x
24
＝[-b+(b^2-4ac2)^0.5]/2a＝-3370
[0176]
x
34
＝[-b+(b^2-4ac3)^0.5]/2a＝-4268
[0177]
x
44
＝[-b+(b^2-4ac4)^0.5]/2a＝-3297
[0178]y04
＝(x
03-x
04
)tanβ3+y
03
＝-3081
[0179]y14
＝(x
13-x
14
)tanβ3+y
13
＝-3415
[0180]y24
＝(x
23-x
24
)tanβ3+y
23
＝-2749
[0181]y34
＝(x
33-x
34
)tanβ3+y
33
＝-4407
[0182]y44
＝(x
43-x
44
)tanβ3+y
43
＝-2631
[0183]
注：解x的一元二次方程时，先将方程化为ax2+bx+c＝0形式，再套用公式得出x＝[-b
±
(b2-4ac)^0.5]/2a，选取符合第三象限的答案。
[0184]
s9:验算抛物线越过转载斜板最小距离li
[0185]
li＝(x
i3-x
i4
)/cosβ3≧l
′
min
——(公式21)
[0186]
l1＝(x
13-x
14
)/cosβ3＝504≧l
min
′
[0187]
l2＝(x
23-x
24
)/cosβ3＝489≧l
min
′
[0188]
注：按l1、l2中数值小的验算
[0189]
计算转载斜板的边长。
[0190]
转载斜板为平行四边形，其四个顶点为a、b、c、d，其中a点位于与所述前端板连接处，ad边靠近上级输送带5，b点与a点相邻，ad边上取q点为与所述第四断面4-4与其的交点，bc边取p点为与所述第三断面3-3与其的交点，
[0191]
加"表示该点的水平投影，加
′
表示该点在倾角为β1的基准斜面上的投影，转载斜板参数计算公式如下：
[0192]
转载斜板被第二断面2-2、第四断面4-4上斜切后的长度aq、pc
[0193]
aq＝pc＝[(h
4-h3)-(l1+l2+l3+l4)*tanγ]/sinβ1＝3570——公式(22)
[0194]
转载斜板在基准面0-0、第一断面1-1、第二断面2-2、第三断面3-3、第四断面4-4上的宽度ap、cq
[0195]
当转角ω大于90
°
时
[0196]
ap＝cq＝(x
13-x
14
)cosβ3+lmin＝663——公式(22)
[0197]
式中，l
min
——落料点到仓壁距离，mm；
[0198]
ap水平投影线长ap
″
[0199]
ap
″
＝ap*cosβ3＝649——公式(24)
[0200]
bp水平投影线长b
′
p
″
、b
″
p
″
[0201]b′
p
″
＝b
″
p
″
＝q
″d″
＝ap
″
*sinα＝157——公式(25)
[0202]
p点距下级输送带6上沿(或纵梁上表面)高hp
[0203]hp
＝pp"+h3+b
″
p
″
tanγ＝ap*sinβ3+h3+b
″
p
″
tanγ＝961——公式(26)
[0204]
c点距下级输送带6上沿(或纵梁上表面)高
[0205]
hc＝pc*sinβ1+h
p
＝2800——公式(27)
[0206]
pc、aq水平投影线长p
″c″
、aq
″
[0207]
p
″c″
＝aq
″
＝aq*cosβ1＝3060——公式(28)
[0208]
ab水平投影线长ab
″
[0209]
ab
″
＝ab
′
＝c
′
d＝ap
″
*cosα＝630——公式(29)
[0210]
bc水平投影线长b
″c″
[0211]b″c″
＝
±b″
p
″
+p
″c″
＝
±q″d″
+aq
″
＝2903——公式(30)
[0212]
式中，转角ω小于90
°
时，取+，反之取-[0213]
转载斜板bc、ad边实长
[0214]
bc＝ad＝b
″c″
/cosβ1＝3387——公式(31)
[0215]
转载斜板ab边实长
[0216]
ab＝ab
′
/cosβ2＝670——公式(32)
[0217]
b点距下级输送带6上沿(或纵梁上表面)高hb
[0218]
hb＝h
p-bp*sinβ2＝1056——公式(33)
[0219]
d点距下级输送带6上沿(或纵梁上表面)高hd
[0220]
hd＝ad*sinβ1+h3+(l1+l2+l3+l4)*tanγ＝2559——公式(34)
[0221]
舌板8连接于ad边上，cd边延伸至e点，g点位于ad边上，f点位于转载斜板向de方向的延展面上，则defg构成舌板8轮廓，q
′
点为第二断面2-2与ef的交点；则
[0222]
当转载斜板里侧边设计在下级输送机外侧纵梁正上方时，舌板8沿第四断面4-4伸入下级输送机的宽度qq
′
[0223]
qq
′
＝kb
2j
′
/cosβ3＝650——公式(36)
[0224]
式中，k——舌板8伸入系数，取k＝0.3。
[0225]
当转载斜板里侧边设计在下级输送机外侧纵梁正上方时，还需计算舌板8与下级输送机纵梁最小竖高h
fg
′
[0226]hfg
′
＝hfg+hst+hδ＝1020
[0227]
式中，h
fg
——舌板8与下级输送带6槽底最小垂高，mm；
[0228]hst
——下级输送机上托辊组槽底上表面距纵梁上表面间距，mm；
[0229]hδ
——下级输送带6厚度，mm；
[0230]
验算物料4在转载斜板上的滑落参数，为防止物料4滑落到转载斜板最前端仍不能进入下级输送带6，或过早进入下级输送带6造成空间浪费，需根据最前端物料4的最小下滑倾角线的水平投影，计算所需转载斜板最前端缓冲点水平投影对应的纵向长度，将该计算长度与转载斜板纵向长度尺寸进行比对，确定其合理性：
[0231]
第三断面3-3上的线段hj,在水平面上的投影h
″j″
[0232]h″j″
＝x
13-x
14
＝355——公式(37)
[0233]
物料4沿最小倾角的滑落线与转载斜板里侧边交点(或其延长线上的交点)为l点，则线段jl的水平投影j
″
l
″
可按以下方法计算
[0234]
当转角ω大于90
°
时
[0235]j″
l
″
＝h
″j″
*(sinα+cosα/tanδ4′
)＝1345——公式(39)
[0236]
线段jl的实长需满足下列条件
[0237]
jl＝j
″
l
″
/cosβ1＝1569《l3/cosβ1＝1984
[0238]
满足条件，不需返回重新计算。
[0239]
实施例三：实施例二中所述的方法可以通过编程的方式实现，例如做成excle表格，最终形成的电子表格(局部)如附图15所示。