餐厨垃圾脱油脱盐的处理方法及处理系统与流程

1.本技术涉及餐厨垃圾处理的领域，更具体地说，它涉及一种餐厨垃圾脱油脱盐的处理方法及处理系统。


背景技术：

2.餐厨垃圾即厨余垃圾，为居民日常生活、饮食服务及食品加工等过程中产生的垃圾；餐厨垃圾的主要来源为家庭厨房、餐厅食堂、食品市场及与食品加工有关行业的车间。由于餐厨垃圾中含有大量丢弃不用的瓜皮果壳、剩菜剩饭以及骨头菜叶等，这些物质中含有大量的油脂和蛋白，如果丢弃不用会造成大量的浪费。
3.故而，对餐厨垃圾资源化处理越来越引起人们的重视。相关技术中，对餐厨垃圾资源化处理的工艺途径有厌氧发酵制沼、好氧发酵制肥、好氧发酵制饲料蛋白等。
4.然而，在实现本技术的过程中，发明人发现上述工艺至少存在如下问题：餐厨垃圾的油脂易粘附在固形物上而较难从餐厨垃圾中分离，如部分油脂会粘附在筛分时的筛上物上，而随筛上物一同被废弃，从而导致餐厨垃圾油脂提取不彻底，造成大量有价值的资源浪费。同时，由于我国餐饮的习惯，餐厨垃圾的盐分含量较高，而好氧发酵处理并不能去除盐分，故会有较多的盐分会存在于发酵制品中，如用餐厨垃圾通过好氧发酵制得的有机肥或土壤调理剂中就含有一定的盐分。若施用盐分含量高的制成品，会对土壤环境造成危害，加速土壤盐渍化。因此发明人认为对餐厨垃圾进行有效的脱油脱盐处理，是促进行业发展的重要一环。


技术实现要素：

5.为了更有效的对餐厨垃圾进行脱油脱盐处理，本技术提供一种餐厨垃圾脱油脱盐的处理方法及处理系统。
6.第一方面，提供了一种餐厨垃圾脱油脱盐的处理方法，采用如下的技术方案：餐厨垃圾脱油脱盐的处理方法，包括：s1、对餐厨垃圾过筛，并用水冲洗筛上物，收集冲洗后的水；s2、对所述餐厨垃圾进行挤压脱水，收集挤压后所得水；s3、对所述餐厨垃圾用水喷淋，使餐厨垃圾的含水率升高；s4、对所述餐厨垃圾进行离心脱水，收集离心后所得水；s5、将s1
‑
s2以及s4所收集的水混合后进行三相分离，得到固渣、油脂以及含盐的污水；s6、将s5所得固渣和s4所得餐厨垃圾混合后进行好氧生化处理，得到发酵制品。
7.通过采用上述技术方案，对餐厨垃圾过筛有利于去除餐厨垃圾中的大尺寸固相物质，同时对筛上物用水冲洗可以将更多的油脂从餐厨垃圾大尺寸固相物质中分离出来，并使油脂和盐分混在水中；对餐厨垃圾挤压脱水能够使餐厨垃圾的固相和液相分离，有利于混合在水分中的油脂和盐分从餐厨垃圾中脱去；对餐厨垃圾用水喷淋再离心脱水的过程，
可以使更多的盐分和油脂进入水分中，并通过脱水的方式将它们从餐厨垃圾中分离出，从而使餐厨垃圾的油脂和盐分的含量进一步降低；之后s1
‑
s2以及s4所收集的水通过三相分离而分成固渣、油脂以及污水，所得固渣和s4所得餐厨垃圾混合后通过好氧生化处理得到可被再利用的发酵制品，如有机肥、土壤调理剂等；由于之前多步骤的溶盐脱水，故进入生化处理的固渣和餐厨垃圾的含水量较少，且水中盐分较低，有利于形成低含盐率的发酵制品。
8.通过上述各步骤的相互配合，能有效地对餐厨垃圾进行脱油脱盐的处理，提高了餐厨垃圾的提油率（油脂回收量与处理的餐厨垃圾量的比值百分数），降低了可被再利用的发酵制品的含盐率。
9.可选的，在s1中，控制所述餐厨垃圾过筛筛网的孔径为5
‑
8cm，筛上物量为1
‑
4t/h；控制对所述筛上物冲洗的水的温度为50
‑
90℃，水流量为0.2
‑
0.3t/h，冲洗压力为2
‑
4bar；在s2中，对所述餐厨垃圾进行螺旋挤压脱水，控制挤压压力为1
‑
4bar。
10.通过采用上述技术方案，优化了处理方法的工艺参数，有利于提高餐厨垃圾脱油脱盐处理的质量；其中，水温的提升有利于更多的油脂和盐分混在水中。
11.可选的，在s3中，控制对所述餐厨垃圾喷淋的水的温度为70
‑
90℃，水流量为0.2
‑
0.3t/h，冲洗压力为4
‑
5bar；在s4中，控制对所述餐厨垃圾离心脱水时的离心转速为700
‑
800 rpm。
12.通过采用上述技术方案，优化了对餐厨垃圾脱油脱盐的处理参数，能使油脂和盐分更多地从餐厨垃圾中脱出。
13.可选的，在s5中，将所述s1
‑
s2以及s4所收集的水加热到40
‑
90℃后进行三相分离；在s6中，所述好氧生化处理的具体方法为：将s5所得固渣和s4所得餐厨垃圾的混合物与调整材、复合菌混合；之后在有氧的环境下，加热至70℃以上使s5所得固渣和s4所得餐厨垃圾的混合物发酵。
14.通过采用上述技术方案，优化了三相分离和好氧生化处理的工艺，提高了餐厨垃圾脱油脱盐的效果。
15.可选的，在s6中，还对好氧生化处理所产生的冷凝水进行收集，并作为s3中的喷淋用水。
16.通过采用上述技术方案，由于该冷凝水中油脂和盐分的含量极低，减少了冲洗用水带入盐分的可能性。同时该冷凝水具有一定温度，用于s3中的喷淋用水不仅可以减小额外新水的引入，也可以减少额外加热所消耗的热量，从而节约了水资源和能源。
17.可选的，包括：s0、用水对所述餐厨垃圾进行水洗，收集冲洗后的水；s1、对所述餐厨垃圾过筛，并用水冲洗筛上物，收集冲洗后的水；s2、对所述餐厨垃圾进行挤压脱水，收集挤压后所得水；s3、对所述餐厨垃圾用水喷淋，使餐厨垃圾的含水率升高；s4、对所述餐厨垃圾进行离心脱水，收集离心后所得水；s5、将s0
‑
s2以及s4所收集的水混合后进行三相分离，得到固渣、油脂以及含盐的污水；s6、将s5所得固渣和s4所得餐厨垃圾混合后进行好氧生化处理，得到发酵制品；
其中，在s0中，控制对所述餐厨垃圾水洗的水的温度为50
‑
90℃，水流量为1
‑
1.5t/h，冲洗压力为4
‑
5bar。
18.通过采用上述技术方案，在对餐厨垃圾进行过筛前先对其进行预水洗，有利于使餐厨垃圾中更多的油脂及盐分混入水分中，并随水分从餐厨垃圾中分离，从而餐厨垃圾中大量的油脂及盐分在预水洗中被去除，提高了后续步骤的处理效率，进而提高了餐厨垃圾的提油率，降低了发酵制品的含盐率。
19.可选的，s5中分离得到的所述污水作为s0及s1中的冲洗用水。
20.通过采用上述技术方案，采用s5所得污水作为s0及s1的冲洗用水，不仅减少了新水的引入，且由于污水具有一定温度，也减少了加热所需的热量消耗，做到了水资源和能源的循环再利用，降低了能耗，节省了水资源。
21.第二方面，提供了一种餐厨垃圾脱油脱盐的处理系统，采用如下的技术方案：餐厨垃圾脱油脱盐的处理系统，包括按工位前后依次排布的链板机、滚筒筛、挤压脱水机、离心脱水机、三相分离机以及生化处理机；所述链板机具有多块链板，且每块链板上均开设有沥水孔；所述链板机的上方设置有布料滚筒和第一喷梁；所述布料滚筒更靠近链板机的输送起点端，且所述布料滚筒与链板之间存在间隙；所述第一喷梁用于对置于链板上的餐厨垃圾进行喷淋；所述滚筒筛位于链板机的后端工位，所述滚筒筛内设置用于对筛上物进行喷淋的第二喷梁；所述挤压脱水机和离心脱水机之间的工位设置喷淋区，所述喷淋区内设置第三喷梁。
22.通过采用上述技术方案，可以对餐厨垃圾进行有效的脱油脱盐处理，获得了较高的餐厨垃圾提油率，并使可再利用的发酵制品具有较低的含盐率。
23.可选的，还包括第一储液槽和第二储液槽，所述第二储液槽通过管道与三相分离机的进料口相连通，所述第一储液槽通过管道与三相分离机的出水口相连通；所述第一储液槽还通过管道分别和所述第一喷梁及第二喷梁相连通；所述链板机下方设置第一渗滤液收集槽，所述滚筒筛下方设置第二渗滤液收集槽；所述第二储液槽还通过管道分别和第一渗滤液收集槽、第二渗滤液收集槽、挤压脱水机的出水口以及离心脱水机的出水口相连通；所述生化处理机设置冷凝水集液槽，所述冷凝水集液槽通过管道与所述第三喷梁相连通。
24.通过采用上述技术方案，使三相分离机所产生的污水和生化处理机所产生的冷凝水可以循环再利用，节省了水资源和能源，具有良好的经济意义。
25.可选的，所述布料滚筒的外周上设置凸爪和刀片。
26.通过采用上述技术方案，可以将置于链板上装有餐厨垃圾的垃圾袋破袋，并使餐厨垃圾均布。
27.综上所述，本技术至少具有以下有益技术效果之一：1、本技术所公开的处理方法，通过各步骤的相互配合可以对餐厨垃圾进行有效地脱油脱盐处理，不仅使餐厨垃圾获得较高的提油率，创造了更高的经济价值；且使餐厨垃圾通过好氧生化处理而获得的可再利用的发酵制品具有较低的含盐率，使发酵制品具有更好
的应用效果。
28.2、本技术在对餐厨垃圾过筛前先对其进行预水洗，有利于餐厨垃圾中大量的油脂及盐分混入水中并被去除，提高了后续步骤的处理效率，从而提高了本技术处理方法对餐厨垃圾脱油脱盐的处理效果。
29.3、本技术在对餐厨垃圾过筛时，通过对筛上物用水冲洗，使更多的油脂从餐厨垃圾大尺寸固相物质中分离出来，也使更多的油脂和盐分进入水分中，从而提高了油脂和盐分从餐厨垃圾中分离的效果。
30.4、本技术在餐厨垃圾被挤压脱水后对其喷淋，使餐厨垃圾的含水率再次提高，给了更多盐分和油脂进入水中的机会，有利于使更多的盐分和油脂从餐厨垃圾中分离。
31.5、本技术将三相分离后的污水和好氧生化处理的冷凝水用于餐厨垃圾的脱油脱盐中，减少了新水和热源的引入，做到了水资源和能源的循环再利用，降低了资源和能源的消耗，具有较高的经济价值。
32.6、本技术所公开的处理系统，通过各组成部分的相互配合能有效地使餐厨垃圾脱油脱盐；同时通过第一储液槽、第二储液槽以及各管道的连接，使三相分离机所产生的污水和生化处理机所产生的冷凝水得以再利用，减少了新水的引入，节省了水资源；同时也节省了能源的消耗，具有良好的经济意义。
33.7、本技术布料滚筒的外周上设置凸爪和刀片，有利于将装有餐厨垃圾的垃圾袋破袋并将餐厨垃圾均布。
附图说明
34.图1是本技术实施例5的餐厨垃圾脱油脱盐的处理系统的立体示意图。
35.图2是本技术实施例5的链板机的立体示意图。
36.图3是图2的a处的放大图。
37.图4是本技术实施例5的滚筒筛的立体示意图。
38.图5是本技术实施例5的生化处理机的立体示意图。
39.附图标记说明：1、链板机；11、链板；111、沥水孔；12、布料滚筒；121、凸爪；122、刀片；13、第一渗滤液收集槽；2、滚筒筛；21、前托对轮；22、后托对轮；23、螺旋输送器；24、第二渗滤液收集槽；3、挤压脱水机；4、离心脱水机；5、三相分离机；6、生化处理机；61、冷凝水集液槽；7、控制部；81、第一喷梁；82、第二喷梁；83、第三喷梁；91、第一储液槽；92、第二储液槽；921、加热器；93、第三储液槽；10、喷淋区；101、喷淋台。
具体实施方式
40.以下结合附图1
‑
5及实施例对本技术作进一步详细说明。
41.在实施例所用的材料中：调整材为稻壳粉，购自灵寿县地拓矿产品有限公司；复合菌购自北京嘉博文生物科技有限公司，为有机物料腐熟剂，商品名为肥力酵父。
42.实施例1本实施例公开了一种餐厨垃圾脱油脱盐的处理方法，包括如下步骤：s1、收集川渝地区的餐厨垃圾过筛，将大尺寸的固相物质从餐厨垃圾中分离出来；同时用水（本步骤中，水具体为上一批次餐厨垃圾处理后所得的污水）对筛上物（即分离出
的大尺寸物质）进行冲洗，以尽可能多的将餐厨垃圾大尺寸物质中的油脂分离出来，并使更多的油脂和盐分混入水中；控制筛网的网孔孔径为5cm，水温为90℃，水流量为0.3t/h，水的冲洗压力为4bar，筛上物量为4t/h，每吨餐厨垃圾的冲洗时间为1min。由于冲洗的水具有一定的温度，可降低餐厨垃圾中油脂的粘度，增加油脂颗粒度，使油脂更易混于水中；并且还可以使餐厨垃圾升温，从而降低后续生化处理的能耗。分离出的大尺寸固相物质外运焚烧或填埋；筛下物沥水，所得的混合有油脂和盐分的水作为渗滤液被收集。
43.s2、对经过过筛去除了大尺寸物质的餐厨垃圾（即筛下物）进行螺旋挤压脱水，挤压压力为4bar；控制脱水后餐厨垃圾的含水率为80%（采用餐厨垃圾含水率测定仪实时测量）。通过压榨作用，使餐厨垃圾的固相和液相分离，可脱去餐厨垃圾中的水分以及混合在水分中的油脂和盐分。挤压出的混合有油脂和盐分的水作为渗滤液被收集。
44.s3、对经挤压脱水后的餐厨垃圾用水（本步骤中，水具体为上一批次餐厨垃圾处理中，经好氧生化处理所产生的冷凝水）冲洗，再次提高餐厨垃圾的含水率，使更多的盐分和油脂能够混于水中；控制水的温度为90℃，水流量为0.2t/h，水的冲洗压力为4bar，每吨餐厨垃圾的冲洗时间为1min。
45.s4、对提高了含水率的餐厨垃圾进行离心脱水，离心转速为700rpm，控制脱水后餐厨垃圾的含水率为75%。经离心脱水，餐厨垃圾中的油脂和盐分随着水脱出，使餐厨垃圾中的油脂和盐分的含量进一步降低。离心脱水后所得的混合有油脂和盐分的水作为渗滤液被收集。
46.需要说明的是：s3中水量的确定可通过对本步骤的渗滤液中的盐分测定而实现。具体方法为：采用盐度计实时测定本步骤渗滤液中的盐分，并结合餐厨垃圾的初始盐分量，从而可以估算当前餐厨垃圾中的盐分，进而调节s3中对餐厨垃圾冲洗所需的水量，有利于保证后续所得发酵制品的盐分符合产品标准（如用于好氧制肥工艺生产的有机肥或土壤调理剂要求盐分含量应小于0.6%），保证可再利用的发酵制品质量稳定。
47.s5、将s1
‑
s2及s4所产生并收集的渗滤液混合后加热到90℃；之后通过离心式三相分离机而进行水分（含盐分）、油脂和餐厨垃圾残余固渣三相的分离，控制离心转速为3000rpm。三相分离后的固渣与离心脱水后的餐厨垃圾混合；分离出的油脂外送，可用作制备生物柴油的原料；分离出的污水（60℃）储存并用于s1的冲洗用水，多余的污水进行厌氧后处理，达标后排放。
48.s6、三相分离后的固渣和经离心脱水后的餐厨垃圾混合后进行好氧生化处理，在菌剂和调整材的辅助作用下上述混合物发酵、烘干制成可被利用的发酵制品（本实施例具体为土壤调理剂）。具体方法为：取三相分离后的固渣和经离心脱水后的餐厨垃圾的混合物5500kg、调整材（稻壳粉）2000kg、复合菌0.75kg一起加入生化处理设备中，混合均匀；之后向生化处理设备中通入流速为0.4m
³
/min的空气，并对生化处理设备加热至70℃；在高温及有氧条件下，固渣和脱水后的餐厨垃圾进行大分子碳结构降解转化反应12h，得到土壤改良剂。
49.在该过程中，对物料一直进行不间断的搅拌，从而能动态返混富含有益微生物的发酵物料，实现接种菌剂与土著微生物协同共生；同时醌基物质不断富集，加速小分子物质的定向腐殖化，从而在调整材的辅助作用下烘干制得土壤调理剂。
50.在好氧生化处理时，发酵、烘干过程中水分在挥发冷凝后所得到冷凝水可收集于
储液槽中，用于s3中的用水；该冷凝水中油脂和盐分含量极低，而且温度较高（90℃），可使餐厨垃圾升温，有利于餐厨垃圾中油脂和盐分混于水，从而有利于餐厨垃圾中油脂和盐分含量的降低。
51.通过称量油脂回收重量以及处理的餐厨垃圾重量，并求两者的比值百分数可得餐厨垃圾的提油率为5%。
52.采用ny/t1972
‑
2010中的火焰光度法对土壤调理剂中的na
+
进行检测（检测时温度为25℃，取样量为1g），可得土壤调理剂的含盐率为0.6%。
53.实施例2本实施例与实施例1基本相同，两者不同之处在于：本实施方案中，在对餐厨垃圾过筛之前先对其进行预水洗。
54.具体包括如下步骤：s0、收集川渝地区的餐厨垃圾以5cm的厚度平铺在开设有沥水孔的操作平面上，沥水孔的孔径为3mm；用水（本步骤中，水具体为上一批次餐厨垃圾处理后所得的污水）冲洗餐厨垃圾，将餐厨垃圾中大量的油脂和盐分冲洗出来并混在水中作为渗滤液被收集；控制水温为90℃，水流量为1t/h，水的冲洗压力为4bar，每吨餐厨垃圾的冲洗时间为4min。本步骤使餐厨垃圾中大量的油脂和盐分混入水中并被分离。
55.s1、将经过预水洗的餐厨垃圾过筛，同时用水（本步骤中，水具体为上一批次餐厨垃圾处理后所得的污水）对筛上物进行冲洗；控制筛网的网孔孔径为5cm，水温为90℃，水流量为0.3t/h，水的冲洗压力为4bar，筛上物量为4t/h，每吨餐厨垃圾的冲洗时间为1min。分离出的大尺寸物质外运焚烧或填埋；去除了大尺寸物质的餐厨垃圾沥水，所得的混合有油脂和盐分的水作为渗滤液被收集。
56.s2、对经过过筛去除了大尺寸物质的餐厨垃圾进行螺旋挤压脱水，挤压压力为4bar；控制脱水后餐厨垃圾的含水率为80%。挤压出的混合有油脂和盐分的水作为渗滤液被收集。
57.s3、对经挤压脱水后的餐厨垃圾用水（本步骤中，水具体为上一批次餐厨垃圾处理中，经好氧生化处理所产生的冷凝水）冲洗；控制水的温度为90℃，水流量为0.2t/h，水的冲洗压力为4bar，每吨餐厨垃圾的冲洗时间为1min。
58.s4、对提高了含水率的餐厨垃圾进行离心脱水，离心转速为700rpm；控制脱水后餐厨垃圾的含水率为75%。离心脱水后所得的混合有油脂和盐分的水作为渗滤液被收集。
59.s5、将s0
‑
s2及s4所产生并收集的渗滤液混合后加热到90℃；之后通过离心式三相分离机而进行水分、油脂和固渣三相的分离，控制离心转速为3000rpm。三相分离后的固渣与离心脱水后的餐厨垃圾混合；分离出的油脂外送；分离出的污水储存并用于s0和s1的冲洗用水，多余的污水进行厌氧后处理，达标后排放。
60.s6、三相分离后的固渣和经离心脱水后的餐厨垃圾混合后进行好氧生化处理，在菌剂和调整材的辅助作用下上述混合物发酵、烘干制成可被利用的发酵制品（本实施例具体为土壤调理剂）。具体方法为：取三相分离后的固渣和经离心脱水后的餐厨垃圾的混合物5500kg、调整材（稻壳粉）2000kg、复合菌0.75kg一起加入生化处理设备中，混合均匀；之后向生化处理设备中通入流速为0.4m
³
/min的空气，并对生化处理设备加热至70℃；在高温及有氧条件下，固渣和脱水后的餐厨垃圾进行大分子碳结构降解转化反应12h，得到土壤改良
剂；同时，在上述过程中，对物料进行不间断的搅拌。另外，收集好氧生化处理时所得到的冷凝水，用于s3中的用水。
61.经过上述处理后，经检测，餐厨垃圾的提油率为7.5%；所得土壤调理剂的含盐率为0.4%。
62.通过检测结果可以看出：相比于实施例1，经本实施例处理方法处理后，餐厨垃圾的提油率有明显提高，而所得土壤调理剂的含盐率则明显下降。这说明：在对餐厨垃圾过筛之前先对其进行预水洗，可以使餐厨垃圾中大量的油脂及盐分混入水中，并随着水与餐厨垃圾分离，从而可以提高后续步骤的处理效率，进而提高最终餐厨垃圾的提油率，并获得含盐率更低的土壤调理剂。
63.实施例3本实施例与实施例2基本相同，两者不同之处在于：本实施方案中，改变了部分餐厨垃圾处理方法的控制参数。
64.具体包括如下步骤：s0、收集川渝地区的餐厨垃圾以10cm的厚度平铺在开设有沥水孔的操作平面上，沥水孔的孔径为8mm；用水（本步骤中，水具体为上一批次餐厨垃圾处理后所得的污水）冲洗餐厨垃圾，冲洗后混有油脂和盐分的水作为渗滤液被收集；控制水温为50℃，水流量为1.5t/h，水的冲洗压力为5bar，每吨餐厨垃圾的冲洗时间为4min。
65.s1、将经过预水洗的餐厨垃圾过筛，同时用水（本步骤中，水具体为上一批次餐厨垃圾处理后所得的污水）对筛上物进行冲洗；控制筛网的网孔孔径为8cm，水温为50℃，水流量为0.2t/h，水的冲洗压力为2bar，筛上物量为1t/h，每吨餐厨垃圾的冲洗时间为2min。分离出的大尺寸物质外运焚烧或填埋；去除了大尺寸物质的餐厨垃圾沥水，所得的混合有油脂和盐分的水作为渗滤液被收集。
66.s2、对经过过筛去除了大尺寸物质的餐厨垃圾进行螺旋挤压脱水，挤压压力为1bar；控制脱水后餐厨垃圾的含水率为80%。挤压出的混合有油脂和盐分的水作为渗滤液被收集。
67.s3、对经挤压脱水后的餐厨垃圾用水（本步骤中，水具体为上一批次餐厨垃圾处理中，经好氧生化处理所产生的冷凝水）冲洗；控制水的温度为70℃，水流量为0.3t/h，水的冲洗压力为5bar，每吨餐厨垃圾的冲洗时间为1min。
68.s4、对提高了含水率的餐厨垃圾进行离心脱水，离心转速为800rpm；控制脱水后餐厨垃圾的含水率为75%。离心脱水后所得的混合有油脂和盐分的水作为渗滤液被收集。
69.s5、将s0
‑
s2及s4所产生并收集的渗滤液混合后加热到40℃；之后通过离心式三相分离机而进行水分、油脂和固渣三相的分离，控制离心转速为3000rpm。三相分离后的固渣与离心脱水后的餐厨垃圾混合；分离出的油脂外送；分离出的污水储存并用于s0和s1的冲洗用水，多余的污水进行厌氧后处理，达标后排放。
70.s6、三相分离后的固渣和经离心脱水后的餐厨垃圾混合后进行好氧生化处理，在菌剂和调整材的辅助作用下上述混合物发酵、烘干制成可被利用的发酵制品（本实施例具体为土壤调理剂）。具体方法为：取三相分离后的固渣和经离心脱水后的餐厨垃圾的混合物5000kg、调整材（稻壳粉）1500kg、复合菌0.65kg一起加入生化处理设备中，混合均匀；之后向生化处理设备中通入流速为0.6m
³
/min的空气，并对生化处理设备加热至90℃；在高温及
有氧条件下，固渣和脱水后的餐厨垃圾进行大分子碳结构降解转化反应10h，得到土壤改良剂；同时，在上述过程中，对物料进行不间断的搅拌。另外，收集好氧生化处理时所得到的冷凝水，用于s3中的用水。
71.经过上述处理后，经检测，餐厨垃圾的提油率为7%；所得土壤调理剂的含盐率为0.45%。
72.实施例4本实施例与实施例2基本相同，两者不同之处在于：本实施方案中，处理对象为广州地区的餐厨垃圾。
73.经检测，广州地区的餐厨垃圾经过本实施例的处理方法处理后，其提油率为3%；同时，所得土壤调理剂的含盐率为0.35%。这是由于：广州地区的餐饮较川渝地区清淡，故餐厨垃圾的提油率明显较低。
74.实施例5本实施例公开了一种餐厨垃圾脱油脱盐的处理系统；参照图1，餐厨垃圾脱油脱盐的处理系统包括链板机1、滚筒筛2、挤压脱水机3、离心脱水机4、三相分离机5、生化处理机6以及控制部7，同时还包括一个喷淋区10。其中控制部7包括控制终端和plc，控制部7可控制本系统中所有电磁阀和输送泵。
75.参照图2和图3，链板机1具有多块链板11，且每块链板11上都均匀开设有多个孔径为5mm的沥水孔111。链板机的中部上方设置布料滚筒12，该布料滚筒12通过支架架设在链板机1的上方；在其他的实施方案中，布料滚筒12也可以根据实际情况调整位置，如位于链板机1的后端（即链板机1输送终点端）。布料滚筒12的外周面上均匀安装有凸爪121和刀片122，用于将置于链板11上的装有餐厨垃圾的垃圾袋破袋并与布料滚筒12配合将餐厨垃圾均布。布料滚筒12的最低面与链板11的距离为8cm（也可选择5
‑
10cm范围中的其他数值），使通过布料滚筒12的餐厨垃圾以8cm的厚度平铺在链板11上。
76.参照图1和图2，在布料滚筒12靠近链板机1输送终点端的一侧设置具有喷嘴的第一喷梁81；第一喷梁81通过支架架设在链板机1的上方，第一喷梁81的喷嘴距离链板11的距离为40cm（也可选择30
‑
50cm范围中的其他数值）；喷嘴喷水可覆盖整个链板机1的宽度，从而对餐厨垃圾进行更全面地冲洗。同时，第一喷梁81通过管道（其上设置电磁阀和输送泵）与第一储液槽91的出水口相连通，该储液槽用于储存餐厨垃圾处理所产生的污水；并且，第一喷梁81通过受控于控制部7的电磁阀和输送泵的开关，实现喷淋的开启和停止。
77.参照图1和图2，链板机1的下方设置第一渗滤液收集槽13，用于收集通过沥水孔111滴落的餐厨垃圾渗滤液。第一渗滤液收集槽13通过管道（其上设置电磁阀和输送泵）与第二储液槽92的进水口连通。
78.参照图1和图4，滚筒筛2位于链板机1的后端工位（定义后端工位为进行餐厨垃圾脱油脱盐处理下一步骤的工作位置）。滚筒筛2为无轴型，呈倾斜设置。滚筒筛2由前托对轮21和后托对轮22支撑并通过前托对轮21和后托对轮22的驱动而绕轴向转动。滚筒筛2筛网的网孔孔径为6cm；滚筒筛2内部安装有两根具有喷嘴的第二喷梁82，第二喷梁82用于对滚筒筛2内的餐厨垃圾进行冲洗。具体的，两根第二喷梁82的长度方向与滚筒筛2的轴向平行，且两第二喷梁82对称安装于滚筒筛2内部的上半部，每根第二喷梁82与滚筒筛2轴线的夹角均为30
°
。第二喷梁82的一端伸出于滚筒筛2外，并通过管道（其上设置电磁阀和输送泵）与
第一储液槽91的出水口相连通；同时，第二喷梁82通过受控于控制部7的电磁阀和输送泵的开关，实现喷淋的开启和停止。滚筒筛2下方设置螺旋输送器23，用于输送筛下物；螺旋输送器23设置在具有沥水孔的槽体中，且该槽体下方设置第二渗滤液收集槽24；第二渗滤液收集槽24通过管道（其上设置电磁阀和输送泵）与第二储液槽92的进水口连通。
79.参照图1，挤压脱水机3位于滚筒筛2的后端工位；在本实施方案中，挤压脱水机3具体为螺旋式挤压脱水机。挤压脱水机3的出水口连接有与第二储液槽92的进水口连通的管道（管道上设置电磁阀和输送泵），能将挤压后餐厨垃圾中分离出的渗滤液送到第二储液槽92中。
80.参照图1，喷淋区10位于挤压脱水机3的后端工位，且临近挤压脱水机3的出料口处。喷淋区10内设置喷淋台101，且喷淋台101上方设置有通过支架架设的具有喷嘴的第三喷梁83。第三喷梁83平行设置两根，且每根第三喷梁83均通过管道（其上设置电磁阀和输送泵）与第三储液槽93的出水口相连通，第三储液槽93用于储存餐厨垃圾好氧生化处理时所产生的冷凝水；同时，第三喷梁83通过受控于控制部7的电磁阀和输送泵的开关，实现喷淋的开启和停止。
81.参照图1，离心脱水机4位于喷淋区10的后端工位；在本实施方案中，离心脱水机4具体为卧式螺旋离心脱水机。离心脱水机4的出水口同样设置有与第二储液槽92的进水口连通的管道（管道上设置电磁阀和输送泵），可将离心后餐厨垃圾中分离出的渗滤液送到第二储液槽92中。另外，离心脱水机4的出水口可设置盐度计（未图示），对离心脱水机4排出的渗滤液进行盐度测定；通过将盐度计与控制第三喷梁83的电磁阀和输送泵进行联锁控制，可实现对第三喷梁83喷淋时机和喷淋量的控制，有利于保证生化处理制成品中的盐分含量，从而保证产品质量的稳定。
82.参照图1，第二储液槽92设置有加热器921，可将储存在第二储液槽92中，从链板机1、滚筒筛2、挤压脱水机3及离心脱水机4汇聚而来的渗滤液加热。第二储液槽92的出水口通过管道（管道上设置电磁阀和输送泵）与三相分离机5的进料口连通，可将渗滤液送入三相分离机5中进行处理。三相分离机5具体为离心式三相分离机，其具有出油口、出水口以及出固口；其中，出水口（未图示）与第一储液槽91的进水口通过管道（管道上设置电磁阀和输送泵）连通，可将经三相分离出的污水（即餐厨垃圾处理后的污水）送到第一储液槽91。
83.参照图1，生化处理机6位于三相分离机5的后端工位，用于对三相分离机5分离出的固渣和离心脱水机4处理后的餐厨垃圾进行好氧生化处理；生化处理机6为常规型号，其内设置有温控机构和搅拌机构。
84.同时，参照图5，生化处理,6底部具有冷凝水集液槽61，用于收集好氧生化处理中所得到的冷凝水。该冷凝水集液槽61的出水口和第三储液槽93的进水口通过管道（管道上设置电磁阀和输送泵）连通。
85.另外，本实施方案中，链板机1的处理能力在10
‑
20t/h，滚筒筛2的处理能力在10
‑
20t/h，三相分离机5的处理能力在5
‑
15t/h。
86.餐厨垃圾脱油脱盐的处理系统的实施原理包括如下步骤：将餐厨垃圾放置在链板机1上，通过布料滚筒12的作用，使餐厨垃圾以8cm的厚度平铺在链板11上；输送泵和电磁阀工作，使第一喷梁81喷水（水即储存于第一储液槽91的餐厨垃圾处理后的污水）以冲洗餐厨垃圾；餐厨垃圾中的油脂和盐分被冲洗出来并混在水中
形成渗滤液，渗滤液通过沥水孔111被第一渗滤液收集槽13收集后送到第二储液槽92；餐厨垃圾通过常规传送方式，如螺旋传送或传送车，而被送到滚筒筛2处。
87.将餐厨垃圾置于滚筒筛2中，通过滚筒筛2的筛分将大尺寸固相物质从餐厨垃圾中分离出来；同时通过输送泵和电磁阀的控制，使第二喷梁82喷水（水即储存于第一储液槽91的污水）对筛上物（即分离出的大尺寸物质）进行冲洗，以尽可能多的将餐厨垃圾大尺寸物质中的油脂分离出来，并使餐厨垃圾中的油脂和盐分更多的混于水中。筛上物外运焚烧或填埋；筛下物被螺旋输送器23输送，并在输送时沥水，所得的混合有油脂和盐分的水被第二渗滤液收集槽24收集后送到第二储液槽92。
88.将沥水后的筛下物通过运料车（也可为螺旋传送）送到挤压脱水机3处进行螺旋挤压脱水，脱去餐厨垃圾中的水分以及混合在水分中的油脂和盐分；挤压出的混合有油脂和盐分的水作为渗滤液被第二储液槽92收集。
89.经挤压脱水后的餐厨垃圾进入喷淋区10内，第三喷梁83在输送泵和电磁阀的控制下喷水（水即储存在第三储液槽93中的生化冷凝水）喷淋，提高了餐厨垃圾的含水率，并有利于更多的盐分和油脂混于水中。
90.将提高了含水率的餐厨垃圾通过运料车（也可为螺旋传送）输送到离心脱水机4处进行离心脱水，脱去混有盐分和油脂的水，使餐厨垃圾中的油脂和盐分的含量进一步降低。离心脱水后所得的混合有油脂和盐分的水被第二储液槽92收集。
91.将第二储液槽92收集的渗滤液混合均匀并加热；之后通入三相分离机5中进行水分（含盐分）、油脂和餐厨垃圾残余固渣三相的分离。分离出的固渣从出固口排出三相分离机5，并与离心脱水后的餐厨垃圾混合；分离出的油脂从出油口排出并外送；分离出的污水由出水口通过管道进入第一储液槽91，可用于冲洗用水，也可进一步送入后端的厌氧处理设备继续处理，直至达标排放。
92.三相分离后的固渣和经离心脱水后的餐厨垃圾通过运料车（也可为螺旋传送）送入生化处理机6，在菌剂和调整材的辅助作用下发酵、烘干制成可被利用的发酵制品（本实施例具体为土壤调理剂）。在好氧生化处理时，由发酵、烘干过程中所得的冷凝水收集于冷凝水集液槽61中并进一步被送到第三储液槽93中。
93.另外，本处理系统的电磁阀和输送泵均通过控制部7进行控制；通过控制部7的控制，可以根据实际效果和季节性特点对控制第一喷梁81、第二喷梁82及第三喷梁83的电磁阀的开度和开关进行调整，在保证效果的前提下控制水量，具有良好的经济意义。
94.对比例对比例1本对比例与实施例1基本相同，两者不同之处在于：在s1中不用水对筛上物进行冲洗。
95.具体为：s1、收集川渝地区的餐厨垃圾过筛，将大尺寸的固相物质从餐厨垃圾中分离出来；控制筛网的网孔孔径为5cm，筛上物量为4t/h。分离出的大尺寸固相物质外运焚烧或填埋；筛下物沥水，所得的混合有油脂和盐分的水作为渗滤液被收集。
96.经过对比例1的处理后，经检测，餐厨垃圾的提油率为3%；所得土壤调理剂的含盐率为0.7%。
97.通过检测结果可以看出：相比于实施例1，在s1中不对筛上物用水冲洗后，餐厨垃圾中油脂和盐分的分离效果明显下降。上述结果表明：在对餐厨垃圾过筛时，对其筛上物用水进行冲洗，有利于尽可能多的将餐厨垃圾大尺寸物质中的油脂分离出来，并能使更多的油脂和盐分溶于水中，从而有利于油脂和盐分更充分的去除。
98.对比例2本对比例与实施例1基本相同，两者不同之处在于：不含s3，即在餐厨垃圾挤压脱水后，不用水对餐厨垃圾进行水洗，而是马上进行离心脱水。
99.经过对比例2的处理后，经检测，餐厨垃圾的提油率为2.5%；所得土壤调理剂的含盐率为0.9%。
100.通过检测结果可以看出：相比于实施例1，对比例2中餐厨垃圾的提油率明显下降而所得土壤调理剂的含盐率明显上升。上述结果表明：对挤压脱水后的餐厨垃圾进行水洗，以再次提高餐厨垃圾的含水率，可以使餐厨垃圾中更多的盐分和油脂进入水中，从而有利于提高油脂被回收的量，并且减少最终固相产物（土壤调理剂）的含盐率。
101.本具体实施例仅仅是对本技术的解释，其并不是对本技术的限制，本领域技术人员在阅读完本说明书后可以根据需要对本实施例做出没有创造性贡献的修改，但只要在本技术的权利要求范围内都受到专利法的保护。