声学网的制作方法

专利名称：声学网的制作方法
技术领域：
本发明涉及吸音制品及其制备方法。
背景技术：
典型的隔音垫基片中可能使用了与粘性双组分纤维粘合的气流成网无纺聚酯纤维，开孔或闭孔泡沫片，或者树脂化再生胶垫。具有多孔结构和适当厚度时，这些基片能够吸音，从而降低周边环境的噪声水平。比如，多孔隔音垫基片可以被层压在地毯，顶棚内衬，机罩内衬，内板和其他多孔装饰或功能面板上，比如车用面板，与仅使用面板本身相比进一步降低噪声。
典型的车用地毯层压体具有尼龙或者被植绒在尼龙或其他相容合成物所制成高单位重量支撑层中的其他合成物的纤维表面。支撑层背面通常挤压涂布有熔融的热熔粘合剂或碳酸钙负载胶乳，以固定纤维植绒。可选应用热熔粘合剂作为较薄的主要背涂层，然后是较厚的胶乳次要涂层。制得的带背衬地毯可以被应用于隔音垫上。药形成车用地毯层压体时，通常要对带背衬地毯和隔音垫进行预热，然后压缩模塑。用背涂层将地毯粘合在隔音垫上。然后对制得的层压体进行空气淬火和水射流切割，产生最终车用部件。
对于涉及降低噪声的应用，由于使用了热熔粘性主背衬，所以通常可以省略胶乳地毯背衬。碳酸钙负载胶乳通常是足够厚和不渗透的，能够纺织声波穿过背衬进入隔音垫中，从而限制了可以获得的噪声降低量。所应用的热熔粘性背衬通常是连续和不渗透的，但在将背衬层压在隔音垫上时，会因为粘合剂向地毯和隔音垫内的毛细管流而变成多孔状。通常使用低密度聚乙烯(“LDPE”)等聚烯烃作为热熔粘合剂。
当耐气流膜位于地毯和隔音垫之间时，能够获得提高的隔音性能，参见M.Schwartz和E.J.Gohmann，Jr.，“表面涂层对氨酯泡沫阻抗和吸收的影响”，J.Acoust.Soc.Am.，34(4)502-513(1962年4月)，M.Schwartz和W.L.Buehner，“薄涂层对开孔单元泡沫材料阻抗和吸收的影响”，J.Acoust.Soc.Am.，35(10)1507-1510(1963年10月)，美国专利5459291，5824973，6145617，6217691，6270608和6296075，美国专利申请公开US2001/0036788A1和PCT申请公开WO 99/44817A1，WO 00/27671A1，WO 01/64991A2和WO 02/20307A1。
发明概述在被模塑或层压至地毯或其他以热熔粘合剂为背衬的装饰或功能物体上时，耐气流膜可以发生部分或甚至基本完全的孔隙堵塞。当热熔粘合剂的表面能低于膜的表面能时，会加重孔隙堵塞情况。由聚酰胺(比如尼龙6)或聚酯(比如聚对苯二甲酸丁二酯)制成的熔喷织物是特别适用的耐气流膜材料，但是容易被熔融聚烯烃堵塞。低表面能熔融聚烯烃很容易润湿更高表面能的聚酰胺或者聚酯膜材料，会流入膜的孔隙或其他缝隙中，在冷却时可能会充满孔隙使膜饱和。其不利影响是降低孔隙率和吸音性能，但是也能增强界面粘性。
上述PCT申请公开WO 00/27671A1描述了一种包括多孔阻挡层的车顶内衬，构成该阻挡层的材料能纺织粘合剂组分发生迁移。该申请声称，可以对阻挡层的表面区域进行处理，提高接触该表面的粘合剂润湿度，而阻挡层内芯会排斥粘合剂。估计这种处理包括增加阻挡层表面处的表面能，以提高这种润湿度。
本发明第一方面提供了将粘合剂层层压在半透性耐气流膜上的方法，包括在将粘合剂层层压至膜之前，处理耐气流膜，以降低其表面能。
本发明还提供了制造变音结构体的方法，包括a)提供一个层叠体，其中包括装饰面层，热塑性粘合剂层，经过处理以赋予其基本不渗透熔融聚乙烯的多孔膜，和纤维材料层；和b)在足够的热量和压力下，将层叠体层压在一起，形成一个整体式多孔变音结构体。
本发明还提供了衰减从声源区传到车辆接收区的声波的方法，包括a)提供声学层压体，其中包括纤维或开孔单元泡沫材料下层，热熔粘合剂层，经过处理基本不渗透熔融聚乙烯的多孔膜，热熔粘合剂层和装饰层；和b)使层压体位于声源区和接收区之间，使层压体的主要表面拦截并由此衰减从声源区传到接收区的声波。
本发明还提供了一种多孔层压体，包括被粘合至半透性低表面能耐气流多孔层的不连续热熔粘合剂层，该多孔层的孔隙基本不渗透粘合剂。
本发明还提供了一种多孔层压体，包括与半透性氟化合物处理的耐气流膜相邻的热塑性粘合剂层。
本发明还提供了一种吸音层压体，具有与基本上不渗透熔融聚乙烯的半透性耐气流膜相邻的多孔吸音间隔层。
在进一步的实施方式中，本发明提供了一种变音结构体，包括与半透性变音层压体间隔的声波反射表面，层压体中包括面层和基本不渗透熔融聚乙烯的多孔膜。
在另一个实施方式中，本发明提供了一种车用吸音结构体，包括以不连续热熔粘合剂层为背涂层的装饰层，粘合剂层与氟化合物处理的无纺织物耐气流膜粘合，其耐气流性能在50和5000mks瑞利之间。
在另一个实施方式中，本发明提供了一种地毯，包括被植绒在背衬上的纤维，背衬以不连续的热熔粘合剂层为背涂层，粘合剂层粘合至经过氟化合物处理的无纺织物耐气流膜上，其耐气流性能在50和5000mks瑞利之间。
在另一个实施方式中，本发明提供了一种声学层压体，包括a)纤维或开孔单元泡沫材料下层，b)热熔粘合剂层，c)经过氟化合物处理的无纺织物耐气流膜，其耐气流性能在50和5000mks瑞利之间，d)热熔粘合剂层，和e)装饰层。
附图简要说明附

图1是与耐气流膜和隔音垫粘合的地毯示意图，地毯和膜被部分剥离，更好地表示每个独立层。
附图2是附图1中耐气流膜的放大顶视图。
附图3是与耐气流膜和隔音垫粘合的地毯示意图。
附图4是车用地毯层压体中经过和未经过氟化合物处理膜的照片比较，层压体被扯开，露出膜-地毯界面。
具体说明在本发明的实施中，“半透性”是指用ASTM C522测得声学耐气流性能在大约50和5000mks瑞利之间的膜。“低表面能”是指表面能小于约34达因/平方厘米的表面。“热熔粘合剂”是指熔点和一定温度范围内的粘合强度适合于组合车用声学层压体的热塑性材料。
附图1是声学层压体10的示意图。层压体10包括地毯12，由被植绒在尼龙纺粘织物16中的尼龙纤维14制成，以LDPE热熔粘合剂层18为背涂层。层18将地毯12粘合至耐气流尼龙熔喷纤维膜20。膜20如附图2的放大顶视图所示，包括分布有通常是无孔压印区域24的多孔无纺部分22。压印区域24能提高膜20的拉伸强度。参见附图1，膜20通过不连续的LDPE热熔粘合剂层26被粘合至无纺隔音垫28，其厚度在地毯12和声波反射表面30之间提供距离S。垫28通过适当的粘合剂层29被粘合至表面30。垫28优选是可以压缩和轻质的，但是具有足够的弹性，对地毯12施加并撤回作用力时，垫28能回复原位。如附图1中所示，地毯12，膜20和垫28被从表面30上部分剥离，从而更好地表示声学层压体10中的每个层。
本发明中可以使用各种耐气流膜。这些膜是半透性的，因此如上所述具有大约50和5000mks瑞利之间的声学耐气流性能。优选膜具有至少约200mks瑞利的声学耐气流性能。优选膜还具有小于约3300mks瑞利的声学耐气流性能。更优选该膜具有至少约600mks瑞利的声学耐气流性能。最优选该膜还具有小于约1100mks瑞利的声学耐气流性能。该耐气流膜经过处理因此具有低表面能，即，小于热熔粘合剂的表面能，优选小于约34达因/平方厘米，更优选小于约30达因/平方厘米，最优选小于约28达因/平方厘米。优选该耐气流膜的断裂伸长率足以使其承受深腔模塑(比如至少约20％)，其耐热性足以承受高温模塑过程(比如至少约210℃)。特别优选单位重量小于300克/平方米的轻质熔喷无纺膜，更优选单位重量小于约100克/平方米，最优选小于约70克/平方米。可以使用硬膜或软膜，对于地毯应用而言，软膜是特别优选的。比如，按照ASTM D1388选项A测量时，该膜可以具有0.005牛米或以下的低弯曲硬度。对适用膜材料的选择和加工是本领域技术人员所熟悉的。优选的膜材料包括聚酰胺，聚酯，聚烯烃和公开在美国专利5459291，5824973，6145617和6296075，美国专利申请公开US 2001/0036788A1和PCT申请公开WO 99/44817A1中的材料。尼龙6聚酰胺和聚对苯二甲酸丁二酯是特别优选的膜材料。
可以通过各种方法降低耐气流织物的表面能，比如采用喷洒，形成泡沫，浸轧或其他传统方法局部应用合适的氟化试剂(比如有机氟碳化合物，氟硅化合物或有机硅处理)；在形成膜时向挤压或熔喷压模中熔融添加合适的氟化试剂(如上所示)；或者通过等离子体氟化合物处理。局部的氟化试剂处理和氟化试剂熔融添加剂是目前优选的。优选调节氟添加速率，在层压时按照要求降低膜表面能和孔隙堵塞现象，同时使氟的总体用量最少。总的来说，局部和熔融的氟添加速率是可比的，因为熔融添加的氟化试剂通常会迁移至膜表面。通过计算膜的表面能或者在组装声学层压体之前，优选在此之后，分析膜表面处的氟含量，能够估计氟化试剂的添加速率。优选在将组合式声学层压体的层手动扯开并暴露出独立层之间的粘合界面之后，求得组装之后的氟含量。优选的氟化试剂添加速率占膜重量的大约0.01重量％固体或以上，更优选是大约0.3到0.6重量％固体。以氟为基数表示，则氟化试剂添加速率优选能在膜上提供大约0.04重量％或以上的氟，更优选是大约0.12到0.24重量％的氟。熔融应用是特别优选的，能够避免浸轧，干燥或熟化设备以及局部处理要求的相关加工步骤的投资成本。
局部应用的特别优选氟化试剂包括氟化氨酯化合物的分散体或溶液，包括以下反应产物a)具有以下结构式的氟化聚醚Rf-Q-Tk(I)其中Rf表示分子量至少为750克/摩尔的单价全氟聚醚基团，Q表示化学键或者二价或三价有机连接基团，T表示能与异氰酸酯反应的官能团，k是1或2；b)一种异氰酸酯组分，选自具有至少3个异氰酸酯基团的聚异氰酸酯化合物，或者聚异氰酸酯化合物的混合物，其中每个分子中异氰酸酯基团的平均数大于2；和c)任选一种或多种能与异氰酸酯基团反应的共反应物。
全氟聚醚基团Rf优选具有以下结构式R1f-O-R2f-(R3f)q- (II)其中R1f表示全氟烷基，R2f表示全氟聚烯化氧基团，包括具有1，2，3或4个碳原子的全氟烯化氧基团或者这些全氟烯化氧基团的混合，R3f表示全氟亚烷基，q是0或1。结构式(II)中的全氟烷基R1f可以是线形或支链的，优选具有1到10个碳原子，更优选具有1到6个碳原子。一个典型的这种全氟烷基是CF3-CF2-CF2-。全氟烯化氧基团R2f可以是线形或支链的。如果该全氟烯化氧基团含有不同全氟烯化氧单元的混合物，则这些单元可以构成无规结构体、交替结构或者嵌段结构。典型的全氟聚烯化氧基团R2f包括-CF2-CF2-O-，-CF(CF3)-CF2-O-，-CF2-CF(CF3)-O-，-CF2-CF2-CF2-O-，-CF2-O-，-CF(CF3)-O-，-CF2-CF2-CF2-CF2-O，-[CF2-CF2-O]r-，-[CF(CF3)-CF2-O]n-，-[CF2CF2-O]I-[CF2O]j-和-[CF2-CF2-O]l-[CF(CF3)-CF2-O]m-，其中r是4到25，n是3到25，i，l，m和j都是2到25。全氟亚烷基R3f可以是线形或支链的，优选具有1到6个碳原子。一个典型的这种全氟亚烷基是-CF2-或-CF(CF3)-。结构式(I)中连接基团的实例包括被O，N或S中断的芳香族或脂肪族有机基团，比如亚烷基，氧基，硫基，氨酯基，羧基，羰基，酰胺基，氧化烯基团，硫化烯基团，羧亚烷基和/或酰胺亚烷基。结构式(I)中官能团T的实例包括硫羟基，羟基和氨基。
在优选实施例中，结构式(I)的氟化聚醚有以下结构式R1f-[CF(CF3)-CF2O]n-CF(CF3)-A-Q-Tk(III)其中R1f，Q，T和k如上文所定义，n是3到25的整数，A是羰基或CH2。特别优选的结构式(III)氟化聚醚中含有结构式为CF3-CF2-CF2-O-的R1f基团，因此其中含有结构式为CF3-CF2-CF2-O-[CF(CF3)-CF2O]n-CF(CF3)-的部分，其中n是3到25的整数。n等于3时该部分的分子量为783。
结构式(III)中-A-Q-Tk部分的代表性实例包括1.-CONRa-CH2CHOHCH2OH，其中Ra是氢或例如1到4个碳原子的烷基；2.-CONH-1，4-二羟基苯基；3.-CH2OCH2CHOHCH2OH；4.-COOCH2CHOHCH2OH；和5.-CONRb-(CH2)mOH，其中Rb是氢或者甲基，乙基，丙基，丁基或己基等烷基，m是2，3，4，6，8，10或11。
特别优选的结构式(III)氟化聚醚中含有结构式为-CO-X-Rc(OH)k的-A-Q1-Tk部分，其中k如上文所定义，Rc是1到15个碳原子的亚烷基，X是O或NRd，Rd表示氢或1-4个碳原子的烷基。
可以通过六氟氧化丙烯的低聚反应制备结构式(III)的优选化合物，制得全氟聚醚羰基氟化物。可以通过本领域技术人员众所周知的反应，将羰基氟化物转变成酸，酯或醇。然后进一步反应该羰基氟化物或者由其衍生的酸，酯或醇，采用已知过程引入要求的异氰酸酯活性基团T。通过使氟化聚醚的甲基酯衍生物与3-氨基-2-羧基-丙醇反应，能够制得具有上述-A-Q-Tk部分1的化合物。按照类似方法，使用仅含一个羟基官能团的氨基醇，能够制得具有上述-A-Q-Tk部分5的化合物。比如，与2-氨基乙醇的反应能够生成具有上述基团5的化合物，其中Rb是氢，m是2。欧洲专利申请EP 0870778也描述了制造具有要求部分-A-Q1-Tk的结构式(III)化合物的方法。结构式(I)或(III)化合物的进一步实例公开在美国专利3536710中。
上述异氰酸酯组分优选是具有至少3个异氰酸酯基团的聚异氰酸酯，或者每个分子中平均含有超过2个异氰酸酯基团的聚异氰酸酯化合物混合，比如二异氰酸酯化合物和具有3个或以上异氰酸酯基团的聚异氰酸酯化合物的混合。该聚异氰酸酯化合物可以是脂肪族或芳香族的，可以是非氟化化合物。该聚异氰酸酯化合物的分子量通常不超过1500克/摩尔。实例包括二异氰酸六亚甲基酯；二异氰酸2，2，4-三甲基-1，6-六亚甲基酯；二异氰酸1，2-亚乙基酯；二环己基甲烷-4，4′-二异氰酸酯；脂肪族三异氰酸酯，比如三异氰酸1，3，6-六亚甲基酯，二异氰酸六亚甲基酯的环状三聚物和二异氰酸异佛尔酮酯的环状三聚物(异氰脲酸酯)；芳香族聚异氰酸酯，比如二异氰酸4，4′-亚甲基二亚苯基酯，4，6-二-(三氟甲基)-1，3-苯二异氰酸酯，2，4-甲苯二异氰酸酯，2，6-甲苯二异氰酸酯，邻，间和对-亚二甲苯二异氰酸酯，4，4′-二异氰酰二苯基醚，3，3′-二氯-4，4′-二异氰酰二苯基甲烷，二异氰酸4，5′-二苯基酯，4，4′二异氰酰二苄基，3，3′-二甲氧基-4，4′-二异氰酰联苯，3，3′-二甲基-4，4′-二异氰酰联苯，2，2′-二氯-5，5′-二甲氧基-4，4′-二异氰酰联苯，1，3-二异氰酰苯，二异氰酸1，2-亚萘基酯，二异氰酸4-氯-1，2-亚萘基酯，二异氰酸1，3-亚萘基酯，和二异氰酸1，8-二硝基-2，7-亚萘基酯和芳香族三异氰酸酯，比如聚亚甲基聚苯基异氰酸酯。可以用来制备氟化氨酯化合物的其他异氰酸酯包括脂环族二异氰酸酯，比如异氰酸3-异氰酰甲基-3，5，5-三甲基环己基酯；芳香族三异氰酸酯，比如聚亚甲基聚苯基异氰酸酯(PAPI)和环状二异氰酸酯，比如二异氰酸异佛尔酮酯(IPDI)。含有异氰酸内酯衍生部分的异氰酸酯也是适用的，比如含缩二脲的三异氰酸酯比如DESMODURTMN-100(从Bayer购得)，含异氰脲酸酯的三异氰酸酯，比如IPDI-1890(从Huls AG购得)，和含azetedinedione的二异氰酸酯，比如DESMODURTMTT(从Bayer购得)。同样适用的还有其他二或三异氰酸酯，比如DESMODURTML和DESMODURTMW(都从Bayer购得)，三-(4-异氰酰苯基)-甲烷(从Bayer购得的DESMODURTMR)和DDI 1410(从Henkel购得)。
上述可选共反应物包括水或者具有一个或多个Zerewitinoff氢原子的非氟化有机化合物。实例包括具有至少一个或两个能与异氰酸酯基团反应的官能团的非氟化有机化合物。这些官能团包括羟基，氨基和硫羟基。这些有机化合物的实例包括脂肪族单官能醇，比如具有至少1个优选至少6个碳原子的单链烷醇，脂肪族单官能胺，氧化烯基团中具有2，3或4个碳原子而且1或2个基团中具有至少一个Zerewitinoff氢原子的聚氧化烯，多元醇，包括聚醚二醇等二醇，比如聚四亚甲基二醇，聚酯二醇，二聚二醇，脂肪酸酯二醇，聚硅氧烷二醇和链烷二醇，比如乙二醇和聚胺。单官能醇的实例包括甲醇，乙醇，正丙醇，异丙醇，正丁醇，异丁醇，叔丁醇，正戊醇，叔戊醇，2-乙基己醇，缩水甘油和异硬脂醇。脂肪酯二醇优选是包括来自于脂肪酸的酯的二醇，优选脂肪酸具有至少5个碳原子，更优选至少8个碳原子。脂肪酯二醇的实例包括单油酸甘油酯，单硬脂酸甘油酯，单蓖麻油酸甘油酯，单牛脂甘油酯，季戊四醇的长链烷基酯，烷基中具有至少5个碳原子。适用的脂肪酯二醇包括RILANITTM二醇，比如RILANITTMGMS，RILANITTMGMRO和RILANITTMHE(都从Henkel购得)。
适用的聚硅氧烷二醇包括聚二烷基硅氧烷二醇和聚烷基芳基硅氧烷二醇。聚硅氧烷二醇的聚合度优选在10和50之间，更优选在10和30之间。聚硅氧烷二醇特别包括以下结构式的物质 其中R1和R2分别表示具有1到4个碳原子的亚烷基，R3，R4，R5，R6，R7，R8和R9分别表示具有1到4个碳原子的烷基或芳基，La表示三价连接基团，m表示10到50的值。L可以是线形或支链的亚烷基，可以含有一个或多个悬链杂原子，比如氧或氮。
其他适用的二醇包括聚酯二醇。实例包括线形UNIFLEXTM聚酯(从UnionCamp购得)和由二聚酸或二聚二醇衍生的聚酯。二聚酸和二聚二醇是众所周知的，通过不饱和酸或二醇的二聚反应制得，特别是不饱和的长链脂肪酸或二醇(比如至少5个碳原子)。由二聚酸或二聚二醇所制得聚酯的实例包括PRIPLASTTM和PRIPOLTM二醇(都从Uniqema购得)。
在特别优选的实施例中，该有机化合物包括一个或多个水溶性或者能够形成水溶性基团的基团，使氟化化合物能更容易地分散在水中。另外，氟化化合物中包括水溶性基团能够在纤维基片上获得有利的污迹释放性质。适用的水溶性基团包括阳离子性，阴离子性和两性离子性基团以及非离子性水溶性基团。离子性水溶性基团的实例包括铵根，膦基，锍基，羧酸盐，磺酸盐，磷酸盐，膦酸盐或次磷酸盐。能在水中形成水溶性基团的基团实例包括能在水中质子化的基团，比如氨基，特别是叔胺基。特别优选的有机化合物中只有一个或两个能与NCO-基团反应的官能团，而且进一步包括非离子性水溶性基团。典型的非离子性水溶性基团包括聚氧化烯基团。优选的聚氧化烯基团中包括具有1到4个碳原子，比如聚氧乙烯，聚氧丙烯，聚氧四亚甲基及其共聚物，比如具有氧乙烯和氧丙烯单元的聚合物。这种含有聚氧化烯的有机化合物中可以包括一个或两个官能团，比如羟基或氨基。含有聚氧化烯的化合物实例包括聚乙二醇的烷基醚，比如聚乙二醇的甲基或乙基醚，环氧乙烷和环氧丙烷无规或嵌段共聚物的羟基端接甲基或乙基醚，聚环氧乙烷，聚乙二醇，聚丙二醇的氨基端接甲基或乙基醚，环氧乙烷和环氧丙烷的羟基端接共聚物(包括嵌段共聚物)，二氨基端接的聚(烯化氧)，比如JEFFAMINETMED和JEFFAMINETMEDR-148(都从Huntsman Performance Chemicals购得)和聚(氧化烯)硫醇。
可选的共反应物还可以包括异氰酸酯封端剂。该异氰酸酯封端剂可以单独使用或者与一种或多种上述其他共反应剂组合使用。封端剂及其机理如Douglas Wicks和Zeno W.Wicks Jr.的“封端异氰酸酯III部分A，机理和化学性质”，有机涂层进展，36(1999)，第14-172页中详述。优选的封端剂包括芳醇，比如苯酚，内酰胺，比如ε-己内酰胺，δ-戊内酰胺，γ-丁内酰胺，肟，比如甲醛肟，乙醛肟，环己酮肟，苯乙酮肟，二苯甲酮肟，2-丁酮肟或二乙二肟。其他适用的封端剂包括亚硫酸氢盐和三唑。
其他适用于本发明的氟化合物局部处理剂包括ZONYLTM7713或7040(从E.I.DuPont de Nemours & Co.购得)。优选的氟化合物熔融添加剂包括恶唑烷酮，如美国专利5099026中所述。
本发明中可以使用各种热熔粘合剂。优选的粘合剂包括LDPE，无规聚丙烯，丙烯/1-丁烯/乙烯三聚体，和丙烯/乙烯，1-丁烯/乙烯，和1-丁烯/丙烯共聚物。其他适用的粘合剂包括美国专利3932328，4081415，4692370，5248719，5869562和6288149中所述物质。该粘合剂还可以是低单位重量的热塑性纱，比如来自于Bostik-Findley Company的SHARNETTM热熔粘合剂网。对于热熔粘合剂的选择和加工是本领域技术人员所熟悉的。热熔粘合剂通常位于耐气流膜的两个侧面上。如果粘合剂层位于该膜的两个侧面上，则这两个粘合剂层可以是相同或不同的。
本发明中可以使用各种隔音垫和其他多孔间隔层。优选的间隔层包括美国专利4837067，5459291，5504282，5749993，5773375，5824973，5866235，5961904，6145617，6296075，6358592和Re.36323，美国专利申请公开US2001/0036788A1和PCT申请公开WO 99/44817A1中所述。其他适用的材料包括棉和合成纤维乙酸乙烯酯共聚物，从Janesville Porducts，Inc.以“再生胶”，MARATEXTM，MARABONDTM或MARABOND5TM获得。该间隔层也可以是含有空气或其他气体的空隙。制造合适间隔层的技术是本领域技术人员熟悉的。
本发明的声学层压体可以放置(比如粘合)至相邻各种声波反射表面上，比如车顶棚，门板，顶部内衬，车厢和机罩。如果间隔层是空气，则声学层压体可以被置于距离声波反射表面的恰当位置处，以提供声学层压体与声波反射表面之间的合适间距。由于车内空间有限，所以车内的吸音材料通常被限制在比较低的厚度，在大约1000赫兹或以上频率处效果最好。因此，吸音性能取决于频率，而且单一多孔吸音材料可能无法在整个感兴趣的频率波段内提供最好的吸音效果。在5000赫兹具有很好吸音系数的材料不一定在100赫兹也具有很好的吸音系数。材料表面和下方声波反射表面之间的距离小于入射波长的大约四分之一时，该材料的低频系数随着频率的降低而降低。增加耐气流膜能显著提高多孔吸音材料的低频吸音性能。
本发明中可以使用各种装饰层。优选的装饰材料包括地毯，织物，塑料膜或片的合适多孔或穿孔皮革或金属面板。制造这些装饰层的技术是本领域技术人员所熟悉的。
完成的声学层压体优选具有大于约1000mks瑞利而且小于约4200mks瑞利的耐气流性能。在传统的车用地毯构造中，相当于使用耐气流性能约为200到3300mks瑞利的耐气流织物。更优选该完成的声学层压体具有大于约103mks瑞利并且小于约2×103mks瑞利的耐气流性能，对应于耐气流性能约为600到1100mks瑞利的耐气流织物。该声学层压体的耐气流性能在一定程度上取决于形成每个层所用的成网或挤压涂布技术，还取决于形成该层压体所用的模塑或层压技术。通过参考附图3所示声学层压体10的示意图更容易理解。放大视图中能看见纤维14和LDPE热熔粘合剂层18和26。优选控制或者选择粘合剂层18和26的涂层重量以及厚度，在层压体10的界面粘性和多孔性之间获得恰当的平衡。使用过厚的粘合剂层18或26会导致在模塑层压体时发生孔隙堵塞。模塑持续时间，温度，和粘合两侧相邻层的表面能这些因素的变化都会影响最终层压体中的孔隙率。降低热塑性粘合剂层的百分增量，改变模塑时间或温度能提高孔隙率。通过在开始时应用不连续的热熔粘合剂层，也能调节粘合剂增量和最终层压体的孔隙率。比如，可以用点状打印或者其他合适的不连续涂布技术，或者由上述热塑性纱形成粘合剂层26。
本发明能够以降低的成本提供更好的声学层压体。比如，可以用重复利用的纤维隔音垫制造废料制造隔音垫，或者使隔音垫中含有大量这种废料。废料中可以混有重复利用的再生胶或者主要基于较大直径纤维的其他材料，以低成本获得部分刚性和耐压缩性。这种低成本隔音垫材料通常具有较大的孔径分布，以及由此产生的较低气流承受能力和吸音能力。在本发明声学层压体的隔音垫层中重复利用这些低成本材料，能够以降低的原料成本获得性能提高的声学层压体。由于本发明能够控制孔隙堵塞以及在膜和声学层压体整体上选择合适的气压降，所以最终吸音性能并不特别取决于该隔音垫的具体结构。事实上，只需要考虑四分之一波长规律以及耐气流膜的孔隙率与界面粘性。如果孔隙堵塞不受控制，则很难获得令人满意的层压效果，界面粘性，以及最终声学层压体中要求的孔隙率和吸音效果。
本发明的声学层压体能显著衰减从汽车声源区(比如发动机机舱，传动系统，车轮，外部面板或其他噪声)传到车内接收区(比如防火板，顶棚，门板，顶部内衬火其他内部装饰)的声波。该层压体位于声源区和接收区之间，其主要表面拦截并衰减从声源区传到接收区的声波。定位本发明层压体的各种方法是本领域技术人员所熟悉的。
通过以下说明性实施例进一步说明本发明，其中除非另有指明，否则所有份数和百分比都是重量比。
本发明优选实施方式实施例1和对比例C1使用被挤压通过165.1厘米宽的熔喷压模的ULTRAMIDTMBS400N尼龙6聚酰胺树脂(从BASF Corp.购得)制备熔喷网，该压模具有一排中心间隔1016微米的381微米尖孔。气刀间隙设定为762微米，压模尖端相比压模气刀凹进762微米。收集器距离熔喷压模9.53厘米。挤压机内的树脂温度为363℃，用于抽丝的压模气体在多支管处的温度是360℃。压模气体多支管压力是0.052兆帕。聚合物产量保持恒定为大约477克/厘米/小时，收集器以一定速率移动，形成单位重量为大约45克/平方米的网。制得的熔喷网具有大约220℃的熔点和用千分尺测得的大约0.18毫米的厚度。按照ASTM C522测得的耐气流性能为721mks瑞利。以米为单位归一化厚度，则求得气流阻抗为4.01×106瑞利/米。
用氟化聚氨酯的含水分散体喷洒30.5×30.5厘米的熔喷网，该氟化聚氨酯的制备方法是在反应容器中装入58.89份C4F9SO2N(CH3)CH2CH2OH(基本按照美国专利2803656实施例1中所述过程制备)，0.02份二月桂酸二丁基锡和237份甲基异丁基酮。在干燥氮气吹扫情况下，将搅拌中的混合物温度升高到60℃。缓慢加入40份DESMODURTMN-3300多官能异氰酸酯树脂(从BayerCorporation购得)，同时保持温度为60-65℃。添加完成之后，在60℃搅拌反应混合物1小时。逐滴添加3.42份3-氨基丙基三乙氧基硅烷，同时保持反应混合物温度低于65℃。将反应混合物搅拌30分钟。向搅拌中的混合物添加18.69份固体CARBOWAXTM1450聚乙二醇(从Dow Chemical Company购得)。通过傅立叶变换红外光谱中2289厘米-1附近-NCO带消失确定反应完成。剧烈搅拌使反应产物乳化，同时缓慢添加944份60℃的去离子水。对所制得预乳化混合物进行2分钟的超声搅动。使用与吸出器相连的旋转蒸发器从混合物中汽提甲基异丁基酮溶剂。将制得的乳剂稀释到水中活性固体含量为30％，然后进一步用水稀释到3％的活性固体含量，再进行喷洒。对熔喷网进行称重，用稀释的分散体均匀喷洒，然后置于116℃烘箱中大约5分钟。再次对网称重，发现氟化合物固体增量为3.67重量％或者是大约0.88重量％的氟。将经过氟化合物处理的网置于30.5×30.5厘米的SHARNETTMSP091的30克/平方米的热熔粘性纱片(从Bostik-Findley Company购得)上，然后置于单位重量约为897克/平方米的吸音垫顶部。该吸音垫是由气流成网8-旦尼尔聚酯定长纤维与4-旦尼尔共聚酯两组分纤维粘合而成的。
将30.5厘米×30.5厘米的767克/平方米地毯面材料置于经过氟化合物处理的网上，该地毯面材料是由植绒在尼龙纺粘无纺网重的尼龙制成的，并以LDPE为背衬。带背衬的地毯有基底，累积高度为5毫米。在加热条件下将制得的地毯-尼龙耐气流膜-粘合剂网-纤维隔音垫组件压缩模塑至20毫米厚度。将该组件置于具有聚四氟乙烯剥离衬垫的0.46米×0.46米×5.7毫米的厚铝制底部压板上，防止粘结，以实现压缩模塑。在该组件上安放涂布有相同剥离衬垫的顶部压板，使剥离衬垫向下。在模拟的模塑操作中，压板间距为20毫米，控制烘箱加热后的厚度。在顶部压板上加砝码，保证20毫米间距上的压力。将热电偶插入隔音垫中，测量模塑时的实际温度。烘箱温度较低，为204℃。在隔音垫热电偶表示170℃内部温度之前需要比较长的保持时间，从而有助于使粘合剂润湿进入耐气流膜中。达到170℃的内部温度之后，从烘箱中取出模塑组件，使其降至室温。小心地分开模塑组件，从地毯-耐气流膜层压体中剥离隔音垫。从耐气流膜上小心地除去残留的粘合纤维，用尺量地毯-耐气流膜层压体的高度。目视观察粘合剂渗透或润湿进入耐气流膜中的程度。将地毯-耐气流膜层压体置于气流室中，使地毯背衬面朝向气流，测量耐气流性能。
在对比例中，制备类似的地毯-尼龙耐气流膜-粘合剂网-纤维隔音垫组件，但是没有对耐气流膜使用氟化合物处理。如上所述进行压缩模塑和分层之后，使隔音垫和地毯-耐气流膜层压体分开，评估地毯-耐气流膜层压体的高度和耐气流性能。使用经过和未经过氟化合物处理的耐气流膜的结果如下表1中所示。
表1
表1中的数据说明，经过处理的耐气流膜具有明显低于未经处理膜的耐气流性能，说明层压未经处理膜时发生更高程度的空隙堵塞情况。但是，手动拉扯层压体使其分开时，地毯层和经过处理膜之间的粘性与地毯层和未经处理膜之间的粘性大致相同。目视观察经过和未经处理膜的隔音垫-膜分层界面，发现经过处理膜是白色的(表示热塑性粘合剂的渗透作用和孔隙堵塞最小)，而未经处理膜是深色的(表示热塑性粘合剂有一定程度的膜渗透，孔隙堵塞和饱和)。附图4所示未经处理膜C1和经过处理膜1的照片说明了这种区别。
在另一个对比过程中，将实施例1中的隔音垫在上述模压机中加热到170℃，同时压缩到15毫米厚度。这与模塑上述地毯-尼龙耐气流膜-粘合剂网-纤维隔音垫组件至20毫米厚度之后获得的隔音垫厚度匹配。使经过压缩的15毫米隔音垫冷却，将其标志为对比例2，并按照ASTM E-1050用中型阻抗管(63毫米直径管)对感兴趣的各个频率进行法线入射吸音系数的评估。在上述压模机中将实施例1中所用尼龙植绒地毯样品同样加热到170℃，同时压缩至5毫米厚度。这种操作能够允许LDPE热熔粘合剂产生毛细管流，从而使地毯具有一定的孔隙率和空气渗透性。使经过模塑的地毯冷却，标志为对比例C3，并且评估法线入射吸音系数。然后，不使用插入的耐气流膜，组装隔音垫和尼龙植绒LDPE背衬地毯，在上述压模机中小心地进行层压，直到20毫米的厚度。需要进行多次尝试才能获得冷却后孔隙率恰到好处的模塑层压体。将最好的样品标志为对比例C4，评估法线入射吸音系数。使用含有经过氟化合物处理膜的本发明声学层压体能获得最好的吸音性能，与使用未经处理膜的情况相比，前者在模塑过程中需要关注的因素最少。
实施例2和对比例C2和C3使用全氟丙烷在2000瓦和300毫托压力下对实施例1的熔喷网进行等离子体氟化。持续一定时间，使根据AATCC 118-1997或ISO 14419该网具有3油强制级别，和0.16％的氟含量。测量氟百分比时，将0.07到0.09克氟化网样品置于凝胶胶囊中，将胶囊置于铂丝电极形成的圆柱体中。在干燥的1000毫升聚碳酸酯烧瓶中装入15毫升去离子水。用氧气吹扫该烧瓶30秒，然后立刻将铂电极置于烧瓶中，并夹住密封。将烧瓶颠倒，置于略微倾斜一定角度的环形支架上，使样品保持干燥。将铂丝连接至可变电源。开启电源，增加电压直到样品点燃。燃烧完成之后，关闭电源，剧烈摇晃烧瓶1到2分钟，使铂圆柱体漂洗完全。使烧瓶静置30分钟，不时摇晃。从燃烧瓶中吸出5毫升样品，与5毫升Total Ionic Strength Adjuster Buffer(TSIAB IV)缓冲溶液一起装入50毫升烧杯中。TSIAB IV溶液的制备方法是，混合500毫升去离子水，84毫升浓HCl(36-38％)，242克三-羟基甲基氨基甲烷和230克酒石酸钠，用去离子水稀释制得的混合物，形成1升缓冲溶液。将94-09型氟化物电极分析器(从Orion Research Inc.购得)置于该50毫升烧杯中。用DP-4443型离子搅拌设备(从Sienco Inc.购得)进行搅拌。用940 EA型微处理器(从OrionResearch Inc.购得)以微克为单位记录样品中的氟化物含量。用氟化物微克数除以样品重量计算氟化物浓度。
按照ASTM C522测得经过氟处理的网具有779MKS瑞利的耐气流性能。通过对以米为单位的厚度进行归一化可以求得气流阻抗，为4.33×106瑞利/米。按照实施例1中的方法将所制得经过氟处理的30.5厘米×30.5厘米耐气流膜样品层压在地毯/经过氟处理的耐气流膜/粘合剂网/纤维隔音垫组件中，但是烘箱温度是257℃。达到170℃的实际层压温度后，从烘箱中取出模塑的声学层压体，骤冷至室温。按照ASTM C522使测试室中的样品取向地毯侧面向上，测量层压体的耐气流性能。随后从测试室中取出样品，小心地分开各个组成层。分别测试隔音垫和模塑地毯的气流承受能力。对模塑之前经过氟处理的耐气流膜的气流值和模塑之后其他组成层的气流值求和，并且与整个模塑声学层压体的耐气流性能进行比较。整个层压体的气流值与各个组成层气流值之和的差距是在耐气流膜中形成孔隙堵塞中的粘性而造成的。
在对比例C2中，按照相同的方法制备地毯/耐气流膜/粘合剂网/纤维隔音垫的组件，但是没有对耐气流膜使用等离子体氟化合物处理。按照上述方法对该层压体进行测试。
在对比例C3中，制备地毯/粘合剂网/纤维隔音垫组件，但是没有使用耐气流膜。按照上述方法对该层压体进行测试。
表2所示为等离子体氟化合物处理的有利作用。模塑只造成孔隙率略有降低，并且增强了耐气流性能。如果没有进行处理，则模塑之后孔隙率会显著降低，耐气流性能也会显著增加。如果没有使用耐气流膜，则耐气流性能对于有效降低噪声而言太低。除了进行氟化合物处理之外，层压体的层间粘性与对比例C3的是可比的(通过用手分开样品进行定性评价)，对比例C3中没有耐气流膜。
表2
1“N.A.”表示不适用。
实施例3和对比例C4使用305型特性粘度为0.78的聚对苯二甲酸丁二酯(PBT)树脂(从Intercontinental Polymers Inc.购得)制备熔喷网。使该树脂挤压通过165.1厘米宽的熔喷压模，该压模具有一排中心间隔498微米的305微米压模尖孔。气刀距离为406微米，压模尖端突出气刀635微米。收集器距离熔喷压模10.16厘米。树脂在最后挤压区的温度是321℃。熔喷压模中的树脂温度被设定为312℃的平均区温，进行抽丝的压模气体温度在多支管处为320℃。压模气体的多支管压力约为0.05兆帕。聚合物的处理速率恒定为357克/厘米/小时左右，收集器以一定速率移动，产生单位重量约为60克/平方米的网。在141℃将PE120-30号热塑性粘合剂网(从Bostik-Findley Company购得)点状粘合在PBT网上，使用带图案的钢辊以大约40千克/直线厘米的作用力压住胶面辊。制得的熔喷网平均熔点约为230℃，用千分尺测得其厚度约为0.4毫米。
向反应容器中装入34.8份低聚醇CF3CF2CF2O(CF(CF3)CF2O)3.6CF(CF3)CONHCH2CH2OH，0.9份C4F9SO2N(CH3)CH2CH2OH，2份甲氧基聚乙二醇(分子量750)和50份甲基异丁基酮。添加10.1份三(6-异氰酰己基)异氰脲酸酯，在氮气气氛和搅拌条件下将混合物加热到75℃。然后向制得的浑浊混合物中添加0.03份二月桂酸二丁基锡。开始放热反应，温度升高到大约90℃。放热平息之后将反应物加热到75℃保持3小时。逐滴加入2.3份CH3C(＝NOH)C2H5，同时用2份甲基异丁基酮冲洗容器。将反应混合物在氮气气氛和75℃条件下搅拌过夜。第二天添加8.3份30％含水甲基聚氧乙烯(15)十八烷基氯化铵在219.2份去离子水中的溶液，同时在添加过程中保持温度高于70℃。将后一混合物超声搅动5分钟。在减压条件下使用旋转蒸发器通过加热除去甲基异丁基酮。生成氟化氨酯的白色分散体。
在浸轧操作中向网表面以0.3％的固体含量(0.12％氟增量)应用氟化合物，然后在149℃的烘箱中干燥，对熔喷网进行局部氟化合物处理。制得经过处理的网依照AATCC 118-1997或ISO 14419具有6-油强制级别。经过处理的网具有823MKS瑞利的耐气流性能，厚度归一化气流阻抗为2.06×106瑞利/米。
使用经过处理的网按照实施例2的方法形成压缩模塑地毯/经过氟处理的耐气流膜/粘合剂网/纤维隔音垫层压体。对制得的实施例3层压体按照实施例1的方法进行厚度和耐气流性能评价。制备类似的层压体，区别在于没有对耐气流膜使用局部氟化合物处理。对制得的对比例C4层压体进行类似的厚度和耐气流性能评价。
表3所示为局部氟化合物处理的有利作用。模塑只会导致孔隙率略有降低，并且增强耐气流性能。如果没有经过处理，则模塑之后孔隙率会显著降低，而且耐气流性能显著增加。除了进行氟化合物处理之外，该层压体的层间粘性与对比例C3的层间粘性是可比的(通过用手分开样品进行定性评估)，对比例C3中没有耐气流膜。
表3
实施例3中的氟化合物处理表现出非常高的油强制并且给出负的孔隙堵塞值。
实施例4和对比例C5与C6使用305型特性粘度为0.78的PBT树脂制备熔喷网。使该树脂挤压通过48.3厘米宽的熔喷压模，该压模具有一排小孔，每厘米长度有20个。这些小孔的平均液压直径为228.6微米。气刀距离为381.0微米，压模尖端突出气刀431.8微米。收集器距离熔喷压模15.9厘米。挤压机温度分布和压模温度被设定为330℃。进行抽丝的压模气体温度在机头处为420℃。压模气体的多支管压力约为0.06兆帕。聚合物的处理速率恒定为536克/厘米/小时左右，收集器以一定速率移动，产生单位重量约为66克/平方米的网。用大约20％菱形图案的钢辊压住平滑钢辊，在网上进行压纹。两个钢辊的温度都是141℃，以3.05米/份的速度加工69千克/直线厘米的网。所制得熔喷网的平均熔点约为230℃，用干分尺测得其厚度约为0.6毫米。
以0.6％的固体含量(0.24％氟增量)，在浸轧操作中应用氟化氨酯α，ω-C36H72[OCOC2H4S{CH2CH(CO2(CH2)2N(CH3)SO2C4F9)}4CH2CH2(CO2C18H37)]2对该网进行局部氟化合物处理，然后在149℃的烘箱中干燥。制得的网依照AATCC118-1997或ISO 14419能提供6油强制级别。经过处理的网具有1030MKS瑞利的耐气流性能，厚度归一化气流阻抗为1.72×106瑞利/米。
使用经过处理的网按照实施例2的方法形成压缩模塑地毯/经过氟处理的耐气流膜/粘合剂网/纤维隔音垫层压体。该地毯具有背衬，累积高度为7毫米，单位重量为1.2千克/平方米。该粘合剂网是PE120-30号(从Bostik-FindleyCompany购得)。对制得的实施例4层压体按照实施例1的方法进行厚度和耐气流性能评价。制备类似的层压体对比例C5，区别在于没有使用耐气流膜。最后，使用耐气流膜但是不进行局部氟化合物处理，制备另一个类似的层压体，对比例C6。对对比例C5和C6的声学层压体同样进行厚度与耐气流性能的评价。
表4所示为局部氟化合物处理的有利作用。模塑只会导致孔隙率略有降低，并且增强耐气流性能。如果没有经过处理，则模塑之后孔隙率会显著降低，而且耐气流性能显著增加。除了进行氟化合物处理之外，该层压体的层间粘性非常好，而且优于对比例C5的层间粘性，对比例C5中没有耐气流膜。只需要简单地用手分开样品，就能估计层压体粘性。
表4
在不超出本发明的范围和原理条件下，本发明的各种改进和变化对本领域技术人员是显而易见的。不应当将本发明限定在上述说明性实施例中。
权利要求
1.一种将粘合剂层层压在半透性耐气流膜上的方法，包括在该粘合剂层层压至膜之前，处理该耐气流膜以降低其表面能。
2.如权利要求1所述的方法，其特征在于通过对该膜应用氟化表面处理剂降低该膜的表面能。
3.如权利要求1所述的方法，其特征在于通过向膜中混入氟化熔融添加剂降低该膜的表面能。
4.如权利要求1所述的方法，其特征在于通过向该膜应用有机硅酮降低该膜的表面能。
5.如权利要求1所述的方法，其特征在于通过向该膜应用氟化硅酮降低该膜的表面能。
6.如权利要求1所述的方法，其特征在于通过对该膜进行等离子体氟化合物处理降低该膜的表面能。
7.如权利要求1所述的方法，其特征在于通过向该膜添加0.04重量％或以上的氟降低该膜的表面能。
8.如权利要求1所述的方法，其特征在于进一步包括将该膜层压至隔音垫上。
9.如权利要求8所述的方法，其特征在于该隔音垫包括重复利用的纤维材料。
10.一种制造变声结构体的方法，包括a)提供包括装饰面层，热塑性粘合剂层，经过处理使其基本不渗透熔融聚乙烯的多孔膜和纤维材料层的层叠体，和b)在足够热量和压力作用下，将该层叠体层压在一起，形成整体式多孔变声结构体。
11.如权利要求10所述的方法，其特征在于该多孔膜经过氟化合物处理。
12.如权利要求10所述的方法，其特征在于该多孔膜具有小于约34达因/平方厘米的表面能和大约200到3300mks瑞利的声学耐气流性能。
13.一种衰减从汽车声源区传到接收区的声波的方法，包括a)提供包括纤维或开孔单元泡沫材料下层，热熔粘合剂层，经过处理是其基本不渗透熔融聚乙烯的多孔膜，热熔粘合剂层，和装饰层的声学层压体；和b)将该层压体定位于声源区和接收区之间，使该层压体的主表面拦截并衰减从声源区传到接收区的声波。
14.如权利要求13所述的方法，其特征在于该多孔膜经过氟化合物处理。
15.如权利要求13所述的方法，其特征在于该多孔膜具有小于约34达因/平方厘米的表面能和大约200到3300mks瑞利的声学耐气流性能。
16.一种包括不连续热熔粘合剂层的多孔层压体，该粘合剂层被粘合至半透性低表面能耐气流多孔膜上，该多孔膜的孔隙基本上不渗透粘合剂。
17.如权利要求11所述的多孔层压体，其特征在于该多孔膜具有小于约34达因/平方厘米的表面能和大约200到3300mks瑞利的声学耐气流性能。
18.如权利要求11所述的多孔层压体，其特征在于该多孔膜具有小于约34达因/平方厘米的表面能和大约600到1100mks瑞利的声学耐气流性能。
19.具有多孔吸音间隔层的吸音层压体，该间隔层与半透性耐气流膜相邻，该膜基本上不渗透熔融聚乙烯。
20.如权利要求19所述的吸音层压体，其特征在于该耐气流膜具有大约200到3300mks瑞利的声学耐气流性能。
21.具有热塑性粘合剂层的多孔层压体，该粘合剂层与半透性氟化合物处理耐气流膜相邻。
22.如权利要求21所述的多孔层压体，其特征在于该粘合剂包括聚烯烃，该耐气流膜包括熔喷聚酰胺或聚酯无纺织物，该膜的声学耐气流性能在大约200和3300mks瑞利之间。
23.如权利要求21所述的多孔层压体，其特征在于该粘合剂包括低密度聚乙烯，该耐气流膜包括熔喷聚对苯二甲酸丁二酯织物，该膜的声学耐气流性能在大约200和3300mks瑞利之间。
24.包括与半透性变声层压体间隔的声波反射表面的变声结构体，该层压体中包括面层和基本不渗透熔融聚乙烯的多孔膜。
25.如权利要求24所述的变声结构体，其特征在于面层包括地毯，含有氟化合物而且声学耐气流性能在大约200和3300mks瑞利之间的膜，该层压体中进一步包括位于声波反射表面和膜之间的纤维材料。
26.如权利要求25所述的变声结构体，其特征在于该纤维材料包括重复利用的再生胶。
27.包括具有不连续热熔粘合剂层背衬的装饰层的车用吸音结构体，该粘合剂层被粘贴至经过氟化合物处理的无纺耐气流膜，该膜具有50和5000mks瑞利之间的耐气流性能。
28.包括被植绒在背衬中的纤维的地毯，该背衬以不连续的热熔粘合剂层为背涂层，该粘合剂层被粘贴至经过氟化合物处理的无纺耐气流膜上，该膜具有50和5000mks瑞利之间的耐气流性能。
29.一种声学层压体，包括a)纤维或开孔单元泡沫材料下层，b)热熔粘合剂层，c)经过氟化合物处理的无纺耐气流膜，该膜具有50和5000mks瑞利之间的耐气流性能，d)热熔粘合剂层，和e)装饰层。
30.如权利要求29所述的顶部内衬、车厢内衬、机罩内衬、仪表盘内衬或地毯。
全文摘要
本发明通过处理耐气流膜降低其表面能，在该膜层压到热塑性热熔粘合剂上时，能够降低孔隙阻塞率。这样能够制造结合了大量重复利用纤维隔音垫制造废料的声学层压体，能够设计主要基于四分之一波长声波的吸音层压体，并且控制该耐气流膜的孔隙率和界面粘结。
文档编号B01D53/22GK1735507SQ200380108189
公开日2006年2月15日 申请日期2003年11月13日 优先权日2003年1月2日
发明者D·R·汤普森 申请人:3M创新有限公司