一种海水脱硫控制方法和设备与流程

本申请涉及火电厂环保技术领域，更具体地，涉及一种海水脱硫控制方法和设备。

背景技术：

海水脱硫工艺是以海水作为吸收剂，采用适当的液气比在吸收塔内对烟气进行洗涤，投资和运行成本较低，被大量沿海电厂广泛采用。

现有技术中，运行人员通过手动控制吸收塔的海水入口调节阀来控制吸收塔净烟气出口so2浓度及吸收塔入口最小海水流量，此种调节方式存在以下弊端：

(1)运行人员手动控制净烟气出口so2浓度，加大了运行人员的监盘压力，同时存在调整不及时的可能，增加了环保超标的风险。

(2)由于手动调节吸收塔入口海水流量，无法实时保证最小入口海水流量。如若喷淋密度不均匀，填料的持水量就不同，持水量少的部分的填料其重量轻，阻力小，大量烟气易由此薄弱区域通过，而导致填料被烟气冲散，填料层出现漏洞或高低不平，脱硫效率下降。

入口调阀节流损失，厂用电耗增加。

因此，如何在保证吸收塔净烟气出口so2浓度不超标和最小入口海水流量的基础上避免对海水入口调节阀进行手动调节，进而提高海水脱硫系统的可靠性，是目前有待解决的技术问题。

技术实现要素：

本发明提供一种海水脱硫控制方法，用以解决现有技术中对各吸收塔的海水入口调节阀进行手动调节，造成海水脱硫系统的可靠性低的技术问题。

该方法应用于海水脱硫系统中，所述海水脱硫系统包括第一吸收塔、第二吸收塔和至少一台可变频控制的海水升压泵，所述第一吸收塔经原烟道与第一机组连接，所述第二吸收塔经原烟道与第二机组连接，所述海水升压泵的出口经所述第一吸收塔的海水入口调节阀和所述第二吸收塔的海水入口调节阀分别连接所述第一吸收塔和所述第二吸收塔，所述方法包括：

一种海水脱硫控制方法，应用于海水脱硫系统中，其特征在于，包括：

选定模块将第一吸收塔和所述第二吸收塔中的一个作为本机吸收塔，另一个作为临机吸收塔；

其中，设定所述本机吸收塔的净烟气出口的本机so2浓度为pa、设定所述临机吸收塔的净烟气出口的临机so2浓度为pb，设定所述本机吸收塔的海水入口调节阀的开度为ka，设定所述临机吸收塔的海水入口调节阀的开度为kb，所述本机吸收塔的入口海水流量为qa；

所述选定模块中设定有多个预设so2浓度，包括第一预设so2浓度p1、第二预设so2浓度p2和第三预设so2浓度p3，所述选定模块中还设定有多个预设海水流量速率，包括第一预设海水流量速率v1、第二预设海水流量速率v2和第三预设海水流量速率v3；

所述选定模块中设有多个预设条件，当所述系统运行时，选定模块会根据系统实际符合的预设条件增加或减少本机吸收塔的海水入口调节阀开度ka：

若所述系统满足第一预设条件，全开所述本机吸收塔的海水入口调节阀；

若所述系统满足第二预设条件，基于第一预设海水流量速率v1增大所述本机吸收塔的海水入口调节阀的开度ka；

若所述系统满足第三预设条件且不满足所述第一预设条件或所述第二预设条件，基于第二预设海水流量速率v2减小所述本机吸收塔的海水入口调节阀的开度ka；

若所述系统满足第四预设条件，基于所述第二预设海水流量速率v2增大所述本机吸收塔的海水入口调节阀的开度ka；

若所述系统满足第五预设条件且不满足所述第三预设条件或所述第四预设条件，基于第三预设速率v3增大所述本机吸收塔的海水入口调节阀的开度ka；

其中，所述第一预设条件为，所述本机吸收塔的净烟气出口的本机so2浓度pa大于第一预设so2浓度p1，所述第二预设条件为，所述本机吸收塔的入口海水流量qa低于与当前烟气负荷对应的最小流量qmin，所述第三预设条件为，所述临机吸收塔的净烟气出口的临机so2浓度pb大于所述第一预设so2浓度p1且比所述本机so2浓度pa高至少第二预设浓度p2，所述第四预设条件为，所述本机so2浓度pa比所述临机so2浓度pb高至少第三预设浓度p3，所述第五预设条件具体为所述本机吸收塔的海水入口调节阀的开度小于100%。

进一步地，设定多个所述临机吸收塔的海水入口调节阀的开度为kb，所述选定模块中还设有第一预设临机吸收塔海水入口调节阀开度kb1、第二预设临机吸收塔海水入口调节阀开度kb2、第一预设so2浓度差值△pa1和第二预设so2浓度差值△pa2；

当所述系统满足第一预设条件时，选定模块计算所述本机吸收塔的净烟气出口的本机so2浓度pa与第一预设so2浓度p1的差值△pa，设定△pa=pa-p1，选定模块将△pa分别与△pa1和△pa2进行比对并根据比对结果确定所述临机吸收塔的海水入口调节阀的开度kb，

当△pa≤△p1时，所述选定模块将所述临机吸收塔的海水入口调节阀的开度设置为0；

当△pa1＜△pa≤△pa2时，所述选定模块将所述临机吸收塔的海水入口调节阀的开度设置为kb1；

当△pa＞△pa2时，所述选定模块将所述临机吸收塔的海水入口调节阀的开度设置为kb2。

进一步地，所述选定模块中还设有第一预设海水流量第一预设调节系数α1和第一预设海水流量第一预设调节系数α2；

当所述系统满足第二预设条件时，所述选定模块会根据所述临机吸收塔的海水入口调节阀的开度选取对应的预设海水流量调节系数对所述第一预设海水流量速率v1进行调节，设定调节后的第一预设海水流量速率为v1’，

当所述临机吸收塔的海水入口调节阀的开度为0时，所述选定模块设定v1’=v1；

当所述临机吸收塔的海水入口调节阀的开度为kb1时，所述选定模块设定v1’=v1×α1；

当所述临机吸收塔的海水入口调节阀的开度为kb2时，所述选定模块设定v1’=v1×α2。

进一步地，当所述系统满足第三预设条件且系统不满足所述第一预设条件或所述第二预设条件时，选定模块计算临机so2浓度pb与所述第一预设so2浓度p1的差值为△pb，设定△pb=pb-p1，所述选定模块还设有第一预设临机so2浓度pb与所述第一预设so2浓度p1的差值为△pb1；

当△pb＜△pb1时，所述选定模块不调节所述临机吸收塔的海水入口调节阀的开度kb；

当△pb≥△pb1时，所述选定模块降低所述临机吸收塔的海水入口调节阀的开度kb；

进一步地，所述选定模块中还设有第一预设本机吸收塔海水入口调节阀开度ka1、第二预设本机吸收塔海水入口调节阀开度ka2、第三预设本机吸收塔海水入口调节阀开度ka3、第二预设海水流量第一预设调节系数β1、第二预设海水流量第二预设调节系数β2和第二预设海水流量第三预设调节系数β3；

当所述系统满足第四预设条件时，所述选定模块根据所述本机吸收塔的海水入口调节阀的开度ka依次与各所述预设本机吸收塔海水入口调节阀开度进行比对并根据比对结果选取对应的第二预设海水流量预设调节系数以调节所述第二预设海水流量速率，设定调节后的第二预设海水流量速率为v2’，

当ka≤ka1时，所述选定模块设定v2’=v2；

当ka1＜ka≤ka2时,所述选定模块设定v2’=v2×β1;

当ka2＜ka≤ka3时，所述选定模块设定v2’=v2×β2；

当ka＞ka3时，所述选定模块设定v2’=v2×β3。

进一步地，所述第一预设浓度p1大于所述第二预设浓度p2，所述第二预设浓度p2大于所述第三预设浓度p3，所述第一预设海水流量速率v1小于所述第三预设海水流量速率v3，所述第三预设海水流量速率v3小于所述第二预设海水流量速率v2。

进一步地，所述海水升压泵的变频器是基于串级pid加前馈控制策略进行控制的，所述串级pid加前馈控制策略包括基于主pid控制器控制所述本机so2浓度和所述临机so2浓度，基于副pid控制器控制所述本机吸收塔和所述临机吸收塔的入口海水流量，前馈信号包括所述本机吸收塔的原烟气so2浓度与对应机组的总煤量或烟气量乘积，以及所述临机吸收塔的原烟气so2浓度与对应机组的总煤量或烟气量乘积。

进一步地，所述串级pid加前馈控制策略的输入信号包括本机输入信号和临机输入信号，所述本机输入信号包括所述本机吸收塔的入口海水流量和原烟气so2浓度，所述临机输入信号包括所述临机吸收塔的入口海水流量和原烟气so2浓度，所述方法还包括：

若检测到手动选择本机优先方式，或所述临机吸收塔的海水入口调节阀切至手动方式，或所述临机吸收塔对应机组的mft信号，切换至本机优先方式；

若检测到手动选择临机优先方式，或所述本机吸收塔的海水入口调节阀切至手动方式，或所述本机吸收塔对应机组的mft信号，切换至临机优先方式；

若检测到手动选择协调控制方式，切换至双机协调控制方式；

其中，所述本机优先方式包括所述临机输入信号自动跟踪所述本机输入信号或所述临机输入信号强制为0，所述临机优先方式包括所述本机输入信号自动跟踪所述临机输入信号或所述本机输入信号强制为0，所述双机协调控制方式包括不对所述本机输入信号和所述临机输入信号进行处理。

进一步地，海水脱硫控制方法的海水脱硫控制设备，所述海水脱硫控制设备包括第一吸收塔、第二吸收塔和至少一台可变频控制的海水升压泵，所述第一吸收塔经原烟道与第一机组连接，所述第二吸收塔经原烟道与第二机组连接，所述海水升压泵的出口经所述第一吸收塔的海水入口调节阀和所述第二吸收塔的海水入口调节阀分别连接所述第一吸收塔和所述第二吸收塔，所述设备包括：

选定模块，用于将所述第一吸收塔和所述第二吸收塔中的一个作为本机吸收塔，另一个作为临机吸收塔；

第一调节模块，用于若满足第一预设条件，全开所述本机吸收塔的海水入口调节阀；

第二调节模块，用于若满足第二预设条件，基于第一预设速率增大所述本机吸收塔的海水入口调节阀的开度；

第三调节模块，用于若满足第三预设条件且不满足所述第一预设条件或所述第二预设条件，基于第二预设速率减小所述本机吸收塔的海水入口调节阀的开度；

第四调节模块，用于若满足第四预设条件，基于所述第二预设速率增大所述本机吸收塔的海水入口调节阀的开度；

其中，所述第一预设条件具体为所述本机吸收塔的净烟气出口的本机so2浓度大于第一预设浓度，所述第二预设条件具体为所述本机吸收塔的入口海水流量低于与当前烟气负荷对应的最小流量，所述第三预设条件具体为所述临机吸收塔的净烟气出口的临机so2浓度大于所述第一预设浓度且比所述本机so2浓度高至少第二预设浓度，所述第四预设条件具体为所述本机so2浓度比所述临机so2浓度高至少第三预设浓度。

与现有技术对比，本发明具备以下有益效果：

本发明公开了一种海水脱硫控制方法和设备，应用于包括第一吸收塔、第二吸收塔和至少一台可变频控制的海水升压泵的海水脱硫系统中，该方法包括：将所述第一吸收塔和所述第二吸收塔中的一个作为本机吸收塔，另一个作为临机吸收塔；若满足第一预设条件，全开所述本机吸收塔的海水入口调节阀；若满足第二预设条件，基于第一预设速率增大所述本机吸收塔的海水入口调节阀的开度；若满足第三预设条件且不满足所述第一预设条件或所述第二预设条件，基于第二预设速率减小所述本机吸收塔的海水入口调节阀的开度；若满足第四预设条件，基于所述第二预设速率增大所述本机吸收塔的海水入口调节阀的开度，从而在保证吸收塔净烟气出口so2浓度不超标和最小入口海水流量的基础上避免对海水入口调节阀进行手动调节，进而提高了海水脱硫系统的可靠性，减轻了运行人员的监盘压力；并使至少一台吸收塔的海水入口调节阀全开，减小海水入口调节阀的节流损失，降低厂用电耗；还基于串级pid加前馈控制策略进行控制海水升压泵的变频器，尽可能降低海水升压泵的频率，减少了海水升压泵的厂用电耗。

进一步地，所述选定模块设定有多个所述临机吸收塔的海水入口调节阀的开度为kb，当所述系统满足第一预设条件时，选定模块计算所述本机吸收塔的净烟气出口的本机so2浓度pa与第一预设so2浓度p1的差值△pa、将△pa分别与△pa1和△pa2进行比对并根据比对结果确定所述临机吸收塔的海水入口调节阀的开度kb，通过根据本机吸收塔的净烟气出口的本机so2浓度与第一预设so2浓度的差值将所述临机吸收塔的海水入口调节阀的开度调节至对应值，能够有效避免系统运行时本机吸收塔的净烟气出口的本机so2浓度过高导致的系统无法高效处理so2的情况的发生，从而在进一步减少了海水升压泵的厂用电耗地同时，有效提高了所述系统的可靠性。

进一步地，述选定模块中还设有第一预设海水流量第一预设调节系数α1和第一预设海水流量第一预设调节系数α2，当所述系统满足第二预设条件时，所述选定模块会根据所述临机吸收塔的海水入口调节阀的开度选取对应的预设海水流量调节系数对所述第一预设海水流量速率v1进行调节，通过根据临机吸收塔的海水入口调节阀的开度选用对应的第一预设海水流量预设调节系数以对第一预设海水流量速率进行调节，能够使所述系统在临机吸收塔的海水入口调节阀开度不同的情况下均能够保证本机吸收塔的净烟气出口排出符合排放标准的so2，从而进一步提高了所述系统的可靠性。

进一步地，所述选定模块中还设有第一预设本机吸收塔海水入口调节阀开度、第二预设海水流量第一预设调节系数，当所述系统满足第三预设条件时，所述选定模块根据所述本机吸收塔的海水入口调节阀的度ka依次与各所述预设本机吸收塔海水入口调节阀开度进行比对并根据比对结果选取对应的第二预设海水流量预设调节系数以调节所述第二预设海水流量速率v2，通过根据本机吸收塔海水入口调节阀开度选取对应的第二预设海水流量预设调节系数一堆第二预设海水流量速率进行调节，能够使所述系统在本机吸收塔的海水入口调节阀开度不同的情况下均能够保证本机吸收塔的净烟气出口排出符合排放标准的so2，从而进一步提高了所述系统的可靠性。

进一步地，所述海水升压泵的变频器是使用串级pid加前馈控制策略进行控制并所述海水脱硫系统根据前馈信号选取对应的运行方式，若检测到手动选择本机优先方式，或所述临机吸收塔的海水入口调节阀切至手动方式，或所述临机吸收塔对应机组的mft信号，切换至本机优先方式；若检测到手动选择临机优先方式，或所述本机吸收塔的海水入口调节阀切至手动方式，或所述本机吸收塔对应机组的mft信号，切换至临机优先方式；若检测到手动选择协调控制方式，切换至双机协调控制方式，基于多种运行方式可以有效控制入口调阀节流损失和降低厂用电耗增加，从而进一步的提高了海水脱硫系统的可靠性。

附图说明

为了更清楚地说明本申请实施例中的技术方案，下面将对实施例描述中所需要使用的附图作简单地介绍，显而易见地，下面描述中的附图仅仅是本申请的一些实施例，对于本领域技术人员来讲，在不付出创造性劳动的前提下，还可以根据这些附图获得其他的附图。

图1示出了本发明实施例中海水脱硫系统的结构示意图；

图2示出了本发明实施例提出的海水脱硫控制方法的流程示意图；

图3示出了本发明另一实施例中海水脱硫系统的结构示意图；

图4示出了本发明实施例中海水升压泵变频器自动控制逻辑图；

图5示出了本发明实施例提出的一种海水脱硫控制设备的结构示意图。

具体实施方式

下面将结合本申请实施例中的附图，对本申请实施例中的技术方案进行清楚、完整地描述，显然，所描述的实施例仅仅是本申请一部分实施例，而不是全部的实施例。基于本申请中的实施例，本领域普通技术人员在没有作出创造性劳动前提下所获得的所有其他实施例，都属于本申请保护的范围。

本发明实施例提出一种海水脱硫控制方法，应用于海水脱硫系统中，如图1所示，所述海水脱硫系统脱硫海水升压泵房前池1、包括第一吸收塔4、第二吸收塔5和至少一台可变频控制的海水升压泵2、脱硫曝气池6，所述第一吸收塔经原烟道与第一机组连接（图中未示出），所述第二吸收塔5经原烟道与第二机组连接（图中未示出），所述海水升压泵的出口经所述第一吸收塔4的海水入口调节阀和所述第二吸收塔5的海水入口调节阀分别连接所述第一吸收塔4和所述第二吸收塔5。

海水脱硫系统的工作原理如下：

锅炉排出的烟气经电除尘后由双吸离心式引增合一引风机升压经原烟道送入吸收塔。凝汽器虹吸井内的一部分海水靠重力流入脱硫海水升压泵房前池，再由海水升压泵送进吸收塔，经过喷淋后在吸收塔里形成很好的雾状液滴，将气相so2转为液相，可溶解的so2立刻与海水反应，形成亚硫酸盐离子。

吸收塔中的海水在脱去烟气中的so2后呈酸性，通过吸收塔后洗涤海水的耗氧量将升高，溶解氧降低，不能直接排入大海中。所以将洗涤烟气的海水收集到脱硫曝气池，与凝汽器虹吸井扣除到升压泵的另一部分海水混合，并通过两台曝气风机向曝气池内通入大量空气进行曝气，最终将符合排放标准的海水排回大海。

现有技术中运行人员对各吸收塔的海水入口调节阀进行手动调节，无法有效保证海水脱硫系统的可靠性，为解决该技术问题，本实施例中的海水脱硫控制方法将各吸收塔的海水入口调节阀进行自动调节，如图2所示，包括以下步骤：

步骤s201，将所述第一吸收塔和所述第二吸收塔中的一个作为本机吸收塔，另一个作为临机吸收塔。

步骤s202，若满足第一预设条件，全开所述本机吸收塔的海水入口调节阀。

步骤s203，若满足第二预设条件，基于第一预设速率增大所述本机吸收塔的海水入口调节阀的开度。

步骤s204，若满足第三预设条件且不满足所述第一预设条件或所述第二预设条件，基于第二预设速率减小所述本机吸收塔的海水入口调节阀的开度。

步骤s205，若满足第四预设条件，基于所述第二预设速率增大所述本机吸收塔的海水入口调节阀的开度。

具体而言，所述本机吸收塔的净烟气出口的本机so2浓度为pa、设定所述临机吸收塔的净烟气出口的临机so2浓度为pb，设定所述本机吸收塔的海水入口调节阀的开度为ka，设定所述临机吸收塔的海水入口调节阀的开度为kb，所述本机吸收塔的入口海水流量为qa；

所述选定模块中设定有多个预设so2浓度，包括第一预设so2浓度p1、第二预设so2浓度p2和第三预设so2浓度p3，所述选定模块中还设定有多个预设海水流量速率，包括第一预设海水流量速率v1、第二预设海水流量速率v2和第三预设海水流量速率v3；

所述选定模块中设有多个预设条件，当所述系统运行时，选定模块会根据系统实际符合的预设条件增加或减少本机吸收塔的海水入口调节阀开度ka：

本实施例中，每个吸收塔对应一台发电机组，本机吸收塔为当前发电机组对应的吸收塔，本机吸收塔和临机吸收塔可以互换。

所述海水入口调节阀的状态包括手动状态和自动状态，为了可靠对海水入口调节阀进行控制，当接收到运行人员发送的投入自动的指令时，将所述海水入口调节阀投入自动状态。

需要说明的是，本实施例中的脱硫控制方法是在所述海水入口调节阀投入自动后进行的。

具体而言，所述选定模块设定有多个所述临机吸收塔的海水入口调节阀的开度为kb，所述选定模块中还设有第一预设临机吸收塔海水入口调节阀开度kb1、第二预设临机吸收塔海水入口调节阀开度kb2、第一预设so2浓度差值△pa1和第二预设so2浓度差值△pa2；

当所述系统满足第一预设条件时，选定模块计算所述本机吸收塔的净烟气出口的本机so2浓度pa与第一预设so2浓度p1的差值△pa，设定△pa=pa-p1，选定模块将△pa分别与△pa1和△pa2进行比对并根据比对结果确定所述临机吸收塔的海水入口调节阀的开度kb，

当△pa≤△p1时，所述选定模块将所述临机吸收塔的海水入口调节阀的开度设置为0；

当△pa1＜△pa≤△pa2时，所述选定模块将所述临机吸收塔的海水入口调节阀的开度设置为kb1；

当△pa＞△pa2时，所述选定模块将所述临机吸收塔的海水入口调节阀的开度设置为kb2。

具体地，第一预设条件具体为所述本机吸收塔的净烟气出口的本机so2浓度大于第一预设浓度，当本机so2浓度大于第一预设浓度时，说明本机so2浓度已经很高，为避免环保参数超标，需要快速降低本机so2浓度，因此全开所述本机吸收塔的海水入口调节阀。

具体而言，所述选定模块中还设有第一预设海水流量第一预设调节系数α1和第一预设海水流量第一预设调节系数α2；

当所述系统满足第二预设条件时，所述选定模块会根据所述临机吸收塔的海水入口调节阀的开度选取对应的预设海水流量调节系数对所述第一预设海水流量速率v1进行调节，设定调节后的第一预设海水流量速率为v1’，

当所述临机吸收塔的海水入口调节阀的开度为0时，所述选定模块设定v1’=v1；

当所述临机吸收塔的海水入口调节阀的开度为kb1时，所述选定模块设定v1’=v1×α1；

当所述临机吸收塔的海水入口调节阀的开度为kb2时，所述选定模块设定v1’=v1×α2。

具体而言，当所述系统满足第三预设条件且系统不满足所述第一预设条件或所述第二预设条件时，选定模块计算临机so2浓度pb与所述第一预设so2浓度p1的差值为△pb，设定△pb=pb-p1，所述选定模块还设有第一预设临机so2浓度pb与所述第一预设so2浓度p1的差值为△pb1；

当△pb＜△pb1时，所述选定模块不调节所述临机吸收塔的海水入口调节阀的开度kb；

当△pb≥△pb1时，所述选定模块降低所述临机吸收塔的海水入口调节阀的开度kb；

本实施例中，不同的烟气负荷需要的入口海水流量不同，在本申请具体的应用场景中，烟气负荷不大于60%bmcr时，最小流量5000m³/h；烟气负荷大于60%bmcr（boilermaximumcontinuousrating，锅炉最大连续蒸发量）时，最小流量为6500m³/h。第二预设条件具体为所述本机吸收塔的入口海水流量低于与当前烟气负荷对应的最小流量。当满足第二预设条件时，说明本机吸收塔的入口海水流量不足，需要开大海水入口调节阀，因此，基于第一预设速率增大本机吸收塔的海水入口调节阀的开度。

具体而言，所述选定模块中还设有第一预设本机吸收塔海水入口调节阀开度ka1、第二预设本机吸收塔海水入口调节阀开度ka2、第三预设本机吸收塔海水入口调节阀开度ka3、第二预设海水流量第一预设调节系数β1、第二预设海水流量第二预设调节系数β2和第二预设海水流量第三预设调节系数β3；

当所述系统满足第三预设条件时，所述选定模块根据所述本机吸收塔的海水入口调节阀的度ka依次与各所述预设本机吸收塔海水入口调节阀开度进行比对并根据比对结果选取对应的第二预设海水流量预设调节系数以调节所述第二预设海水流量速率v2，设定调节后的第二预设海水流量速率为v2’，

当ka≤ka1时，所述选定模块设定v2’=v2；

当ka1＜ka≤ka2时,所述选定模块设定v2’=v2×β1;

当ka2＜ka≤ka3时，所述选定模块设定v2’=v2×β2；

当ka＞ka3时，所述选定模块设定v2’=v2×β3。

本实施例中，所述第三预设条件具体为所述临机吸收塔的净烟气出口的临机so2浓度大于所述第一预设浓度且比所述本机so2浓度高至少第二预设浓度，当满足第三预设条件且不满足第一预设条件或第二预设条件时，说明临机so2浓度较高，由于两台吸收塔的海水入口调节阀均连接海水升压泵的出口，此时可以关小本机吸收塔的海水入口调节阀的开度，从而使海水分流至临机吸收塔，从而可以降低临机so2浓度。

具体而言，所述选定模块中还设有第一预设本机吸收塔海水入口调节阀开度ka1、第二预设本机吸收塔海水入口调节阀开度ka2、第三预设本机吸收塔海水入口调节阀开度ka3、第二预设海水流量第一预设调节系数β1、第二预设海水流量第二预设调节系数β2和第二预设海水流量第三预设调节系数β3；

当所述系统满足第四预设条件时，所述选定模块根据所述本机吸收塔的海水入口调节阀的度ka依次与各所述预设本机吸收塔海水入口调节阀开度进行比对并根据比对结果选取对应的第二预设海水流量预设调节系数以调节所述第二预设海水流量速率v2，设定调节后的第二预设海水流量速率为v2’，

当ka≤ka1时，所述选定模块设定v2’=v2；

当ka1＜ka≤ka2时,所述选定模块设定v2’=v2×β1;

当ka2＜ka≤ka3时，所述选定模块设定v2’=v2×β2；

当ka＞ka3时，所述选定模块设定v2’=v2×β3。

本实施例中，第四预设条件具体为本机so2浓度比临机so2浓度高至少第三预设浓度，当满足第四预设条件时，说明本机so2浓度较高，需要开大本机吸收塔的海水入口调节阀的开度，因此，基于所述第二预设速率增大所述本机吸收塔的海水入口调节阀的开度，从而降低本机so2浓度。

为了减小海水入口调节阀的节流损失，在本申请一些实施例中，所述方法还包括：

若满足第五预设条件且不满足所述第三预设条件或所述第四预设条件，基于第三预设速率增大所述本机吸收塔的海水入口调节阀的开度；

其中，所述第五预设条件具体为所述本机吸收塔的海水入口调节阀的开度小于100%。

本实施例中，在满足第五预设条件且不满足所述第三预设条件或所述第四预设条件时，本机so2浓度和临机so2浓度均不高，此时可基于第三预设速率增大所述本机吸收塔的海水入口调节阀的开度，从而可使至少一台吸收塔的海水入口调节阀全开，减小海水入口调节阀的节流损失，降低厂用电耗。

为了进一步提高海水脱硫系统的可靠性，在本申请一些实施例中，所述第一预设浓度大于所述第二预设浓度，所述第二预设浓度大于所述第三预设浓度，所述第一预设速率小于所述第三预设速率，所述第三预设速率小于所述第二预设速率。

本领域技术人员可根据实际需要灵活设定上述预设浓度和预设速率，这并不影响本申请的保护范围。

为了进一步提高海水脱硫系统的可靠性，在本申请一些实施例中，所述海水升压泵的变频器是基于串级pid加前馈控制策略进行控制的，所述串级pid加前馈控制策略包括基于主pid控制器控制所述本机so2浓度和所述临机so2浓度，基于副pid控制器控制所述本机吸收塔和所述临机吸收塔的入口海水流量，前馈信号包括所述本机吸收塔的原烟气so2浓度与对应机组的总煤量或烟气量乘积，以及所述临机吸收塔的原烟气so2浓度与对应机组的总煤量或烟气量乘积。

本实施例中，串级pid加前馈控制策略是将主pid控制器与副pid控制器串联，然后在副pid控制器之后加入前馈信号。具体控制参数可根据调试结果确定，在此不再赘述。在本申请具体的应用场景中，图4示出了本发明实施例中海水升压泵变频器自动控制逻辑图。

另外，所述海水入口调节阀在自动状态下的最小开度为预设最小开度，预设最小开度可以为60%。

为了提高海水脱硫系统的灵活性，在本申请一些实施例中，所述串级pid加前馈控制策略的输入信号包括本机输入信号和临机输入信号，所述本机输入信号包括所述本机吸收塔的入口海水流量和原烟气so2浓度，所述临机输入信号包括所述临机吸收塔的入口海水流量和原烟气so2浓度，所述方法还包括：

若检测到手动选择本机优先方式，或所述临机吸收塔的海水入口调节阀切至手动方式，或所述临机吸收塔对应机组的mft（mainfueltrip，主燃料跳闸）信号，切换至本机优先方式；

若检测到手动选择临机优先方式，或所述本机吸收塔的海水入口调节阀切至手动方式，或所述本机吸收塔对应机组的mft信号，切换至临机优先方式；

若检测到手动选择协调控制方式，切换至双机协调控制方式；

其中，所述本机优先方式包括所述临机输入信号自动跟踪所述本机输入信号或所述临机输入信号强制为0，所述临机优先方式包括所述本机输入信号自动跟踪所述临机输入信号或所述本机输入信号强制为0，所述双机协调控制方式包括不对所述本机输入信号和所述临机输入信号进行处理。

考虑到可能存在两台机组有一台机组在停运状态，因此该串级pid加前馈控制策略的输入信号可根据实际情况在三种方式下切换，提高了海水脱硫系统的灵活性。

通过应用以上技术方案，在包括第一吸收塔、第二吸收塔和至少一台可变频控制的海水升压泵的海水脱硫系统中，将所述第一吸收塔和所述第二吸收塔中的一个作为本机吸收塔，另一个作为临机吸收塔；若满足第一预设条件，全开所述本机吸收塔的海水入口调节阀；若满足第二预设条件，基于第一预设速率增大所述本机吸收塔的海水入口调节阀的开度；若满足第三预设条件且不满足所述第一预设条件或所述第二预设条件，基于第二预设速率减小所述本机吸收塔的海水入口调节阀的开度；若满足第四预设条件，基于所述第二预设速率增大所述本机吸收塔的海水入口调节阀的开度，从而在保证吸收塔净烟气出口so2浓度不超标和最小入口海水流量的基础上避免对海水入口调节阀进行手动调节，进而提高了海水脱硫系统的可靠性，减轻了运行人员的监盘压力；并使至少一台吸收塔的海水入口调节阀全开，减小海水入口调节阀的节流损失，降低厂用电耗；还基于串级pid加前馈控制策略进行控制海水升压泵的变频器，尽可能降低海水升压泵的频率，减少了海水升压泵的厂用电耗。

为了进一步阐述本发明的技术思想，现结合具体的应用场景，对本发明的技术方案进行说明。

如图3所示为某电厂海水脱硫系统的结构示意图，所述海水脱硫系统脱硫海水升压泵房前池1、包括第一吸收塔4、第二吸收塔5和至少一台可变频控制的海水升压泵2、脱硫曝气池6，所述第一吸收塔经原烟道与第一机组连接（图中未示出），所述第二吸收塔5经原烟道与第二机组连接（图中未示出），所述海水升压泵的出口经所述第一吸收塔4的海水入口调节阀和所述第二吸收塔5的海水入口调节阀分别连接所述第一吸收塔4和所述第二吸收塔5。控制策略如下：

总体思路为：

净烟气出口so2浓度较高侧的海水入口调节阀保持全开；海水升压泵变频器优先调整吸收塔入口最小海水流量；海水升压泵变频器同时辅助调节两台机组中最大净烟气出口so2浓度不超过环保限值。

一、尽量保持吸收塔的海水入口调节阀在全开状态。

在特殊情况下可关小海水入口调节阀实现海水分流至临机，在保证本机so2浓度不超标的前提下提高临机吸收塔入口海水流量。具体控制策略如下：

原则：

1、任何时候，保证本机so2浓度不超标。

2、任何时候，保证本机最小海水流量。

3、始终保持至少一台机组吸收塔海水入口调节阀全开。

具体策略:

条件1：本机so2浓度超过30mg/nm。

条件2：本机吸收塔入口海水流量低于最小流量（最小流量5000m³/h。烟气负荷大于60%bmcr时，最小流量6500m³/h）。

条件3：临机so2浓度高于30mg/nm且本机so2浓度比临机so2浓度低至少10mg/nm。

条件4：本机so2浓度比临机so2浓度高至少5mg/nm。

条件5：吸收塔海水入口调节阀开度小于100%。

当满足条件1时（优先级最高）：

全开本机吸收塔的海水入口调节阀；

当满足条件2时：

增大本机吸收塔的海水入口调节阀的开度（2%/5min）。

当满足条件3且不满足条件1或者条件2时：

减小本机吸收塔的海水入口调节阀的开度（10%/5min）。

当满足条件4时：

增大本机吸收塔的海水入口调节阀的开度（10%/5min）。

当满足条件5且不满足条件3或者4时：

增大本机吸收塔的海水入口调节阀的开度（5%/5min）。

其他条件时：

不参与调节。

二、增加海水升压泵的变频器的自动控制逻辑，优先控制吸收塔入口最小海水流量，同时用于控制净烟气出口so2浓度。

原则：

任何时候，保证本机组最小海水流量。

具体策略

如图4所示，采用串级pid加前馈控制策略。

1、主pid控制器控制两台机组中最大净烟气出口so2浓度。

2、副pid控制器控制两台机组吸收塔入口最小海水流量。

3、前馈信号为原烟气so2浓度与总煤量（烟气量）乘积。

补充说明：

1、吸收塔海水入口调节电动门在自动状态下最小开度60%。

2、考虑到可能存在两台机组有一台机组停运状态，因此在此逻辑的输入信号（#3、#4海水流量；#3、#4原烟气so2浓度）中加入一路控制方式切换按钮。

三种控制方式切换：#3机组优先、#4机组优先、双机协调控制。

三种方式动作：

1）当选择#3机组优先时，#4机组侧输入信号自动跟踪#3机组信号或者强制为0；

2）当选择#4机组优先时，#3机组侧输入信号自动跟踪#4机组信号或者强制为0；

3）双机协调控制，保持各机组侧原输入信号。

三种方式触发条件：

1）手动选择#3机组优先方式、#4机组海水入口调节阀切手动、#4机组mft信号，三取一触发自动切换至#3机组优先方式；

2）手动选择#4机组优先方式、#3机组海水入口调节阀切手动、#3机组mft信号，三取一触发自动切换至#4机组优先方式；

3）手动选择双机协调控制方式触发自动切换至双机协调控制方式。

通过某电厂二期机组与一期机组在相同锅炉负荷和燃烧煤种的情况为实例来具体验证上述控制策略。经试验证明，采用上述控制策略的二期机组较未采用上述控制策略一期机组脱硫海水升压泵节省电耗约20%，明显降低了厂用电率。

与本申请实施例中的一种海水脱硫控制方法相对应，本发明实施例还提出了一种海水脱硫控制设备，应用于海水脱硫系统中，所述海水脱硫系统包括第一吸收塔、第二吸收塔和至少一台可变频控制的海水升压泵，所述第一吸收塔经原烟道与第一机组连接，所述第二吸收塔经原烟道与第二机组连接，所述海水升压泵的出口经所述第一吸收塔的海水入口调节阀和所述第二吸收塔的海水入口调节阀分别连接所述第一吸收塔和所述第二吸收塔，如图5所示，所述设备包括：

选定模块501，用于将所述第一吸收塔和所述第二吸收塔中的一个作为本机吸收塔，另一个作为临机吸收塔；

第一调节模块502，用于若满足第一预设条件，全开所述本机吸收塔的海水入口调节阀；

第二调节模块503，用于若满足第二预设条件，基于第一预设速率增大所述本机吸收塔的海水入口调节阀的开度；

第三调节模块504，用于若满足第三预设条件且不满足所述第一预设条件或所述第二预设条件，基于第二预设速率减小所述本机吸收塔的海水入口调节阀的开度；

第四调节模块505，用于若满足第四预设条件，基于所述第二预设速率增大所述本机吸收塔的海水入口调节阀的开度；

其中，所述第一预设条件具体为所述本机吸收塔的净烟气出口的本机so2浓度大于第一预设浓度，所述第二预设条件具体为所述本机吸收塔的入口海水流量低于与当前烟气负荷对应的最小流量，所述第三预设条件具体为所述临机吸收塔的净烟气出口的临机so2浓度大于所述第一预设浓度且比所述本机so2浓度高至少第二预设浓度，所述第四预设条件具体为所述本机so2浓度比所述临机so2浓度高至少第三预设浓度

在本申请具体的应用场景中，所述设备还包括：

第五调节模块，用于若满足第五预设条件且不满足所述第三预设条件或所述第四预设条件，基于第三预设速率增大所述本机吸收塔的海水入口调节阀的开度；

其中，所述第五预设条件具体为所述本机吸收塔的海水入口调节阀的开度小于100%。

在本申请具体的应用场景中，所述第一预设浓度大于所述第二预设浓度，所述第二预设浓度大于所述第三预设浓度，所述第一预设速率小于所述第三预设速率，所述第三预设速率小于所述第二预设速率。

在本申请具体的应用场景中，所述海水升压泵的变频器是基于串级pid加前馈控制策略进行控制的，所述串级pid加前馈控制策略包括基于主pid控制器控制所述本机so2浓度和所述临机so2浓度，基于副pid控制器控制所述本机吸收塔和所述临机吸收塔的入口海水流量，前馈信号包括所述本机吸收塔的原烟气so2浓度与对应机组的总煤量或烟气量乘积，以及所述临机吸收塔的原烟气so2浓度与对应机组的总煤量或烟气量乘积。

在本申请具体的应用场景中，所述串级pid加前馈控制策略的输入信号包括本机输入信号和临机输入信号，所述本机输入信号包括所述本机吸收塔的入口海水流量和原烟气so2浓度，所述临机输入信号包括所述临机吸收塔的入口海水流量和原烟气so2浓度，所述设备还包括切换模块，用于：

若检测到手动选择本机优先方式，或所述临机吸收塔的海水入口调节阀切至手动方式，或所述临机吸收塔对应机组的mft信号，切换至本机优先方式；

若检测到手动选择临机优先方式，或所述本机吸收塔的海水入口调节阀切至手动方式，或所述本机吸收塔对应机组的mft信号，切换至临机优先方式；

若检测到手动选择协调控制方式，切换至双机协调控制方式；

其中，所述本机优先方式包括所述临机输入信号自动跟踪所述本机输入信号或所述临机输入信号强制为0，所述临机优先方式包括所述本机输入信号自动跟踪所述临机输入信号或所述本机输入信号强制为0，所述双机协调控制方式包括不对所述本机输入信号和所述临机输入信号进行处理。

最后应说明的是：以上实施例仅用以说明本申请的技术方案，而非对其限制；尽管参照前述实施例对本申请进行了详细的说明，本领域的普通技术人员当理解：其依然可以对前述各实施例所记载的技术方案进行修改，或者对其中部分技术特征进行等同替换；而这些修改或者替换，并不驱使相应技术方案的本质脱离本申请各实施例技术方案的精神和范围。