专利名称：炼油厂脱盐设备改进的制作方法
技术领域：
·本发明涉及使用层叠盘式离心机分离乳化油和水分层(rag layer)而将烃进料脱盐的改进方法。该方法有效用于将重质、高离子性且非传统原油来源脱盐。
背景技术：
原油脱盐是两步骤方法一产生新鲜水和油的细分散体或乳液，然后进行水与油的相分离。较小的水滴比大滴提供较多的面积以使离子污染物(主要是氯盐)从油质量转移至水中。在典型的精炼厂脱盐设备中，分散体通过将水加入粗原油中，然后使混合物通过壳管式换热器和混合阀而产生。混合阀通常在混合物上施加小于IOpsi (—些装置在至多约15_18psi下运行)压降以产生分散体。分散体然后破裂并在充满液体的大容器中在约300 T下以30-40分钟的停留时间相分离，且水聚结通过化学破乳剂添加和静电场的施加而增强。在US4415434中，Hargreaves和Hensley描述了将焦油砂、页岩油和煤除尘和脱盐的多阶段方法，所述方法使用标准离心机从油-水乳液中除去粉尘和固体。Thacker和Miller在US4473461中描述了将衍生自固体含烃材料的重油如油页岩、煤或焦油砂除尘成油的提纯料流的类似方法。Goyal等人，US5219471使用将原油与水混合并将化学品脱盐以从原油中除去金属和不溶性材料的静电方法。在Ohsol等人，US4938876、US5882506和US5948242中，将碎油层、洗涤水和细料混合以产生单一料流，通过反乳化和相分离用较轻烃稀释剂从其中回收油。Engel等人，US7612117使用一类乙炔类表面活性剂以打破水和油乳液。这些方法在使用离心力产生分开的油和水相以前溶解、“打破”或破坏乳液。油/水分离器如空气浮选装置、溶气浮选、Ohsol分离方法和其它分离技术在原油精炼工业中已得到良好地建立。不幸的是，该工业反对技术变化，新技术必须很好地建立并在执行以前得到证明。甚至伴随对更好分离的需要(Nnanna，2008)，开发新技术是困难、昂贵的且非常难以执行和试验，与小精炼厂所需的十万或更多桶/天可比的规模上尤其是如此。在历史上，标准脱盐设备以较轻、较小粘性的原油或对从原油和页岩油来源中分离固体而言很好地工作，但它们的性能受到较不传统的低比重、高粘度原油挑战。传统原油脱盐设备在精炼厂加工较低比重/较高粘度油时具有差的离子盐脱除。当用非传统油工作时，中试规模脱盐使用静电脱盐设备运行，包括静电聚结技术或电凝聚技术，用于重油的Ohsol方法是无效的。由于这些非传统原油产生比传统原油更高的原油包水和更高的水包油水平，需要改进的方法以将非传统且难以用原油工作的脱水和脱盐。需要可并入目前精炼方法中的便宜方法以将原油与脱盐设备分层分离。
公开内容简述
本发明提供一种通过如下步骤将原油与精炼厂脱盐设备分层分离的方法:从脱盐设备中除去分层料流，将分层料流供入盘组离心机中，将水与原油分离，将分离的原油加入原油进料流中，和使分离的水返回脱盐设备中以改进原油分离和脱盐。使用盘组离心机将脱盐设备分层分离成盐水和脱盐原油是提高传统脱盐设备能力、容许精炼厂加工较重油和改进脱盐设备性能的便宜方法。分层快速分离而不需要另外的设备、化学品或精炼方法的再设计。
在一个实施方案中，描述分离非传统原油的改进方法，其中:
A)提供脱盐分离罐，其产生三种料流:输出油进料流、输出含水进料流和输出乳液或“分层”进料流，
B)将来自分离罐的分层以保持近似分离罐中的分层高度的速率除去，
C)将分层供入一个或多个盘组离心机中以产生净化油料流和含水料流，
D)使分离的水相返回脱盐设备容器中，和
E)将净化油排到脱盐设备油出口料流中。
在另一实施方案中，描述一种原油脱盐设备系统，其具有:包含原油和水混合物的油和水进料流，连接所述进料流的分离器，其中所述分离器包含三种或更多种输出料流，其包括输出原油料流、输出废水流和输出分层料流，连在盘组离心机上的一种或多种输出分层料流，其中所述盘组离心机包含三种或更多种输出料流，其包括输出原油料流、输出废水流和输出富含固体料流，一种或多种包含脱盐原油的输出料流，和一种或多种包含废水的输出料流。
在一个实施方案中，示范一种从原油中除去水的方法，其中提供具有原油和水混合物的油和水进料流，将油和水进料流供入分离器中，所述分离器具有三种或更多种输出料流，其包括输出原油料流、输出废水流和输出分层料流，将输出分层料流从分离器中除去，将分层在盘组离心机中离心，所述盘组离心机具有三种或更多种输出料流，其包括输出原油料流、输出废水流和输出富含固体料流，将脱盐原油料流和废水流从盘组离心机中除去。
在又一实施方案中，原油乳液分层通过如下步骤降低:将油和水进料流供入分离器中，所述分离器具有三种或更多种输出料流，其包括输出原油料流、输出废水流和输出分层料流，将输出分层料流从所述分离器中除去；将分层在盘组离心机中离心，所述盘组离心机具有三种或更多种输出料流，其包括输出原油料流、输出废水流和输出富含固体料流；将脱盐原油料流从分离器和盘组离心机中除去；和将废水流从分离器和盘组离心机中除去。
尽管可加入破乳剂和其它化学添加剂，但该方法不需要在离心以前加入这些或其它化学品。原油进料的温度对脱盐设备的有效操作而言是非常重要的。不需要严格地控制脱盐设备处的温度；然而，应避免急剧变化。取决于分离器温度和离心机温度要求，原油进料温度可在热交换 、冷却器或其它方法中改变。在一个实施方案中，温度范围为约200-280 T。在另一实施方案中，原油进料为小于300 T。通常不需要改变进料流温度。保持在分离罐中的近似分层高度可以为总高度的百分数，从输出油和水流起的具体距离，或可由原油和废水/盐水污染物确定。在一个实施方案中，提高分层脱除速率直至输出的分离器油和废水足够干净以用于另外的加工。在一些实施方案中，在离心以前将分层料流冷却至低于250°C、225°C、200°C或更低。层叠盘式离心机可以为任何层叠盘式分离器，包括喷嘴分离器、自洁式盘式分离器、实壁分离器等，其含有一组圆锥形盘，所述圆锥形盘具有或不具有室以分离或收集使用离心力分离的多种材料。在一个实施方案中，使用喷碗设计盘组离心机，从而容许油和水离心方法期间可变的固体脱除速率。
原油乳液可取决于进料流的压力、污染物和来源，保持在从环境温度至300 T的精炼温度。可将原油乳液通过任选换热器供入以实现约200-300 °F，或约200 T,210 T、220 °F,230 °F,240 0F,250 0F,260 0F,270 0F,280 0F,290 °F、至多约 300 °卩的的所需温度。由于不需要严格地保持温度，温度 可以波动5 °F、10 更大。应避免温度的快速变化。
非传统原油可以为任何高盐或重质原油,包括Athabasca油砂(粗浙青)、0rinoco油砂(超重油)、加拿大超重油(CXHO)、Western Canadian Select (WCS)、MacKay RiverHeavy (MRH)、油页岩、粗浙青、超重油、油砂、焦油砂、酸性原油及其混合物。重质原油包括具有10-25° API或900-1000kg/m3的比重的原油。可在分离以前将浙青、焦油砂、超重原油等提升。
水可以为任何可得到的水源，包括自来水、去离子(DI)水、循环水、蒸馏水、冷水、热水、超纯水、盐水、其混合物或其它已知的水源。在一个实施方案中，在离心分离以前将热水加入原油中以提高乳液层的温度。
分层中的水滴大小分布为约1-30 μ m、约5-25 μ m、约10-15 μ m、约9-14 μ m、 7μηι>8μηι>9μηι>10μηι>11μηι>12μηι>13μηι>14μηι>15μηι>17.5ym>20ym>22.5ym>25 μ m、27.5 μ m或约30 μ m。尽管水滴大小分布可作为近似μ m报告,但它是关于试样中存在的较大和较小直径水滴尺寸的大小分布。
附图简述
对本发明及其优点的更完整理解可通过参考以下描述以及附图获得，其中:
图1:MRH盐含量和粒度分布。
图2 =WCS脱盐:批料T2—该图(和随后其它)中的有编号的三角形表示在离心机周围取得进料、脱水产物和分离水试样时的时间。这些数字相当于下表中的“WCSR试样#”。在批料完成以后，通过HotSpin分析试样的含水量,并使用Malvern Mastersizer分析/Jcdsd0
图3:WCS脱盐:批料I。
图4:WCS脱盐:批料2。
图5:WCS脱盐:批料3。
图6:WCS脱盐:批料4。
图7 =WCS脱盐:批料5—以以下条件进行的脱水。
图8:氯化物脱除:WCS脱盐一氯化物脱除数据相对于水的局部试样。
图9:氯化物脱除:WCS脱盐一来自三“批”脱盐原油(批料T2和1、批料2和3，和批料4和5)的氯化物脱除结果显示脱除与水含量之间的关系。
图11:WCS混合(不加入水)一在混合罐中混合以后关于WCS试样的Malvern输出。关于另一份该材料的蒸馏法测定水含量(通过A/S运行)显示0.00体积％。
图12:典型进料乳液(15体积％含水量)一显示典型乳液(批料5，39801-18-1)的分析。图13:典型进料乳液(15体积％含水量)小直径模式切除一除去小直径模式并将数据再标准化至100体积％，得到以下图。图14:典型脱水产物一关于脱水产物的Malvern结果(39801_18_18)。该试样为取出的最后一个(试样#24)，通过HotSpin测定水含量为1.70体积％。它看起来非常类似于关于混合原油的图。图15:来自分散于甲苯中的转筒的固体。详述现在转向本发明优选配置或配置的详细描述，应当理解本发明的特征和概念可显示于其它配置中且本发明的范围不限于所描述或阐述的实施方案。本发明的范围仅意欲受以下权利要求书的范围限制。当油和水相互接触长时间时，如在脱盐方法期间所发生的，乳液层可在两种液体之间形成。分离容器中的该乳液层的厚度可以从几英寸至几英尺变化。界面层的厚度和组成取决于几个因素，例如I)原油中天然存在的乳化剂，2)原油的蜡质组分，3)原油或工艺水中的悬浮固体，4)原油中水的乳化度，和5)加工速率。乳液层可提高至分离器中不能采用的厚度并导致过度电负荷、反复无常的电压读数、从分离器中输出的水上移和油下移。理想的是保持分离器中恒定量的乳液以降低输出料流的乳液和污染物的量。传统补救措施包括加入破乳剂，降低加工速率和提高分离罐的大小。随着目前加工更复杂的原油以及如果要保持较高的加工速率，这些有限响应是不够的。通过控制分层厚度和通过层叠盘式离心机加工分层，使破乳剂使用最小化且不需要戏剧性地提高脱盐设备的占地空间。具有分离容器和层叠盘式离心机的改进脱盐设备可以以高得多的速率加工原油和盐水或水乳液并实现较好的分离。 原油通常通过它产生的地理位置(例如West Texas Intermediate、Brent或Oman)、它的API比重和它的硫含量分类。如果它具有低密度，则原油可被认为是轻的，或如果它具有高密度，则为重的；且如果它含有相对很少的硫，则它可称为低硫的，或如果它含有实质量的硫，则为含硫的。来自Athabasca油砂、Western Canadian Select (WCS) >MacKayRiver Heavy(MRH))的含有浙青的油混合物、Venezuela(超重油)中的来自Orinoco带的油、加拿大超重油(CXHO)等被认为是重油。非传统原油包括页岩油、粗浙青、超重油、油砂、焦油砂、酸性原油，和具有低AP1、高硫含量、高水含量、高盐含量或组合的其它原油。通常，在运输以前将非传统原油处理以降低污染物和/或与稀释剂、水和其它化学品混合以满足某些规格,包括API和降低的腐蚀要求。如本文所用“水”和/或“洗涤水”可以为去离子(DI)水、再循环的精炼厂水、蒸馏水、冷水、热水、超纯水、自来水、澄清水、再循环废水、净化废水或其它水源和水源的组合。水中的盐以份每千重量份(PPt)测量且从新鲜水(〈0.5ppt)、微咸水(0.5-30ppt)、咸水(30-50ppt)至盐水(超过50ppt)变动。在一个实施方案中，使用DI水以使盐从原油中扩散到水溶液中，但不严格地要求去离子水以将原油原料脱盐。在另一实施方案中，将DI水与来自脱盐设备的循环水混合以实现乳化以前水中的具体离子含量或实现最终乳化产物中的具体离子强度。用于从原油中洗涤盐、固体和其它杂质的水可在预热交换器组之前和/或恰在混合阀之前注入。洗涤水比率可以为总原油进料的约5至约7体积％，但取决于原油来源和质量可以高得多或低得多。其它洗涤水来源包括酸水汽提器底部产物、顶部冷凝物、锅炉给水或澄清河水。通常将多种水源混合，如由费用要求、供给、水的盐含量、原油的盐含量和对脱盐条件而言特异的其它因素、分离器大小和所需脱盐产物决定。
如本文所用“分离容器”或“分离罐”，也称为分离器或聚结器，描述使用比重和电荷将油和水乳液聚结和分离成净化油和废水流出物的任何数目的罐或容器。分离器可由多种商业和委托来源得到，且包括National Tank C0.(Natco)，NRG manufacturing,Trivolt, Pall Corp.，Primenergy LLC, Hamworthy Technology & Products 和许多其它来源。分离器包括低压和高压分离器、两相分离器、静电聚结分离器、AC深场静电分离器/脱水器、双频分离容器、DUAL FREQUENCY 处理器(Natco)、双极组合AC/DC静电分离容器、DUAL POLARITY 处理器(Natco)、Electro-Dynamic 脱盐设备(NatCO)、三相分离器(气体、油和水)、高速静电聚结油/水分离器、Lucid 分离器(Pall Corp.)、TriVolt 或TriVolt Max 、容器内置式静电聚结器(VIEC，Hamworthy)或其它可得到的分离器生产商和供应商。
如本文所用“盘组离心机”描述大量市售分离器和离心机中的任一种，其使用高加速场和一组圆锥形盘以在各盘以下产生大等效澄清面积而将物质和固体与液体分离。层叠盘式离心机包括喷嘴分离器、自洁式盘式分离器、实壁分离器等，其含有一组圆锥形盘，所述圆锥形盘具有或不具有室以收集使用高加速场分离的多种材料。所用分离器的类型取决于操作模式、加工的原油类型、原油中的污染物和分离的原油乳液的性能。在一个实例中，在分批加工期间使用实壁层叠盘式分离器以从乳液中除去固体。在另一实例中，具有高固体污染物含量的原油在层叠盘式喷嘴分离器中连续地运行。在喷嘴分离器中，固体通过安装在转鼓周边的喷嘴排出。开口围绕离心机的转鼓周边均匀地间隔开。开口可以为固定的，如具有固定孔喷嘴的传统层叠盘式离心机中，或可调节开口可根据需要部分或连续地打开以释放室内的固体。具有自洁式转鼓的分离器能够定期全速地排出分离的固体，其中遥控喷出系统能够在产物分离期间触发部分和全部喷出而不停止或减缓离心分离器。新且使用的层叠盘式离心机的商业供应商包括GEA Westphalia Separator (Oelde,德国)、AlfaLaval (Lund,瑞典)、Mars Tech (New City, New York,美国)、TEMA Systems (Cincinnati,Ohio,美国)> Broadbent (West Yorkshire,英国)，和其它供应商。
ASTM D4006描述了一种通过蒸馏测量油内`的水含量，包括可溶性水的方法。总水含量、水滴含量、水滴大小和分散体可使用本领域中可用的大量试验计算，包括油颜色/浊雾的视觉检测、视觉裂纹试验、定量油/水分析、光谱法、散射、反向散射、吸收、红外线(IR)、紫外线(UV)、激光元素测定、定量FTIR分析和许多其它标准水和油量化技术，包括光谱和化学分析。提高油中的水含量或提高水中的油含量是超过分离器中油和水分离的分离速率的加工速率的表现。这在分层扩大至净化油和/或水进料出口时发生，导致分离产物的污染提闻。
水DSD测量使用原油/溶剂体系在Malvern Mastersizer2000仪器中使用激光源在水饱和甲苯稀释物中进行。Araujo(2008)和Kraiwattanawong (2009)提供关于影响Malvern Mastersizers中的测量的因素的其它引导。选择截断直径(d(0.1)或d(0.5))作为最大直径范围的上限和下限值的几何平均值，其中检测液滴中10%还是50%的液滴具有比给定大小更小的直径。因此，对于ΙΟμ 的d(0.1)，90%水滴大于10 μ m且10%水滴小于10 μ m。对于10 μ m的d(0.5)的水滴分布，V2液滴会大于10 μ m且V2液滴会小于10 μ m。以下实验示范本发明的各个实施方案。提供各个实施例作为对本发明的解释，本发明许多实施方案中的一个和以下实施例应不认为限制或限定本发明的范围。实验的目的是证明盘组离心机将油以溶于具有非常小水滴大小分布的水分散体中的能力。实验1:小规模MacKay River重质原油力口工初始试验小规模进行以证明使用层叠盘式离心机分离大体积的原油分层用于蒸懼和进一步加工的概念和效率。从Alberta,加拿大的Athabasca Terminal得到大约4桶具有19.9° API的比重的MacKay River Heavy (MRH)原油混合物并使用层叠盘式离心系统脱盐。通过乳化液泵将MRH在具有水/盐水溶液的混合罐中加工以复制分层乳液，如在分离器分层中找到的。将MRH供入具有来自水罐的水/盐水的混合罐中，混合原油通过乳化液泵。将分成混合罐返回管线和进料管线的乳化液泵离开管线随着通过任选蒸汽驱动换热器的进料管线供入层叠盘式离心机脱盐设备系统中，以控制分离罐和/或层叠盘式离心机中的温度。将混合的油和水乳液供入恒温的小规模层叠盘式离心机中以确保良好的分层分离在接近商业装置温度的温度下进行。对于一个或多个程，使用GEA Westfalia Separator层叠盘式离心机将水和油与乳化混合物分离。其它市售层叠盘式离心机可代替或串联使用以进一步将水与原油乳液分离。两个管线离开层叠盘式离心机:第一废水管线进入废水储罐和/或废水提纯系统中；和第二油原料进入储罐和/或精炼厂进料中以进一步加工。在一些实施方案中，将废水直接供入分离罐中以保持分离罐体积和流速。返回管线可用于使所得任何分层和较高水乳液返回分离罐、混合罐或其它乳液和/或离心分离的其它点和用于进一步分离。 在该实施例中，将约200加仑MRH原油在混合罐(加上约30加仑管线占用)中与通过乳化液泵系统[单元12]的22加仑去离子水混合。将19.9° API MacKay River重油试样[37559-16-1]在混合罐中混合并乳化以产生均匀的‘分层’乳液。加入水约8分钟，并将混合罐混合物继续滚动通过10阶段井下高剪切离心泵另外10分钟，然后关闭泵并起动正常滚动泵(单阶段离心泵)。在乳液通过流过混合罐夹套的自来水形成以前、期间和以后将混合罐冷却。该混合乳液表示在标准脱盐操作期间可由分离罐得到的‘分层’。油和最终乳液的温度为约100° F。当来自混合罐的进料以约3gpm开始时,将离心机用通过蒸汽换热器供入的去离子水预热至约200 T。在离心以前不将破乳剂或其它破坏化学品加入乳化进料中。进料和产物流量指示器在试验中给出反复无常的读数，所以流量由混合罐体积相对于时间的变化决定。在约I小时30分钟的运行时间期间在各个阶段取出四组试样，包括进料试样(Ι-qt)、产物试样(Ι-qt)、水输出(4盘司)、冷进料试样(2盘司)和冷产物试样(2盎司)用于水DSD分析。进料保持在基本恒定的压力和速率下，并对于如表I所示试验以四种进料温度为目标:约190 0F (187-194 0F )、约200 0F (198-230 0F )、约180 0F (170-205 0F )、约 210 0F (197.5-213 0F )、约 170 0F (158.5-206 0F )，都比传统脱盐设备温度更冷。尽管油输出试样中的盐显示为高的，但氯值不支持那些结果。我们看出先前加拿大油中氯化物试验ASTM D3230与D6470之间类似的不一致，且认为氯值精确得多且为脱盐设备性能的表现。3wppm的氯含量相当于该油的1.6PTB (假设所有NaCl)，而不是5PTB，如表I所示。图1A为显示D3230结果相对于基于D6470结果的预期结果的图。进料乳液显示出在运行过程期间为稳定的，主要通过试样中油的水d(0.5)检查。D(0.5)定义为一半的水体积为较大液滴(且一半为较小液滴)时的液滴直径。对于正态分布，这会非常接近体积％相对于液滴直径的单调曲线的峰值。将四种原油试样脱盐:来自初始12桶试样的两个桶，和来自其余10桶的混合的两个桶。将其余8个混合桶和3个脱盐桶储存用于将来的使用。通过ASTM D3230测量的盐给出与通过ASTM D6470测量的氯含量相比不自然的高结果。这还在用非传统原油的其它新近试验中观察到。表1:温度、水、盐和粒度的MRH汇总
权利要求
1.原油脱盐设备系统，其包含: a)包含原油和水混合物的油和水进料流； b)连接所述进料流的分离器，其中所述分离器包含三种或更多种输出料流，其包括输出原油料流、输出废水流和输出分层料流； c)连在盘组离心机上的一种或多种输出分层料流，其中所述盘组离心机包含三种或更多种输出料流，其包括输出原油料流、输出废水流和输出富含固体料流； d)一种或多种包含脱盐原油的输出料流；和 e)一种或多种包含废水的输出料流。
2.根据权利要求1的脱盐设备，其中所述分离器选自一种或多种低压分离器、高压分离器、两相分离器、静电聚结分离器、AC深场静电分离器、双频分离器、双极组合AC/DC静电分离器、三相分离器、高速静电聚结分离器、容器内置式静电聚结器及其组合。
3.根据权利要求1或2的脱盐设备，其中所述盘组离心机选自喷嘴分离器、自洁式盘式分离器、实壁分离器等，其含有一组圆锥形盘，所述圆锥形盘具有或不具有室以收集使用离心力分离的多种材料。
4.根据权利要求1、2或3的脱盐设备，其中所述方法包括在层叠盘式离心机中分离或离心以前将所述原油乳液加热至约140-300 °F的温度，所述温度选自约140 0F >150 °F、160 0F , 170 0F ,180 0F ,190 °F, 200 °F,210 °F, 220 °F, 230 °F, 240 °F, 250 °F, 260 °F, 270 °F、280 °F,290 °F和约 300 °F。
5.根据权利要求1、2、3或4的脱盐设备，其中所述原油选自Athabasca油砂(粗浙青)、Orinoco 油砂(超重油)、加拿大超重油(CXHO)、Western Canadian Select (WCS)、MacKay River Heavy(MRH)、油页岩、粗浙青、超重油、油砂、焦油砂、酸性原油及其混合物。
6.根据权利要求1、2、3、3、4或5的脱盐设备，其中所述水选自自来水、去离子(DI)水、循环水、蒸馏水、冷水、热水、超纯水、澄清水及其混合物。
7.根据权利要求1、2、3、4、5或6的脱盐设备，其中所述原油乳液包含约1-20μ m、约5-15 μ m、^J 9-14 μ m>^J 7 μ m>8 μ m、9 μ m、10 μ m、11 μ m、12 μ m、13 μ m、14 μ m 15 μ m 白勺粒度分布。
8.加工原油的方法，其包括: a)将油和水进料流供入分离 器中，所述分离器具有三种或更多种输出料流，其包括输出原油料流、输出废水流和输出分层料流； b)从所述分离器中除去所述输出分层料流； c)在盘组离心机中将分层离心，其中所述盘组离心机包含三种或更多种输出料流，其包括输出原油料流、输出废水流和输出富含固体料流； d)除去脱盐原油料流；和 e)除去废水流。
9.根据权利要求8的方法，其为从所述原油中除去水的方法。
10.根据权利要求8的方法，其为降低所述原油中的乳液分层的方法，其中将所述脱盐原油料流从所述分离罐和所述盘组离心机中除去，且其中将所述废水流从所述分离器和所述盘组离心机中除去。
11.根据权利要求8、9或10的方法，其中所述分离器选自一种或多种低压分离器、高压分离器、两相分离器、静电聚结分离器、AC深场静电分离器、双频分离器、双极组合AC/DC静电分离器、三相分离器、高速静电聚结分离器、容器内置式静电聚结器及其组合。
12.根据权利要求8-11中任一项的方法，其中所述盘组离心机选自喷嘴分离器、自洁式盘式分离器、实壁分离器等，其含有一组圆锥形盘，所述圆锥形盘具有或不具有室以收集使用离心力分离的多种材料。
13.根据权利要求8-12中任一项的方法，其中所述方法包括在层叠盘式离心机中分离或离心以前将所述原油乳液加热至约140-300 °F之间的温度，所述温度选自约140 °F、150 0F ,160 0F , 170 0F ,180 0F ,190 °F, 200 °F,210 °F, 220 °F, 230 °F, 240 °F, 250 °F, 260 °F、270 °F, 280 °F, 290 °F 和约 300 0F。
14.根据权利要求8-13中任一项的方法，其中所述原油选自Athabasca油砂(粗浙青)、Orinoco 油砂(超重油)、加拿大超重油(CXHO)、Western Canadian Select (WCS)、MacKay River Heavy(MRH)、油页岩、粗浙青、超重油、油砂、焦油砂、酸性原油及其混合物。
15.根据权利要求8-14中任一项的方法，其中所述水选自自来水、去离子(DI)水、循环水、蒸馏水、冷水、热 水、超纯水、澄清水及其混合物。
16.根据权利要求8-15中任一项的方法，其中所述原油乳液包含约1-20μ m、约5-15 μ m、^J 9-14 μ m>^J 7 μ m>8 μ m、9 μ m、10 μ m、11 μ m、12 μ m、13 μ m、14 μ m 15 μ m 白勺粒度分布。
全文摘要
本发明涉及使用具有层叠盘式离心机的分离器以分离乳化油和水分层而将烃进料脱盐的改进方法。该方法有效用于将重质、高离子性且非传统原油脱盐。
文档编号C10G33/06GK103154202SQ201180046233
公开日2013年6月12日 申请日期2011年7月21日 优先权日2010年7月27日
发明者S·D·洛夫 申请人:菲利浦66公司