一种确定油藏合理产液量油藏工程计算方法
【技术领域】：
[0001] 本发明涉及石油勘探与开发技术领域，特别是涉及确定油藏合理产液量的计算方 法。
【背景技术】：
[0002] 目前，中高渗砂岩油田经过几十年的开发，大部分主体开发单元已处于特高含水 开发后期，多数油井都维持在低产油水平运行。虽然单井效益不高，但巨大的储量规模和开 井数，其产量仍然比较可观。如何提高中高渗砂岩油藏的产油量，延缓油藏综合递减，对于 稳定此类油藏产量具有十分重要的意义。理论研究表明，高含水油井的含水上升速度缓慢， 高产液量可以提高油井的产油能力。但实际的矿场资料显示，无论是水驱油藏，还是化学驱 油藏，中高渗砂岩油藏开发后期液量呈下降趋势。而同类型油藏不同采液速度单元采出程 度效果对比显示，产液量越大，高含水阶段的采出程度越大。针对近年来在油田采取的部分 注采结构调整措施可以看出，效果并不理想，因此，目前要想进行合理的产液结构调整，必 须首先要研究确定出单井和区块的合理采液速度或合理采液量，再根据目前实际的采液量 与合理的采液量进行比较，分析原因、找出差距，并对整个区块进行整体调整，只有这样，才 能切实提高区块储量动用程度及采出程度。中高渗特高含水期开发单元内部油井日产液水 平差异大、产液结构不平衡是造成主体开发单元产能低、含水高的主要原因之一。因此确定 油藏合理产液量规模是目前油田矿场急需解决的问题。目前实现油藏工程合理产液量主要 分为三类：（1)油藏工程方法；（2)数值模拟方法；（3)经验方法。数值模拟方法实现要求参 数多，程序复杂，难度大，时间长，而经验方法不够可靠，目前的油藏工程方法又存在许多问 题，主要表现在：（1)合理井底流压计算方法不够精确；(2)没有考虑注采系统整体性；（3) 没有考虑井网匹配程度。
【发明内容】
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[0003] 本发明的目的是提供一种确定油藏合理产液量油藏工程计算方法。利用油藏工程 计算方法确定油藏合理产液量，包括下列步骤：
[0004] 步骤一：计算油藏生产井合理最低井底流压
[0005] 根据公式
[0006] Pwf = P p+0. 01 X γ 混合物 X (D中-D挂 +h合理）
[0007] 确定生产井合理最低井底流压；
[0010] γ。:地面油相对密度；γ w:水相对密度；Rs:溶解气油比，m Vrn3; β :充满系数；S : 天然气溶解系数，m3/m3 · MPa ;fw:含水率；D巾:油层中深，m ;D挂:栗挂深度，m ;h Aia :合理沉 没度。
[0011] 对于高含水油藏，计算生产井合理最低井底流压时，合理沉没度取300~500m;充 满系数取0. 8以上。
[0012] 步骤二：计算注水井合理注水压力
[0013] 按照公式
[0014] Plwf= P 破裂 X α_Χ) = D中 XYX α_χ)
[0015] 计算注水井合理注水压力。
[0016] 其中，X :破裂概率；Y :破裂压力梯度；Pg:破裂压力，MPa。
[0017] 步骤三：计算油藏吸水能力和产液能力
[0018] ⑴吸水指数
[0020] Qinj，油藏注水量；nw，水井数；Plwf，注入压力；Plws，水井平均地层压力。
[0021] ⑵产液指数
[0024] 1，产液指数；1，无因次产液指数；Kro，油相相对渗透率；Knv，水相相对渗透率； μ。，油的粘度；μ w，水的粘度。
[0025] 步骤四：计算油藏合理产液量
[0026] 引入单元产液量（每平方千米油井液量总和）和单元注水量（每平方千米注水井 注水量总和）的概念。
[0027] 单元产液量：Ql= J L (PR-Pwf) η油井
[0028] 单元注水量：
[0029] Qwi= I w(Plwf_PR)n水井
[0030] 根据注采平衡原理（即注采比IPR取1的情况下）：
[0033] 其中，η :井网密度，口 /km2山:油井产液指数，mV(d · MPa) ;Pwf:油井井底流压， MPa ;IW:注水井吸水指数，mV(d · MPa) ;Plwf:注水井井底流压，MPa ;P R:合理压力保持水平， MPa0
[0034] 由上式可知，注采平衡压力只与油水井数、吸水指数、采液指数以及注采井井底流 压有关。
[0035] 因此，单元产液量可表达为：
[0036]
[0037] 在油藏井网密度、采液指数、吸水指数、油井井底流压和水井井底流压已确定的情 形下，单元产液量与油井数呈现二次方关系，即该产液量函数存在极值；令产液量对油井数 的导数为〇,即
[0039] 则函数求导可得二次方程的解。由此，可以求出油藏注采系列参数：
[0040] 合理油井数
[0041] 合理水井数
[0053] 带入油藏面积参数A即得所要求取的参数，油藏最大产液量：
[0055] 在保证合理沉没度及在油藏在当前注采平衡压力条件下，计算其最大产液量所能 匹配的水井最大注水量，定义此时的最大产液量为油藏合理产液量，此时的注采动态参数 能充分发挥油藏产能。
[0056] 本发明根据注采平衡原理和产能公式，基于油藏工程方法，建立井网密度确定下 油藏合理产液量确定方法。本发明在分析了油藏驱动力和渗流特征的基础上，推导了合理 沉没度下井底流压计算模型，建立了井网密确定时油藏合理产液量油藏工程计算方法。该 方法避免了传统动态分析只对部分单井进行局部调整的缺点，考虑了注采井工艺条件、地 层吸水和产液能力、注采井网匹配特征等因素。
【附图说明】：
[0057] 附图1为本发明的一具体实例中沙二9-10区块目前压力与恢复压力下生产压差 与采出程度关系曲线。
[0058] 附图2为本发明的一具体实例中沙二9-10区块目前压力及恢复压力采液采油指 数对比图。
[0059] 附图3为本发明的一具体实例中沙二1-3区块目前及恢复压力下生产压差与采出 程度关系曲线。
【具体实施方式】：
[0060] 实施例1 :
[0061] 确定油藏合理产液量的方法，包括下列步骤：
[0062] 步骤一，计算油藏生产井合理最低井底流压；
[0063] 步骤二，计算注水井合理注水压力；
[0064] 步骤三，计算油藏吸水能力和产液能力；
[0065] 步骤四，计算油藏合理产液量。
[0066] 为使本实施例上述和其他目的、特征和优点能更明显易懂，下面结合技术原理，介 绍油藏工程方法确定油藏合理产液量具体过程，同时举出较佳实验例，并配合所附图表和 公式，作详细说明如下。
[0067] 1.计算公式
[0068] 据产液量计算公式：
[0069] Ql= APXJl
[0070] 其中，为产液量；Δ P为生产压差；为采液指数。
[0071] 从上述公式中可知，地层的产液能力主要取决于外加的驱动力和油藏自身的渗流 特征。生产压差作为油井产液的驱动力，主要受生产井合理最低井底流压、注水井合理最高 注水压力以及油藏注采平衡压力三个因素的控制。采液指数主要与油藏的渗流特征有关， 主要受油藏流体油水粘度比、油水的渗流特征和油藏不同含水阶段等的影响。因此，针对某 一固定油藏，在一定含水阶段条件下，采液指数基本确定，可视为一常数。因此，下面主要针 对外加驱动力来进行研究。
[0072] 2.生产井合理最低井底流压确定
[0073] 由于每个地层压力保持水平下均有一个合理的液量，因此确定合理流压时，综合 考虑了饱和压力、沉没度、栗效、充满系数等参数，以保证达到机采井栗良好的工作状态。
[0074] 研究表明，对于高含水油藏，合理流压的基本条件就是能够保证抽油栗300~ 500m沉没度（平均为400m)、栗效达到80%以上，充满系数0. 8以上时的最小流压。
[0075] 由于最小井底流压计算公式为：
[0079] γ。:地面油相对密度；γ w:水相对密度；R s:溶解气油比，m 3/m3; β :充满系数；s : 天然气溶解系数，m3/m3 · MPa ;fw:含水率；D巾：油层中深，m ;D挂:栗挂深度，m。
[0080] 结合合理流压的基本条件，将生产井合理最低井底流压定义为：
[0081 ] Pwf = P p+0. 01 X y 混合物 X (D中-D挂 +400) (2)
[0082] 由公式⑵与公式⑴对比可知，公式⑵是在公式（1)的基础上，在栗挂深度上 增加400m的沉没度（矿场合理范围为300~500m)，这样即可保证栗的充满系数β达0. 8 以上，栗效较高，使得机采栗处于良好工作状态，此时的最小井底流压即可定义为合理的最 低井底流压。
[0083] 3.注水井合理注水压力计算
[0084] 注入压力：
[0085] Piwf= P 破裂 X (I-X) = D中 XYX (I-X)
[0086] 其中，X :破裂概率（一般取0· 05左右）；Υ :破裂压力梯度；P破裂:破裂压力，MPa。
[0087] 4.计算油藏吸水能力和产液能力
[0088] (1)利用油田水井动态资料，吸水指数取单井计算平均值。
[0090] Qin j，油藏注水量；nw，7K井数；Plwf，注入压力；Plws，7K井平均地层压力。
[0091] (2)利用相渗曲线和原油性质等资料，建立产液指数计算方法。
[0094]