专利名称：在可逆真空下的绝热夹套的制作方法
技术领域：
本发明涉及一种在真空下的绝热夹套，该夹套在使用期间具有随各种可能的情况而变化的导热系数，它有时需要相当好的绝热性，反之，有时又要求快速的热分散。
这类夹套早已推荐为例如蓄热器的绝热;参见美国专利3823305。这样一种夹套由一个内壁、一个外壁和一个处于两壁之间的内部空间(或空隙或空心空间)组成;绝热夹套的一个壁(在此情况下是内壁)显然比另一个壁热。上述内部空间典型地包括(Ⅰ)一种可逆的氢吸气剂，即一种吸气剂，其能够释放或可逆地再吸附较少量的或较大量的氢，这取决于用于加热或相应地冷却该吸气剂的温度;
(Ⅱ)初始量的氢，它刚好被固态的上述吸气剂化学吸附，并且这取决于吸气剂的温度;
(Ⅲ)二次量的(自由)气态氢，它占据夹套内存在的整个内部容积;这种二次量也取决于吸气剂的温度。
吸气剂越热，从吸附态转向(自由)气态的氢的量越多;吸气剂越冷，自由氢的量越少，因此对压力也类似，氢压力越高，在一定范围内，夹套内部的热传导越强。
这些依赖于夹套的氢的应用的一个特殊领域是安装在电池驱动车上的蓄电池，即使这种电池驱动车处于半试验或试验阶段。众所周知，这种电池是处于热工作状态(300-425℃)，并且通常由一对锂/硫化物(425℃)、钠/硫(325℃)或钠/氯化镍(300℃)组成。在过热情况下，这些电池必须迅速散热，这种过热取决于电池种类出现在放电阶段，例如在钠/硫电池情况下，或者在充电阶段，例如，在锂/硫化物电池情况下。
除在电池正常运转期间的循环方式重复出现的这些情况外，例如在迅速放电或其他情况下也可能观察到危险情况，这也可能导致电池瞬时过热。在这种情况下，同样重要的是拥有一种迅速增加通过夹套的内部空间的热分散的有效方法或有效措施。
如已知那样，因为氢气的高导热性，可以通过十分迅速地提高夹套的空心空间中的氢压力来避免过热，反之亦然。当引起过热的条件被破坏时，为了避免电池的温度降到低于最佳的有效水平(300-425℃)，有必要将热分散降至最小程度。
所有这些可以通过在夹套的空心空间中重建低压状态、通过使可逆的吸气剂再吸附氢来实现。如此获得的真空，在另一方面，如已知那样随时间变化而趋向于恶化，并且如此获得的真空不仅对于迅速建立令人满意的真空度，而且也对于允许尽可能长时间地保持上述真空度是必不可少的。
上述的双重要求(迅速增加和相应地迅速降低氢压)大致上可通过在一个夹套外侧的绝热壳内装入一种蒸发性的可逆的氢吸气剂并且与同一夹套保持液态联系来达到。
一个按照已知技术配置吸气剂的例子示于
图1中。当必须最大程度地绝热时，吸气剂被冷却到室温，从而氢压降低，例如在电池驱动车情况下，氢压力降低到低于1-1.0Pa的水平，借此限制了热分散。相反，当需要促进热分散时，必须使用一种外部的或内部的电加热装置，该装置升高吸气剂材料的温度;于是放出相当量的氢，在电池驱动车情况下这就使氢压力甚至上升至高达1000Pa。
此外，在电池驱动车的情况下，术语“可逆真空”定义为真空可以从≤5Pa、较好是1Pa、更好是0.1Pa的10个工作压力的最小值向≥50Pa且最高达1000Pa的最大操作值转变。
一种在过去试验过的非蒸发性的可逆氢吸气剂，例如仅包含一种合金(Zr-V-Fe)，该合金含有(按原子%)Zr＝33% V＝33% Fe＝余量但是，这种可逆合金例如对于制造电池驱动车也还不能提供完全令人满意的结果，至少事实上可能有如下缺点a)氢的释放和/或再吸附(尤其是该最后过程)对于现在的工业水平的应用来说太慢;
b)如果在大量的一氧化碳或不同于氢的其他气体(CO2、H2O、O2、N2CH4等等)存在于真空室中，则上述释放和/或再吸附更慢;
c)氢的释放速率和氢的再吸附速率本身从一开始就不很高，随时间相当迅速地降低;也就是说，有可能观察到相对于氢的可逆吸气活性的降低(随时间)。
在美国专利4455998中提出其他的吸气剂，但是从工业观点来看，其结果也是远不令人满意的。
本发明的一个目的是允许在上述的绝热夹套的内部空间形成并保持一种令人满意的真空度。
本发明的第二个目的是分别通过上述可逆氢吸气剂加速氢释放速率和/或氢再吸附速率。
本发明的第三个目的是延长上述可逆吸气剂的作用时间，因而允许上述真空度和上述释放及再吸附速率持久，并且易于在高水平维持。
本发明的其他目的是在甚至存在有大量的一氧化碳和/或其他残留气体(通常出现在真空中)时，使上述速率保持在高水平。
在广泛范围内，本发明允许实现上述属于一种在可逆真空下的绝热夹套的目的，该夹套有一个内壁、一个外壁和一个处于上述两壁之间的空间，该夹套与一个含有可逆的非蒸发性的氢吸气剂的外壳保持流体联系，该吸气剂在使用前与H2一起装入，其中a)当吸气剂中的氢浓度是0.1%(按重量)，并且保持在变化的或恒定的温度Ti(实质上不同于夹套的较热壁的温度Tc)时，上述可逆氢吸气剂在500℃具有低于100毫巴(较好是10毫巴)的氢平衡压力Px1;
b)当吸气剂中的氢浓度是0.1%(按重量)，其实质上处于上述温度Tc时，上述内部空间含有一种非蒸发性的促进剂吸气剂，其在500℃具有高于100毫巴(较好是高于10Px1，而更好是高于100Px1)的氢平衡压力Px2。
在绝热夹套中，一个壁始终比另一个壁热，但是，较热的壁不总是内壁;上述促进剂吸气剂最好恰恰与较热的壁接触。
例如在电池驱动车的情况下，上述可逆氢吸气剂中的氢量在使用之前与夹套内部的工作压力相对应，工作压力从温度是室温时的5Pa(较好是1Pa，而更好是0.1Pa)变化到温度是500℃时的50Pa(和最高达1000Pa)。
申请人指出，换言之，将绝热夹套的较热壁保持在温度Tc，促进剂吸气剂的存在以实在惊人的和意想不到的方式延长可逆氢吸气剂随时间的释放和相应的再吸附的可逆作用。同时上述促进剂吸气剂允许在可逆真空下的绝热夹套的空间中形成并长久稳定的维持极好的真空度，例如在电池驱动车的情况下，真空度在1和0.1Pa之间，以使在要求大量释放氢的紧急情况下，却可使可逆氢吸气剂连续作用。
在按照本发明的夹套中，回复时间，即从上述温度Ti是500℃时的100Pa压力到上述温度Ti是室温时的1Pa压力所需要经过的时间，在一氧化碳不存在或者存在时，可以低于10分钟。
此外，DRT(深度回复时间)，即从上述温度Ti是500℃时的100Pa压力到上述温度Ti是室温时的0.1Pa压力所需要经过的时间，在一氧化碳不存在或者存在时，可以低于15分钟，而最好是低于12分钟。
尽管进行了选择一种用于可逆真空的实际上有效的氢吸气剂的各种尝试，但是所有这些并没有发生。当含有氢可逆吸气剂的壳体装有热分散叶片和散热片时，上述回复时间和DRT是特别地短。
上述促进剂吸气剂的一个典型例子是基本上由Zr-Mn-Fe合金组成，而更一般地说由Zr-M2合金组成，其中M是一种选自Cr，Mn、Fe、Co、Ni的过渡元素及其混合物。这些合金通过申请人作为St909买到，例如在转让给申请人的美国专利5180568中已有描述。其他适用于此目的吸气剂合金是以钛和镍(Ti/Ni)为基础的合金，以及在EP-A-0538622中描述的AB5型的镧-镍合金，和以申请人名义的意大利专利申请MI-93-A-000851中记载的HM和LM合金(Ti-V合金，其分别含有高量或低量的锰)。
上述非蒸发性可逆氢吸气剂的一个典型例子是由Zr和/或Ti，Zr-Al合金(参见美国专利3780501)和含有Zr和V的合金构成，尤其是Zr-V-Fe合金，例如在美国专利4312669和4839085中所述;由这些合金可得到真正良好的结果，该合金通过申请人作为St707购得，其具有下述成分(按重量)
Zr＝70% V＝24.6% Fe＝余量更一般地说，上述可逆氢吸气剂可以是一种非蒸发性的具有下述百分比组分(按重量)的三元合金Zr-V-Fe，当该合金表示在适于三元组成的相图上时，它位于多边形内部，多边形的各顶点定义如下a)78%Zr-20%V-2%Feb)45%Zr-20%V-35%Fec)48%Zr-50%V-2%Fe更好是上述可逆氢吸气剂还可以是一种非蒸发性的具有下述百分比组分(按重量)的三元合金Zr-V-Fe，当该合金表示在适于三元组成的相图上时，它位于多边形内部，多边形的各顶点定义如下d)70%Zr-35%V-5%Fee)70%Zr-24%V-6%Fef)66%Zr-24%V-10%Feg)47%Zr-43%V-10%Feh)47%Zr-45%V-8%Fei)50%Zr-45%V-5%Fe为了各自的功能，最终可允许使用上述可逆氢吸气剂的混合物和上述促进剂吸气剂的混合物。
分别装入两种吸气剂材料(可逆的和促进剂)。但是申请人指出，当可逆氢吸气剂涂覆一种薄的促进剂吸气剂保护层，并基本上保持在可逆氢吸气剂的同一温度Ti时，可逆氢吸气剂的高的释放和再吸附速率的稳定性是更持久的。同样，促进剂吸气剂的保护层在表面覆盖有由金属、陶瓷、玻璃或其他等效材料制成的多孔隔板时也是有益的。上述保护层也可以是由第二种促进剂吸气剂组成，该第二种促进剂吸气剂不同于保持在恒定的Tc温度而非Ti温度的另外的促进剂吸气剂。
通常，上述保护层的质量与上述可逆氢吸气剂的质量及暴露于上述温度Tc的促进剂吸气剂质量之和的比例是0.001∶1，优选0.01∶1至0.5∶1。
在使用前，将可逆氢吸气剂与标定量的氢一起装入，该氢允许在绝热夹套的内部空间中于热相中达到预定压力，自然这时需要改变真空条件。
可逆氢吸气剂和促进剂吸气剂两者都可以以粉末形式使用，任选地可装入一个至少有一个多孔壁的壳体中。上述粉末通常具有平均粒子大小为0.1-500μm，较好是0.1-250μm，最好是0.1-125μm。如果至少85%(按颗粒体积)具有低于100μm的平均尺寸并且其中具有平均尺寸低15μm的粒子的体积百分数等于或者低于10%，那末可以获得十分令人满意的结果。
可是，上述粉末在使用前可以改变形状，如小球、小粒、片、环、鞍状物、涂覆的条带和类似物。
上述物体的成形可以借助压缩和烧结进行;相应地，上述烧结也可以借助单一加热或者借助于加热和二次粉末的存在两者来进行，如在GB-A-2077487中所述，以此达到相当高的孔隙度。上述的成形体的平均尺寸是几毫米，通常是0.5-5mm。
当单独的促进剂吸气剂(温度＝Tc)以位于夹套壁的表面上的环带或条带或单层或薄板的形式与较热的壁接触时，可获得良好的结果。
上述夹套的内部空间可以空心地或者部分地或全部地用下述固态绝热材料装填，所述固态绝热材料例如是具有极低密度的发泡聚合物(聚苯乙烯、酚醛树脂、聚缩醛树脂等等)。
按照本发明，夹套的形状例如可以是-圆柱形;
-半圆柱形;
-两个半圆柱形，其中第一个半圆柱形处于可逆真空下，而第二个半圆柱形处于稳定真空下或可逆真空下。
按照本发明的可逆绝热夹套由于有许多优点，可以应用于许多不同种类的设备;仅仅为了举例，本文引述蓄热器、太阳能电池板、蓄电池和大尺寸的低温容器(杜瓦瓶)，尤其是如果它们伴随高的温度梯度要迅速加载和卸载。本文也引述小汽车和卡车的催化消音器，其取决于工作条件，可能是以各种方式隔热的。
本发明的一些情况通过参考下列描述和实施例，同时参照附图，对所属技术领域的专业人员来说将会明了的，然而，这些实施例仅仅是供用作例证性的，而不是用作限制性的目的;附图中图1是按照现有技术的在可逆真空下的绝热夹套的横截面图;
图2是按照本发明的在可逆真空下的绝热夹套的类似的横截面图;
图3是图2的一种变化，其中促进剂吸气剂作为环形带环绕圆柱形内壁，并且与该内壁接触;
图4表明相对于图2和3容纳可逆氢吸气剂的不同方式，其中，按照在图4a中表示的变化，吸气剂材料是完全容纳在包封箔形式的多孔隔板(隔膜，过滤层)中的;
图5是在图4中所示形式的装置的横截面图，该装置含有涂覆有促进剂吸气剂保护层的可逆氢吸气剂，并且该吸气剂顶部覆盖有多孔隔板;
图6是沿图5的Ⅵ-Ⅵ线的横截面图;
图7是装有可逆氢吸气剂和安装有散热片的壳体的横截面的局部视图;
图8示意地描述由申请人按实验室规模完成的装置，以实施本专利申请的实施例;
图9和10示意地表示壳体的横截面图，该壳体分别含有如实施例中使用的可逆氢吸气剂和促进剂吸气剂;
图11和12以曲线图报告了实施例的结果;
图13是具有特殊(半圆柱形)形状的绝热夹套的一个例子，它适用于催化消音器。
现在参照图2和3，一个必须有温度调节的空间，例如安装在电池驱动车上的在热状态中工作的电池，被一个圆柱形内壁2包围，该圆柱形内壁2与一个圆柱形外壁3共同形成一个绝热夹套，其中预定的真空度存在于上述夹套的内部空间4中。热电偶5通过温度控制器Tc与在绝热夹套外侧的小壳体6连接，该小壳体保持在不同于夹套温度的温度下。在以流体形式与内部空间4保持联系的上述壳体6中，有一种可逆氢吸气剂7，例如Zr-V-Fe合金，该合金呈粉末或小球、片或其他形式，其可以通过与温度自动调节器15连接的热元件8迅速加热或冷却，该温度自动调节器借助温度控制器Tc进行操作。
再参照图2和3，内部空间4也包含暴露于温度Tc的单独的促进剂吸气剂9或9＇，该促进剂吸气剂在此期间以实在意想不到的方式成功地促进和稳定可逆氢吸气剂7的氢释出速率(或释放速率)或氢再吸附速率。
参照图4，一种可逆氢吸气剂7＇装入圆柱形壳体6＇中，该壳体6＇装有一个与该壳体6＇同轴的电加热元件8＇。上述加热元件8可以直接浸入吸气剂材料中或者可以布置在壳体6＇的壁的外侧的凹进部分。
图5示出一种经改进的形式，它包括涂覆促进剂吸气剂10的薄保护层的可逆氢吸气剂7＇，在促进剂吸气剂顶部覆盖有多孔隔板11，该隔板以高水平显著地延长可逆氢吸气剂的高的氢释放速率和氢再吸附速率。
图6是沿图5的Ⅵ-Ⅵ线的横截面，它示出将吸气剂物质嵌入平面的或弯曲的叶片12的凸起部的可能性，该叶片由导热材料制成，以便在加热可逆氢吸气剂过程中或者尤其在其冷却过程中改进传热。图7依次是壳体的局部横截面图，它还装有如图6中的叶片，在其外壁装有更促进热分散的散热片(13)。当然，图7的外壳可能是诸如此类的别的型式并且不一定装有叶片。
图8至12在下文中的实施例中详细描述。
图13示出一个在可逆真空下的绝热夹套，其具有半圆柱形状，并装有内促进剂吸气剂9＂和含有可逆氢吸气剂的外壳6＂，该可逆氢吸气剂可任选地涂覆促进剂吸气剂的薄层。
作为一种供选择的方案，可以使用两个半圆柱形夹套，两者都在可逆真空下或者第一个在稳定真空(16)下，而第二个在可逆真空下，一个靠近另一个，以便形成一个圆柱形夹套与夹套和箱体6＂保持流体联系的喷嘴可以处于图13所示的位置或者处于诸如此类的其他的合适位置。
下述实施例仅供举例性的目的，并且在任何情况下不是限制本发明的范围和实质。利用一种空的内部空间进行试验工作，但是，用一个用固态绝热材料部分或者全部充填的内部空间也能获得大的效果。
实施例1图8中所示的装置由各自为0.5升和2升的两个体积V1和V2组成，彼此借助于阀V1相连接。体积V1通过阀V4与用于超高真空(UHV)的抽气系统连接，该抽气系统由一台涡轮分子泵X和一台装有叶片的回转泵Y组成。在体积V1中引入了已知量的氢和一氧化碳，这两种气体借助于计量阀V2和V3来自两个瓶。体积中的气体压力由两个电容性压力计C1和C2记录，这两个压力计最大可记录压力分别为133000Pa和100Pa，以便适用于较宽的压力范围。一个现代的电容性压力计的例子在国际专利申请WO 93/11415中已有描述。体积V2包括两个分别在图9和10中详细说明的装置，该装置用于容纳和加热吸气剂金属粉末(壳体加热装置，下面称作HHD)。它们基本上由一个圆柱形线圈电阻R构成，该电阻环绕一个由硬化钢制成的装填吸气剂材料的圆柱形壳体K。图9中所示的第一个HHD(A+B)含有500mg由Zr-V-Fe合金(70%(重量)Zr，24.6%(重量)V，余量为Fe)组成的可逆氢吸气剂，这种合金由申请人作为St707购得。
这种合金的平衡压力Px1，在500℃并且在合金中的氢浓度等于0.1%(重量)时是大约0.05乇(6.67Pa或0.0667毫巴)。上述合金顶部覆盖有由Zr-Mn-Fe合金(45.4%Zr，27.3%Mn，余量为Fe)组成的促进剂吸气剂的保护层(300mg)，这种Zr-Mn-Fe合金由申请人作为St909购得。
所述的相当于金属间化合物Zr-Mn-Fe的AB2型的第二种合金，在500℃并且在合金中的氢浓度等于0.1%(重量)时，显示氢平衡压力Px2高于1巴(100000Pa)，这是按照D.Shaltiel等人的论文(J.of Less Common Metals，53(1977)117-131;详见125页的表3)。图10中所示的第二个HHD(C)含有500mg上述促进剂吸气剂(St909)。在两个壳体中吸气剂顶部覆盖有粉末状的高孔隙度的过滤层。颗粒分析-对于St707合金0.1-125μm;
-对于St909合金0.1-125μm。
一开始两种材料就进行活化处理，并且抽气系统允许达到低于10-4Pa的残余压力。然后通过向由于HHD的电阻提供合适的输入电压，加热吸气剂粉末，直至达到600℃的温度。在保持真空泵连续运转下，将两个HHD在上述温度保持1小时。
一旦活化结束，HHD(A+B)就返回到室温;相反，HHD(C)借助于温度控制器(Tc2)稳定在350℃。通过关闭阀V4使系统与真空泵隔离，并且依次地在关闭阀V1和适当地调节计量阀V2时，将足以达到8000Pa压力的适量的氢引入体积V1(0.5升容积)中。通过打开阀V1，氢扩散到体积V2中，在此氢被两个HHD吸附。当氢实际上全部被吸附(在真空室中的残余压力低于0.01Pa)时，借助一个温度控制器和一个程序计时器，HHD(A+B)交替循环地从室温到500℃，然后再到室温，依此循环。HHD(C)的温度Tc保持在恒定水平(350℃)。除两个HHD的温度之外，同时记录系统中的氢压力的连续变化。应当注意的是，当HHD(A+B)长时间保持在室温时，氢压力降到低于0.1;然后当温度升高到500℃并且返回到室温时，压力降低到低于1Pa所需要的时间小于10分钟(返回时间)，而压力降低到低于0.1Pa所需要的时间(DRT，即深度返回时间)低于15分钟(在ZrV2合金作为可逆氢吸气剂的情况下是12分钟)。在温度升高到500℃时，时间是很短的，大约是3分钟。
不规律的是，在加热-冷却循环过程中，逐渐将增加量的一氧化碳(CO)引入系统中，直至达到1.3Pa·m3的总量。
这对在500℃时的压力值没有明显地影响，而且对达到上述压力值所需要的时间也没有明显地影响;只有当被测量的一氧化碳的单独用量高于0.6Pa·m3时，在冷却阶段，仅仅是对于开始的两个或三个循环，压力降低稍微放慢。
依次地在开始的三个循环之后，压力趋势再开始是有利的。
循环趋势示意性地记录在图11中。
实施例2(比较例)通过以等量的氢化锆代替保护层(温度＝Ti)和单独的促进剂吸气剂(温度＝Tc)的St909合金，重复实施例1，氢化锆具有氢平衡压力高于可逆氢吸气剂(St707合金)的氢平衡压力Px1。或者仅仅存在氢时或者在添加一氧化碳(CO)之后，与实施例1相比结果明显的更差。
甚至在40分钟之后，压力实际上不降到低于1Pa。比较循环的趋势示意性地记录在图12(仅仅涉及500℃至25℃的冷却阶段)中。
权利要求
1.一种在可逆真空下的绝热夹套，其具有一个内壁(2)、一个外壁(3)和一个处在上述两壁之间的与外侧壳体(6；6′；K)保持流体联系的内部空间(4)，该外侧壳体在使用前含有一种与氢一起装入的可逆的非蒸发性的氢吸气剂(7；7′)，其中a)当吸气剂中的氢浓度是0.1%(按重量)时，并且保持在基本上不同于夹套的较热壁的温度(Tc)的变化的或恒定的温度时，上述可逆氢吸气剂(7；7′)在500℃时具有低于100毫巴的氢平衡压力(Px1)；b)当吸气剂中的氢浓度是0.1%(按重量)时，且该吸气剂实际上暴露于上述温度(Tc)时，含有一种非蒸发性的促进剂吸气剂(9；9′；9″)的上述内部空间(4)在500℃时具有高于100毫巴的氢平衡压力(Px2)。
2.如权利要求1所述的绝热夹套，其中在使用前，上述可逆氢吸气剂(7;7＇)中的氢量与夹套内侧的工作压力相对应，处于从温度为室温水平时的5Pa(较好是1Pa，最好是0.1Pa)到温度为500℃时的50Pa(或者最高达1000Pa)的范围。
3.如权利要求1所述的绝热夹套，其中上述促进剂吸气剂(9;9＇;9＂)基本上与上述较热的壁相接触。
4.如权利要求1所述的夹套，其中上述压力(Px1)低于10毫巴，上述压力(Px2)高于10Px1，而最好是高于100Px1。
5.如权利要求1所述的夹套，其中上述可逆氢气剂(7＇)是涂覆有上述促进剂吸气剂的保护层(10)，该保护层基本上保持在与上述可逆氢吸气剂(7＇)相同的温度(Ti)。
6.如权利要求5所述的夹套，其上述保护层(10)在顶部覆盖有一个多孔隔板(11)。
7.如权利要求1所述的夹套，其具有特有的工作压力范围是从温度为室温水平时的1Pa(最好是0.1Pa)到温度为500℃时的100Pa。
8.如权利要求1所述的夹套，其中具有特有的回复时间，即在一氧化碳不存在或者存在下，从上述温度(Ti)是500℃时的100Pa压力转变到上述温度(Ti)是室温水平的1Pa压力所需要的时间低于10分钟。
9.如权利要求1所述的夹套，其中具有特有的DRT(深度回复时间)，即在一氧化碳不存在或者存在下，从上述温度(Ti)是500℃时的100Pa压力转变到上述温度(Ti)是室温水平时的0.1Pa压力所需要的时间低于15分钟，最好是低于12分钟。
10.如权利要求1所述的夹套，其中上述促进剂吸气剂是选自合金ZrM2，其中M是选自Cr、Mn、Fe、Co、Ni的过渡元素及其混合物。
11.如权利要求1所述的夹套，其中上述促进剂吸气剂是选自ⅰ)锆-锰-铁合金(Zr，Mn，Fe);ⅱ)HM合金，即具有高的锰含量的钛-钒含金;ⅲ)LM合金，即具有低的锰含量的钛-钒含金;ⅳ)AB5型的钛-镍合金和/或镧-镍合金;ⅴ)上述合金的混合物。
12.如权利要求1所述的夹套，其中上述可逆氢吸气剂选自ⅰ)含有锆和钒的合金，尤其是锆-钒-铁合金;ⅱ)锆-铝合金;ⅲ)锆和/或钛;ⅳ)上述合金的混合物。
13.如权利要求12所述的夹套，其中上述可逆氢吸气剂是一种非蒸发性的具有如下百分比成分(按重量)的三元合金，当该合金表示在适于三元组成的相图上时，它位于多边形内部，多边形的各顶点定义如下A)78%Zr-20%V-2%Fe，B)45%Zr-20%V-35%Fe，C)48%Zr-50%V-2%Fe。
14.如权利要求1所述的夹套，其装有一个在含有上述可逆氢吸气剂的壳体(K)外侧的加热装置(R)。
15.如权利要求1所述的夹套，装有一个直接插入上述可逆氢吸气剂中的加热装置(8＇)。
16.如权利要求15所述的夹套，其中上述加热装置(8＇)装有散热叶片(12)。
17.如权利要求1所述的夹套，其中上述壳体(6＇)装有散热片(13)。
18.如权利要求1所述的夹套，其中上述内部空间(4)部分地或全部地装填固态绝热材料，尤其是聚苯乙烯、酚醛树脂、聚缩醛树脂及其组合物。
19.如权利要求6所述的夹套，其中上述保护层(10)的质量与上述可逆氢吸气剂(7＇)的质量和经受上述温度(Tc)的促进剂吸气剂的质量之和的比例是0.001∶1-1∶1，而最好是0.01∶1-0.5∶1。
20.如权利要求1所述的夹套，其中上述可逆氢吸气剂和/或上述促进剂吸气剂是小球、小粒、片、环、鞍状物、涂覆的条带和类似物。
21.如权利要求1所述的夹套，其中上述可逆氢吸气剂和/或上述促进剂吸气剂呈粉末形成。
22.如权利要求21所述的夹套，其中至少85%的颗粒(按体积)具有平均尺寸小于100μm，并且具有平均尺寸小于15μm的颗粒的体积百分数等于或低于10%。
23.如权利要求1所述的夹套，其具有选自如下述的形状一圆柱形形状;一半圆柱形形状;一两个半圆柱形的形状，其中第一个处于可逆真空下，第二个(16)处于稳定真空下或可逆真空下。
24.一种绝热装置，其选自一蓄热器;一蓄电池且尤其是用于蓄集器牵引的电池;一低温容器(杜瓦瓶)和低温管道;一太阳能板;其装有如权利要求1所述的绝热夹套。
全文摘要
一种处于可逆真空下的绝热夹套，其具有一个内壁(2)、一个外壁(3)和一个处于上述两壁之间的与一个外侧壳体(6；6′；K)保持流体联系的内部空间(4)，该外侧壳体含有一种在使用前与氢一起装入的可逆的非蒸发性的氢吸气剂(7；7′)。
文档编号F04B37/02GK1103151SQ94108140
公开日1995年5月31日 申请日期1994年7月7日 优先权日1993年7月8日
发明者C·波菲图, A·康特, B·弗拉罗, P·德拉·波塔 申请人:工程吸气公司