技术领域
本发明是有关于一种多段压缩式旋转压缩机及其排除容积比的设定方法，此多段式旋转压缩机具备有位于密闭容器内的电动组件，由此电动组件的回转轴所驱动的第1及第2回转压缩组件，且由第1回转压缩组件压缩的冷媒是被第2回转压缩组件压缩，又由第1回转压缩组件压缩而吐出的冷媒气体是被吸引至第2回转压缩组件，以压缩而吐出。
背景技术：
习知的此种旋转压缩机是将自回转压缩组件的吸入口而来的冷媒气体吸入至汽缸的低压室侧，再利用滚轮和叶片的动作而压缩，并从汽缸的高压室侧的吐出口暂时吐出至密闭容器内，之后再从此密闭容器吐出至外部。前述叶片是可移动地安装在设于汽缸的半径方向上的沟内。该叶片是被滚轮按押而把汽缸内划分成低压室侧及高压室侧。在叶片之后侧设有把该叶片往滚轮侧施力的弹簧，且在沟中设有与密闭容器内连通的背压室，以对叶片施力往滚轮侧。所以，密闭容器内的高压可被施加至背压室，并对叶片施力往滚轮侧。
另一方面，近年来因二氯二氟代甲烷冷媒造成臭氧层破壤的问题，在此种旋转压缩机中也检讨使用二氯二氟代甲烷以外的HC冷媒的可能性，例如丙烷(R290)等的可燃性冷媒。
然而，丙烷等的可燃性冷媒，基于安全性等的考量，需极力减少封入量。通常使用丙烷作为冷媒的场合，其安全上的限量约为150g，但在实际上为了安全上的余裕，需将的抑制为约100g(冰箱用为50g)的程度。
再另一方面，因为在旋转压缩机中是把压缩后的冷媒吐出至密闭容器内，所以与同容量的往复式压缩机相比，旋转压缩机所封入的冷媒量不得不增加约30g～50g。因此，使用可燃性冷媒的旋转压缩机其实用化非常地难。
在习知的此种多段压缩式旋转压缩机中，如图13所示，从第1回转压缩组件232的吸入口262而来的冷媒气体是被吸入至汽缸240的低压室侧，再利用滚轮248和叶片252的动作而压缩以变成中间压，之后再从汽缸240的高压室侧的吐出口272被吐出。然后，变成中间压的冷媒气体是从第2回转压缩组件234的吸入口261被吸入至汽缸238的低压室侧，再利用滚轮246和叶片250的动作，进行第2段压缩以变成高温高压的冷媒气体，再从高压室侧的吐出口270吐出。接着，自压缩机吐出的冷媒是流入放热器，在放热后，被关于膨张阀内并以蒸发器吸热，再吸入至第1回转压缩组件232，并重复此循环。又，在图13中，216是电动组件的回转轴，227，228是设于吐出消音室262，264内且可开闭自如地闭塞吐出口270，272的吐出阀。
在此，第2回转压缩组件234的排除容积是被设定成比第1回转压缩组件232的排除容积还要小。在此场合，习知中的第1回转压缩组件232的汽缸240厚(高)尺寸是做成比第2回转压缩组件234的汽缸238厚尺寸还要厚(高)，且第2回转压缩组件234的汽缸238的内径是做成比第1回转压缩组件232的汽缸240的内径还要小，并把第2回转压缩组件234的滚轮246的偏心量做小(而将滚轮246的外径的偏心量做大)，借此，以将第2回转压缩组件234的排除容积设定得比第1回转压缩组件232的排除容积还要小。
在此，将检讨密闭容器内呈中间压的多段压缩式旋转压缩机使用可燃性冷媒的情况。在此场合，与吐出高压冷媒至密闭容器的场合相比，其密闭容器内的压力较低。也即，压力低者其冷媒密度低，所以密闭容器内存在的冷媒量会变少，因而可减少封入至密闭容器内的冷媒量。特别是，在第2回转压缩组件的排除容积对第1回转压缩组件的排除容积的比较大时的场合，因为中间压不容易上升，所以可进一步减少封入密闭容器内的冷媒量。
然而，使旋转压缩机的密闭容器内为中间压，并如上述那样，把中间压压低的场合，其于压缩机激活时，把背压施加至第1回转压缩组件的叶片的密闭容器内的压力不易上升，叶片有分离的虞。
又，内部中间压型的场合，旋转压缩机停止后，压缩机内达平衡压的时间要很长，所以再激活时，便产生激活性悪化的问题。
然而，像这样的多段压缩式旋转压缩机的排除容积比，是依其使用用途而有不同的最适值，每次都不得不进行回转轴偏心量，滚轮外径，或是汽缸的内径·高等的所谓的零件变更(包含材枓类型，加工设备，量測器等的变更)。且，因为第1回转压缩组件和第2回转压缩组件的回转轴偏心量不同，回转轴需分段加工，且造成加工步骤增加。
因此，产生如下的问题点，如伴随着零件变更的作业时间增大，及因零件变更而衍生成本费用(包含材枓类型，加工设备，量测器等的变更)。
技术实现要素：
本发明是为解决习知技术的上述课题而做成。本发明的目的是在内部中间压型的多段压缩式旋转压缩机中使用可燃性冷媒的场合，可避免叶片分离等的不稳定运转，又，可改善压缩机的激活性。
且本发明的目的是提供一种多段压缩式旋转压缩机及其排除容积比设定方法，在削减成本及改善作业性的同时，可容易地设定最适的排除容积比。
本发明提供一种多段压缩式旋转压缩机，使用可燃性冷媒，且由第1回转压缩组件压缩的冷媒是被吐出至密闭容器内，吐出的冷媒具有中间压，且中间压冷媒是再被第2回转压缩组件压缩。所以密闭容器内的压力就变成中间压，因此，吐出至密闭容器内的冷媒气体密度会变低。
本发明的多段压缩式旋转压缩机，其特征的一是：第2回转压缩组件的排除容积对第1回转压缩组件的排除容积的比是设得较习知为大。
本发明的多段压缩式旋转压缩机，其特征的一是：第2回转压缩组件的排除容积对第1回转压缩组件的排除容积的比是设定成60％以上。因而可抑制由第1回转压缩组件压缩的中间压，且可把密闭容器内的冷媒气体密度限制得较低。且与单段压缩式的内部高压型相比，本发明的容器内的压力较低，所以可把溶入油中的冷媒量限制得较低。
本发明的多段压缩式旋转压缩机，其特征的一是：第2回转压缩组件的排除容积对第1回转压缩组件的排除容积的比是设定成60％以上90％以下。所以，可避免第1回转压缩组件的不稳定运转，同时可把吐出至密闭容器内的冷媒气体密度限制得较低。
本发明的多段压缩式旋转压缩机，其特征的一是：该密闭容器内冷媒的存在空间的容积对密闭容器的内容积比，是设定成60％以下。所以，密闭容器内冷媒气体的存在空间会变窄，因而可削减冷媒的封入量。
本发明的多段压缩式旋转压缩机，其特征的一是：构成第1及第2回转压缩组件的一个第1汽缸及一个第2汽缸、闭塞每一汽缸的开口面，且兼作为回转轴的轴承的一个第1支持构件及一个第2支持构件，及位于各汽缸间的一个中间分隔板的外形是靠近该密闭容器的内面的形状。所以，密闭容器内的冷媒气体的存在空间可有効地缩小，因而可显着地减少冷媒及油的封入量。
本发明的多段压缩式旋转压缩机，其特征的一是具备有：一个第1汽缸及一个第2汽缸，构成第1及第2回转压缩组件；一个第1滚轮及一个第2滚轮，利用形成于电动组件的回转轴的偏心部，分别在各汽缸内偏心回转；一个第1叶片及一个第2叶片，分别接触各滚轮，以把各汽缸内分隔成一个低压室侧及一个高压室侧；以及一个第1背压室及一个第2背压室，对各叶片一直施力往各滚轮侧。其使用可燃性冷媒，且由第1回转压缩组件压缩的冷媒是吐出至密闭容器内，吐出的中间压冷媒是被第2回转压缩组件压缩，且第2回转压缩组件的冷媒吐出侧与该第1及第2背压室相连通。因此，由第2回转压缩组件压缩的高压冷媒可被施加至第1及第2背压室。
本发明的多段压缩式旋转压缩机，其特征的一是具备有：一个支持构件，闭塞第2汽缸的开口面；一个吐出消音室，形成于支持构件内，吐出在第2汽缸内被压缩的冷媒；一条连通路，形成于支持构件内，并与吐出消音室及第2背压室相连通；一个中间分隔板，夹持于第1及第2汽缸之间；以及一条连通孔，形成于中间分隔板内，与第2背压室及第1背压室相连通。因而可由比较简单的构造，把第2回转压缩组件的冷媒吐出侧的高压施加至第1及第2背压室。
本发明的多段压缩式旋转压缩机，其特征的一是具备：一均压用通路，与吐出消音室及密闭容器内相连通；以及一均压阀，开闭均压用通路。其中，当吐出消音室内的压力比密闭容器内的压力低时，均压阀便开放均压用通路。所以，第1回转压缩组件和第2回转压缩组件与密闭容器内可迅速达均压。
本发明的多段压缩式旋转压缩机，其特征的一是：使用可燃性冷媒，且由第1回转压缩组件压缩的冷媒是被吐出至密闭容器内，吐出冷媒具有一个中间压，且中间压冷媒是再被第2回转压缩组件压缩，且具有一个均压阀，当第2回转压缩组件的冷媒吐出侧的压力比密闭容器内的压力低时，均压阀是使第2回转压缩组件的冷媒吐出侧与密闭容器内相连通。所以在压缩机停止后，密闭容器内可迅速达均压。
本发明的多段压缩式旋转压缩机，其特征的一是具备有：一汽缸，构成第2回转压缩组件；一个支持构件，闭塞汽缸的开口面；一吐出消音室，形成于支持构件内，吐出在汽缸内被压缩的冷媒；一个盖，区隔出吐出消音室及密闭容器内；以及一条均压用通路，形成于盖内，且均压阀是设于吐出消音室内，以开闭均压用通路。因而可将结构简化，且可改善空间使用効率。
本发明的多段压缩式旋转压缩机，其特征的一是：第1及第2偏心部，第1及第2滚轮，第1及第2汽缸分别为同一尺寸，且第2汽缸是从吸入口在第2滚轮的回转方向上，以一个一定角度的范围向外侧扩张。因而，可延迟第2回转压缩组件的汽缸中冷媒的压缩开始时间。
本发明的目的的一更包括提供一种多段压缩式旋转压缩机的排除容积比的设定方法，包括：把第1及第2偏心部，第1及第2滚轮，第1及第2汽缸分别做成同一尺寸；以及把第2汽缸从吸入口在第2滚轮的回转方向上，以一个一定角度的范围向外侧扩张，以调整第2回转压缩组件的压缩开始角度，并借此设定第1及第2回转压缩组件的排除容积比。因而，可延迟第2回转压缩组件的汽缸中冷媒的压缩开始时间，以缩小第2回转压缩组件的排除容积。
为让本发明的上述和其它目的、特征和优点能更明显易懂，下文特举一个较佳实施例，并配合所附图式，作详细说明如下。
附图说明
图1绘示依照本发明的较佳实施例的一种内部中间压型多段压缩式旋转压缩机的纵断面图。
图2绘示依照本发明的其它实施例的一种内部中间压型多段压缩式旋转压缩机的纵断面图。
图3绘示依照本发明的又一个实施例的一种内部中间压型多段压缩式旋转压缩机的纵断面图。
图4绘示习知的多段压缩式旋转压缩机的纵断面图。
图5绘示依照本发明的较佳实施例的内部中间压型多段压缩式旋转压缩机的第1及第2回转压缩机构部的放大纵断面图。
图6绘示依照本发明的较佳实施例的第2回转压缩组件的吐出消音室的放大纵断面图。
图7绘示本发明的内部中间压型多段压缩式旋转压缩机的吸入压、中间压及高压对蒸发温度的关系图。
图8绘示单段压缩式旋转压缩机的吸入压及高压对蒸发温度关系图。
图9绘示依照本发明的又一个实施例的多段压缩式旋转压缩机的纵断面图。
图10绘示本发明的旋转压缩机适用的实施例的给油装置的冷媒循环图。
图11绘示单段的2汽缸型旋转压缩机的第1及第2回转压缩组件的汽缸纵断面图。
图12绘示本发明适用的图1的旋转压缩机的第1及第2回转压缩组件的汽缸纵断面图。
图13绘示习知的多段压缩式旋转压缩机的第1及第2回转压缩组件的汽缸纵断面图。
符号说明
10：多段压缩式旋转压缩机，12：密闭容器，
12A：密闭容器本体，12B端帽盖，
14：电动元件，16：回转轴，18：回转压缩机构部，
20：端子，22：定子，24：转子，26：积层体，
28：定子线圈，30：积层体，32：第1回转压缩元件，
34：第2回转压缩组件，36：中间分隔板，
38、40：汽缸，39、41：吐出口，42、44：偏心部，
46、48：滚轮，54：上部支持构件，56：下部支持构件，
54A、56A：轴承，58、60：吸入通路，
62、64：吐出消音室，65：杯罩，66：上部盖，68：下部盖，
80：第2背压室，82：第1背压室，90：连通路，
92、94：冷媒导入管，96：冷媒吐出管，
100：扩张部，101：平衡砝码，102：油分离板，
127，128：吐出阀，153：热水供给装置，
141、142、143、144：套筒，
156：膨胀阀，157：蒸发器，161，162：吸入口，
110：连通孔，121中间吐出管，254：气体冷却器，
400：均压用通路，401：均压阀
具体实施方式
其次，根据所附图面详述本发明的实施例。图1绘示依照本发明的较佳实施例的一种多段压缩式旋转压缩机的纵断面图。内部中间压型多段(2段)压缩式旋转压缩机10具备第1及び第2回转压缩元件32，34。
在图1图中，实施例的旋转压缩机10是使用丙烷(R290)作为冷媒的内部中间压型多段压缩式旋转压缩机。此多段压缩式旋转压缩机10是由以下组件所构成：由钢板构成的圆筒狀密閉容器本体12A及闭塞此密闭容器本体12A的上部开口的略呈碗状的端帽盖(盖体)12B所形成的作为壳体的密闭容器12、配置收納于此密闭容器12的容器本体12A内部空間上侧的电动元件14、配置于此电动元件14下侧，且由电动元件14的回转轴16驱动的第1回转压缩元件32及第2回转压缩元件34构成的回转压缩机构部18。
且，密闭容器12其底部是用来贮油(图1的斜线部分)。又，在前述容器本体12A的侧面安装着把电力供给至电动组件14的端子(省略其配线)20。
电动元件14是由沿密閉容器12的上部空間の内面安装成环狀的定子22，及插入设置于此定子22内侧的间隙的转子24所构成。在此转子24上固定着往铅直方向延伸的回转轴16。
定子22具有堆栈圆环状电磁钢板的积层体26，及以分布卷取方式卷装的定子线圈28。转子24也和定子22同样地由电磁钢板的积层体30而形成。
中间分隔板36是夹持于前述第1回转压缩组件32和第2回转压缩组件34之间。亦即，第1回转压缩组件32和第2回转压缩组件34是由以下组件所构成：中间分隔板36、配置于此中间分隔板36上下的上汽缸(第2汽缸)38及下汽缸(第1汽缸)40、嵌合至设于回转轴16的偏心部42，44而于上下汽缸38，40内呈180度相位差回转的上滚轮(第2滚轮)46，下滚轮(第1滚轮)48、接触此上下滚轮46，48而把上下汽缸38，40内分别区分为低压室侧及高压室侧的叶片(第2叶片)50及叶片(第1叶片)52，以及闭塞上汽缸38的上侧开口面及下汽缸40的下侧开口面并兼作为回转轴16的轴承支持构件的上部支持构件54及下部支持构件56。
构成上述第1及第2回转压缩元件32，34的上下汽缸38，40内，如图5所示，形成有收纳叶片50，52的导沟70，72。在此导沟70，72的外侧，即，叶片50，52的背面侧上，形成有收纳作为弹簧构件的弹簧74，76的收纳部70A，72A。此弹簧74，76是接触至叶片50，52的背面侧端部，而一直对叶片50，52施力往滚轮46，48侧。此收纳部70A，72A是在导沟70，72侧与密闭容器12(容器本体12A)侧开口，且在被收纳至收纳部70A，72A的弹簧74，76的密闭容器12侧上设有未图标的插栓，具有防止弹簧74，76掉落的效果。且，在插栓的周面上安装有未图标的O形环，以密封各插栓与收纳部70A，72A的内面。
且，在导沟70与收纳部70A之间，为了把弹簧74和叶片50一直往滚轮46侧施力，设有把第2回转压缩组件34的冷媒吐出压施加至叶片50的第2背压室80。此第2背压室80的上面是连通至后述的连通路90。第2背压室80的下面是利用形成于中间分隔板36的连通孔110，与后述的第1背压室82相连通。
像这样，透过连通路90使吐出消音室62与第2背压室80相连通，借此，由第2回转压缩组件34压缩并被吐出至吐出消音室62内的高压冷媒是从连通路90被施加至第2背压室80。以此方式，因为叶片50被充份施力往滚轮46侧，所以可避免诸如叶片脱离等的第2回转压缩组件34的不稳定运转。
在收纳前述下汽缸40的叶片52的导沟72与收纳部72A之间，设有第1背压室82，以将弹簧76及叶片52一直施力往滚轮48侧。此第1背压室82的上面是透过前述的连通孔110，与前述第2背压室80相连通。
像这样，透过连通孔110使第2背压室80与第1背压室82相连通，借此，经由前述连通路90而被施加至第2背压室80的吐出消音室62内的高压，可导入至第1背压室82内。以此方式，叶片52可被充份地施力往滚轮48侧，所以激活时第1背压室82内的压力上升迅速，且可避免叶片脱离等的第1回转压缩组件32的不稳定运转。
特别是，在本发明中，使密闭容器12内呈中间压，并如后述那样，把第2回转压缩组件34的排除容积对第1回转压缩组件32的排除容积的比设大，以使密闭容器12内的中间压变低，所以，在旋转压缩机10的激活时，密闭容器12内的压力不易上升，因而可避免对叶片52施加背压不足的问题。借此，可谋得旋转压缩机10的信頼性的改善。
又，仅利用在上部支持构件54中形成连通路90，并在中间分隔板36上形成连通孔110，而不用特殊的机构便可对各叶片50，52施加充分的背压，因而可在降低加工成本的同时，生产高信頼性的旋转压缩机10。
在上下汽缸38，40中，设有吸入通路58，60，以利用未图标的吸入口，分别与上下汽缸38，40的内部相连通。且，在上部支持构件54上，设有吐出消音室62，其系利用以上部支持构件54的凹陷部为壁的盖，闭塞从吐出口39而来的在上汽缸38内压缩的冷媒。亦即，吐出消音室62是利用作为吐出消音室62的壁的上部盖66而被闭塞。
上部支持构件54内形成有前述连通路90。此连通路90是，连通吐出消音室62与前述第2背压室80的通路，其中吐出消音室62是连通至第2回转压缩组件34的上汽缸38的吐出口39。
前述上部盖66内，如第6图所示，形成有与密闭容器12内及吐出消音室62内相连通的均压用通路400。此均压用通路400是上下贯通上部盖66的孔，均压用通路400的下面，是由安装至吐出消音室62内的均压阀401以可开闭的方式闭塞着。
此均压阀401是由略呈长矩形状金属板的弹性构件所构成，安装在上部盖66的下面，此均压阀401的下侧配置著作为均压阀抑制板的止回阀102。均压阀401的一侧是接触至均压用通路400以密闭，且另侧是利用铆钉104固着至上部盖的66的安装孔103，此安装孔103是与均压用通路400距一定之间隔以设置。
在旋转压缩机10停止后，当吐出消音室62的压力会比密闭容器12内的压力低，密闭容器12内的压力便会从第6图的上方按押关闭均压用通路400的均压阀401，而使均压用通路400开通，并朝吐出消音室62吐出。此时，因为均压阀401的另侧是被固着至上部盖66，其接触至均压用通路400的一侧便会下弯，并接触至限制均压阀的开量的止回阀102。所以，吐出消音室62内的压力会与密闭容器12内的压力相同。若吐出消音室62内的压力比密闭容器12内的压力高时，均压阀401便会从止回阀102分离而闭塞均压用通路400。
像这样，当吐出消音室62的压力比密闭容器12内的压力低时，便使均压用通路400开通，朝吐出消音室62吐出，所以，在旋转压缩机10停止后，可避免如密闭容器12内的中间压不易下降的问题。借此，可使吐出消音室62内与密闭容器12内迅速达成均压。
更，因为把均压阀401设在吐出消音室62内，即使让上方的电动组件14靠近上部盖66也不会干涉到均压阀401。因此，可谋得空间使用効率的改善，并可谋得旋转压缩机10的小型化。又，因为把均压阀401安装至上部盖66下面，可很容易地进行安装作业。
在吐出消音室62的下面，设有以可开闭方式闭塞吐出口39的吐出阀127(在图1，图5中未图标)。此吐出阀127是由略呈长矩形状金属板的弹性构件所构成。此吐出阀127是安装在上部支持构件54上，吐出阀127的上侧配置著作为吐出阀抑制板的止回阀127A。吐出阀127的一侧是接触至吐出口39以密闭，另侧则是利用铆钉130固着至上部支持构件54的安装孔229，此安装孔229是距吐出口39一定间隔以设置。
在上汽缸38内被压缩而达所定压力的冷媒气体，是从图的下方把关闭吐出口39的吐出阀127上押而打开吐出口39，并朝吐出消音室62吐出。此时，因为吐出阀127的另侧是被固着至上部支持构件54，所以接触至吐出口39的一侧会上弯，并接触至限制吐出阀127的开量的未图标的止回阀。在冷媒气体的吐出终了时，吐出阀127会从止回阀分离而闭塞吐出口39。
另一方面，在下汽缸40内被压缩的冷媒气体，是从未图标的吐出口被吐出至吐出消音室64，此吐出消音室64是形成于下部支持构件56的电动组件14的相反侧(密闭容器12的底部侧)。此吐出消音室64在中心部分具有贯通回转轴16及兼作为前述回转轴16的轴承的下部支持构件56的孔，并利用覆于下部支持构件56的电动组件14的相反侧的杯罩65以构成。
在此场合，在上部支持构件54的中央直立形成轴承54A。又，轴承56A是贯通形成在下部支持构件56的中央，回转轴16是由上部支持构件54的轴承54A及下部支持构件56的轴承56A支持着。
第1回转压缩元件32吐出消音室64与密閉容器12内是由連通路所连通，此连通路是未图示的孔，其贯通下部支持构件56、上部支持构件54、上部盖66、上下汽缸38，40及中间分隔板36。在此场合，在连通路的上端立设着中间吐出管121，并从中间吐出管121把中间压的冷媒吐出至密闭容器12内。
像这样，因为，由第1回转压缩组件32压缩的中间压冷媒气体被吐出至密闭容器12内，所以，与吐出高压冷媒至密闭容器12的场合相比，吐出至密闭容器12内的冷媒量较少。亦即，压力低者冷媒密度低，所以，把中间压冷媒吐出至密闭容器12内的一方比把高压冷媒吐出至密闭容器12内的一方，其冷媒气体的密度较低，存在密闭容器12内的冷媒量也较少。
请参考图7及图8。图7绘示本发明的内部中间压型多段压缩式旋转压缩机10的第1回转压缩组件32的吸入压(低压)、密闭容器12内的中间压(壳体内压)及，第2回转压缩组件34所吐出的高压(吐出压)对于冷媒的蒸发温度的关系图。图8绘示在单段压缩式旋转压缩机的场合中，把同样的高压吐出至密闭容器内时的吸入压及高压(壳体内压)对蒸发温度的关系图。由此两图可知，本发明的内部中间压型多段压缩式旋转压缩机10，其密闭容器内的压力要比单段压缩式旋转压缩机显着为低。因此，可减少封入密闭容器12内的冷媒量。
更，在实施例中，把第2回转压缩组件34的排除容积对第1回转压缩组件32的排除容积的比设大，例如，把第2回转压缩组件34的排除容积对第1回转压缩组件32的排除容积的比设定成60％以上90％以下。第8图的B是设成60％时的中间压，A是设成90％时中间压。
在习知的多段压缩式旋转压缩机中，是把第2回转压缩组件34的排除容积对第1回转压缩组件32的排除容积的比设为约57％的程度，若设成如此大小的程度时，中间压会变高，也因此吐出至密闭容器12内的冷媒气体密度也会变高，所以，封入旋转压缩机10的冷媒量也不得不变多，而如果像实施例那样，把第2回转压缩组件34的排除容积对第1回转压缩组件32的排除容积的比设成60％以上的话，密闭容器12内的冷媒量会变少。又，因为容器内不是高压而是中间压，所以溶入油中的冷媒量也可大幅地降低。
当把第2回转压缩组件34的排除容积对第1回转压缩组件32的比设成比90％大时，由图8可知，吸入至第1回转压缩组件的冷媒的压力(吸入压)与密闭容器12内的中间压几乎相同，因而无法由第1回转压缩组件32充分地压缩，且，第1回转压缩组件32的叶片的弹力不足，叶片便会脱离。又，会产生因设于密闭容器12内底部的贮油部分的油压差不足，无法充份地进行压差给油，以及旋转压缩机10的动作不稳定等的问题。
因此，把第2回转压缩组件34的排除容积对第1回转压缩组件32的比设成如实施例那样60％以上90％以下，借此，可避免第2回转压缩组件34的叶片脱离等的不稳定运转，同时可使第1段的压差(第1回转压缩组件32的吸入压力(吸入压)与第1回转压缩组件32的吐出压力(中间压)的差)变小，因而可减小吐出至密闭容器12内的冷媒气体的密度及溶入容器内油的冷媒量。
即，降低吐出至密闭容器12内的气体密度，借此，可进一步减少密闭容器12内的冷媒气体量及溶入油中的冷媒量，所以可减少封入密闭容器12内的冷媒气体的量。
上部盖66形成吐出消音室62，此吐出消音室62是利用吐出口39与第2回转压缩元件34的上汽缸38内部相连通。在上部盖66的上侧，电动组件14是与上部盖66相距一定间隔以设置。上部盖66是由略呈圆环状的圆形钢板构成，其具有贯通前述上部支持构件54的轴承54A的孔。
在本实施例中是使用可燃性冷媒中的丙烷(R290)作为冷媒。又，适用于本发明的其它可燃性冷媒，举例而言，可以是异丁烷(R600a)或者是根据美国暖气冷冻空气调节工程师协会ASHRAE(AmericanSocietyofHeating，RefrigeratingandAirConditioningEngineers，简称ASHRAE)第34条标准的安全族群区分为高燃焼性(等级13)的冷媒，如甲烷(R50)、乙烷(R170)、丙烷(R290)，丁烷(R600)，丙烯(R1270)等。
在密闭容器12的容器本体12A的侧面上，分别在汽缸38，40的吸入通路58，60、汽缸38的吸入通路58的相反侧，及转子24下侧(电动组件14正下方)所对应的位置处，分别固定熔接着套筒141，142，143及144。套筒141及142为上下邻邻接，套筒143是位于套筒141的约对角线上。且，套筒144是位于套筒141的上方。
把冷媒气体导入至上汽缸38的冷媒导入管92的一端是挿入连接至套筒141内，此冷媒导入管92的一端是与上汽缸38的吸入通路58连通。冷媒导入管92通过密闭容器12的外侧而到达套筒144，另端则是挿入连接至套筒144内而连通至密闭容器12内。
把冷媒气体导入至下汽缸40的冷媒导入管94的一端是挿入连接至套筒142内，冷媒导入管94的一端是与下汽缸40的吸入通路60相连通。冷媒吐出管96是挿入连接至套筒143内，且冷媒导入管96的一端是与吐出消音室62相连通。
利用以上的结构成说明如下的动作。当透过端子20及未图标的配线，把电源通电至电动组件14的定子线圈28时，电动组件14便激活且转子24会回转。利用此回转，嵌合至与回转轴16设于一体的上下偏心部42，44的上下滚轮46，48便会在上下汽缸38，40内偏心回转。
以此方式，经由形成在冷媒导入管94及汽缸40上的吸入通路60，从未图标的吸入口，利用滚轮48和叶片52的动作，把被吸入至下汽缸40的低压室侧的低压(第1回转压缩组件32的吸入压：380KPa)冷媒压缩使成为中间压，再从下汽缸40的高压室侧，经由未图标的吐出口、形成于下部支持构件56的吐出消音室64、未图标的连通路之后，从中间吐出管121吐出至密闭容器12内。因此，密閉容器12内变成中间压(第1回转压缩元件32的吐出压力：第2回转压缩元件34的排除容积对第1回转压缩元件32的排除容积的比为60％的场合为710KPa，当第2回转压缩元件34的排除容積对第1回转压缩元件32的排除容积的比为90％的场合为450KPa)。
然后，密闭容器12内的中间压冷媒气体是从套筒144出来，经由冷媒导入管92及形成于汽缸38的吸入通路58，再从未图标的吸入口被吸入至汽缸38的低压室侧。被吸入的中间压冷媒气体是利用滚轮46和叶片50的动作进行第2段压缩而变成高温高压的冷媒气体(第2回转压缩组件34的吐出压力(高压)：1890KPa)。以此方式，设于吐出消音室62内的吐出阀127被开放，吐出消音室62和吐出口39呈相连通，冷媒气体便从上汽缸38的高压室侧，通过吐出口39内吐出至形成于上部支持构件54的吐出消音室62。
被吐出至吐出消音室62的高压冷媒气体的一部份，是从前述连通路90流入至第2背压室80内，并对叶片50施力往滚轮46侧。更，经过形成于中间分隔板36的连通孔110，流入至第1背压室82内，并对叶片52施力往滚轮48侧。另一方面，被吐出至吐出消音室62内的其它冷媒气体则是经由冷媒吐出管96而吐出至外部。
在此，当旋转压缩机10停止运转时，吐出消音室62与第2回转压缩组件34的第2背压室80是透过连通路90相连通，第1回转压缩组件32的第1背压室82与第2回转压缩组件34的第2背压室80是透过连通孔110相连通，所以，从此些背压室80，82，透过叶片50，52与导沟70，72及弹簧74，76与收纳部70A，72A之间隙，汽缸38内的高压冷媒气体会被旁路(bypass)至汽缸40。借此，汽缸38内的高压冷媒气体在短时间内便达平衡压。
且在旋转压缩机10停止后，吐出消音室62的压力降低而比密闭容器12内的压力还要低时，如前述均压阀401会因密闭容器12内的压力被往下按押而开放均压用通路400。借此，密闭容器12内的中间压冷媒气体会流入至吐出消音室62内。
因为压力导入会使吐出消音室62内的压力上升，当吐出消音室62内的压力与密闭容器12内的压力相同时，如前述均压阀401会关闭均压用通路400。另一方面，因为，吐出消音室62和各背压室80，82内是利用连通路90及连通孔110相连通，借此，密闭容器12内、吐出消音室62、背压室80，82、各汽缸40，38内的压力可迅速达平衡。因此，可改善次回再激活时的激活性。
像这样，使用可燃性冷媒，把第1回转压缩组件32所压缩的冷媒吐出至密闭容器12内，把此吐出的中间压冷媒由第2回转压缩组件34压缩，且第2回转压缩组件34的吐出消音室62和第2背压室80是利用连通路90相连通，更，第2背压室80和第1背压室82是利用形成于中间分隔板36的连通孔110相连通，所以，吐出消音室62的高压冷媒气体可施加至第1及第2背压室80，82。
以此方式，当使用内部中间压型的旋转压缩机10的场合，叶片50，52也会被充分施力往滚轮46，48侧，因而可避免如叶片脱离等的第1及第2回转压缩组件32，34的不稳定运转。
特别是，在本发明中把密闭容器12内做成中间压，且如后述把第2回转压缩组件34的排除容积对第1回转压缩组件32的排除容积的比设大，以降低密闭容器12内的中间压，所以，旋转压缩机10于激活时，虽然密闭容器12内的压力不易上升，但是，因为自第2回转压缩组件34吐出的高压可施加至背压室80，82，因而自激活时开始叶片52便可被施加充分的背压，可谋得旋转压缩机10的信頼性的改善。
又，在旋转压缩机10停止运转后，如前述吐出消音室62内与第2背压室80是利用连通路90相连通，且第2背压室80与第1背压室82是利用连通孔110相连通，密闭容器12内与吐出消音室62内是利用均压用通路400相连通，因而，旋转压缩机10内可快速地达平衡压。
以此方式，旋转压缩机10内的压差可在短时间内消除，因而可显着地提高旋转压缩机10的激活性。
像这样，利用可燃性冷媒的丙烷，把第1回转压缩组件32所压缩的冷媒吐出至密闭容器12内，再把吐出的中间压冷媒由第2回转压缩组件34压缩，所以，可将密闭容器12内的冷媒气体密度变低。
以此方式，能吐出至密闭容器12内的冷媒量及溶入油中的冷媒量可减少，因而可削减封入至密闭容器12内的冷媒量。
在此，在第2图的例示中，把冷媒吐出管96形成于上部支持构件54内，由第1回转压缩组件32压缩，吐出至吐出消音室64内的冷媒，是从形成于上汽缸38的通路220B吐出至密闭容器12内。且，在图2中，和图1相同的符号代表相同的组件，或是代表具同样作用的组件。
在此场合，吐出消音室64与密闭容器12内是透过连通路220相连通。此连通路220是贯通下部支持构件56、上下汽缸38，40及中间分隔板36的孔。此连通路220是由，从吐出消音室64上面的下部支持构件56朝轴心方向立起形成的通路220A，及从汽缸38的侧面朝向回转轴16的中心部且与回转轴16呈垂直的通路220B所构成。第1回转压缩组件32所压缩的冷媒气体，是经由连通路220的通路220A，从通路220B吐出至密闭容器12内。
以此方式，从汽缸38的侧面把中间压冷媒气体吐出至密闭容器12内也同样地，可减少吐出至密闭容器12内的冷媒量及溶入油中的溶冷媒量，因而可削减封入旋转压缩机10的密闭容器12内的冷媒量。
其次，参照图3，详述本发明的内部中间压型多段压缩式旋转压缩机10的其他实施例。图3绘示此场合的内部中间压型多段(2段)压缩式旋转压缩机10的纵断侧面图。且，在图3中，与图1及图2相同的符号代表相同的组件，或是代表具同样作用的组件。
在图3中，156是闭塞汽缸140的下侧开口面，且兼作为回转轴16的轴承的下部支持构件，164是设在下部支持构件156的电动组件14的相反侧(密闭容器12的底面侧)，由杯罩165覆盖而形成的吐出消音室。杯罩165在中心具有贯通回转轴16及兼作为前述回转轴16的轴承的下部支持构件156的孔。
把汽缸138，140，中间分隔板136及上部支持构件154的外形做成靠近密闭容器12的内面的形状，以使密闭容器12内的冷媒存在空间的容积对密闭容器12的内容积的比为60％以下。即，在确保汽缸138，140、中间分隔板136、上部支持构件154的外周面与密闭容器12的容器本体12A的内壁的间隙的同时，将它们设成靠近容器本体12A的内面。更，下部支持构件156也形成为靠近密闭容器12的内面。伴随于此，也把覆盖下部支持构件156的杯罩165的形状做大，并使杯罩165与密闭容器12内底部之间的间隙(空间A)变窄。
在此场合，如图4所示，习知的下部支持构件356的外周面与密闭容器12内面之间，或是杯罩365与密闭容器12内底部之间有较多的间隙(空间B)，光是因为此空间B的原因，就可使封入密闭容器12内的冷媒量变多。
然而，若做成如本发明的结构，密闭容器12内的冷媒气体的存在空间变窄，也可减少封入密闭容器12内的冷媒量。
更，把密闭容器12内底部的空间缩小成空间A，借此，即使贮油部分所贮的油量很少也能确保足够的油面，因此可避免油不足等的问题。
如前述发明那样再加上把汽缸138，140、中间分隔板136及上部支持构件154的外周面做成靠近密闭容器12的容器本体12A内面的形状，并把密闭容器12内的冷媒存在空间A的容积对密闭容器12的内容积的比做成60％以下，所以，封入密闭容器12内的冷媒量可更为减少。
且，从密闭容器12内底部的贮油部分变小的观点来看，即使封入密闭容器12内的油量变少也可确保油面。
又，虽然，在实施例中是说明回转轴16为纵置型的多段压缩式旋转压缩机10，当然，本发明也适用于回转轴为横置型的多段压缩式旋转压缩机。
更，虽然实施例中是以多段压缩式旋转压缩机具备第1及第2回转压缩组件的2段压缩式旋转压缩机，然而，本发明并不限定于此，具备3段，4段的回转压缩组件或是更多段回转压缩组件的多段压缩式旋转压缩机，本发明亦可适用。
其次，根据图面详述本发明的其它实施例。图9是绘示依照本发明的较佳实施例的一种多段压缩式旋转压缩机，其为具备第1及第2回转压缩组件32，34的内部中间压型多段(2段)压缩式旋转压缩机10的纵断面图。图10绘示将本发明应用于热水供给装置153的场合的冷媒回路图。图11绘示单段的2汽缸型的旋转压缩机的第1及第2回转压缩组件的汽缸断面图。图12分别绘示适用于本发明的多段压缩式旋转压缩机10的第1回转压缩组件32的汽缸(第1汽缸)40及第2回转压缩组件34汽缸(第2汽缸)38的断面图。
在图9中，10为内部中间压型多段压缩式旋转压缩机，此多段压缩式旋转压缩机10是由下列组件所构成：由钢板构成的圆筒状密闭容器12A，及闭塞此密闭容器12A的上部开口且略呈碗状的端帽盖(盖体)12B形成壳体的密闭容器12、配置收纳于此密闭容器12的容器本体12A内部空间的上侧的电动组件14，及由配置于此电动组件14下侧且利用电动组件14的回转轴16驱动的第1回转压缩组件32及第2回转压缩组件34构成的回转压缩机构部18。
又，密闭容器12的底部是当作贮油部分。在前述端帽盖12B的上面中心形成有圆形状安装孔12D，在此安装孔12D上安装着把电力供给至电动组件14的端子(省略其配线)20。
电动元件14是由沿密闭容器12的上部空间的内面安装成环状的定子22，及插入设置于此定子22内侧的间隙的转子24所构成。在此转子24上固定着往铅直方向延伸的回转轴16。
定子22具有堆栈圆环状电磁钢板的积层体26，及以直卷式(集中卷取方式)卷装于此积层体26的齿部的定子线圈28。转子24也和定子22同样地由电磁钢板的积层体30而形成，它是在积层体30内插入永久磁石MG以形成。当把永久磁石MG插入积层体30内后，以未图标的非磁性体的端面构件覆盖此积层体30的上下端面，并且把平衡砝码101(积层体30下侧的平衡砝码未图标)安装至未与此端面构件的积层体30接触的面，更，把油分离板102迭合安装至积层体30上侧的平衡砝码101的上侧。
接着以铆钉104贯穿此些转子24、平衡砝码101及油分离板102以将它们结合成一体的结构。
另一方面，中间分隔板36是夹持于前述第1回转压缩组件32与第2回转压缩组件34之间。亦即，第1回转压缩组件32和第2回转压缩组件34是由以下组件所构成：中间分隔板36、配置于此中间分隔板36上下的上下汽缸38，40、如图11所示那样，嵌合至设于回转轴16的偏心部(第2偏心部)42，44(第1偏心部)而于上下汽缸38，40内呈180度相位差回转的上滚轮(第2滚轮)46，下滚轮(第1滚轮)48、接触此上下滚轮46，48而把上下汽缸38，40内分别区分为低压室侧及高压室侧的叶片50、52，以及闭塞上汽缸38的上侧开口面及下汽缸40的下侧开口面并兼作为回转轴16的轴承支持构件的上部支持构件54及下部支持构件56。
在此，第1回转压缩元件与第2回转压缩元件32，34是如图11所示，是在单段2汽缸型旋转压缩机的第1及第2回转压缩元件32，34中，加工形成后述的扩张部100及用以把第1回转压缩组件压缩的冷媒吐出至密闭容器内的未图示的连通路等。
前述单段的2汽缸型旋转压缩机，是从未图标的吸入通路，透过吸入口161、162，把冷媒气体分别吸入至第1回转压缩组件32的汽缸40的低压室侧或是第2回转压缩组件34的汽缸38的低压室侧。然后，吸入至汽缸40的低压室侧的冷媒气体，是利用滚轮48和叶片52的动作被压缩而变成高压，再从汽缸40的高压室侧，透过吐出口41吐出至吐出消音室64后，经由未图标的通路而吐出至吐出消音室62，与汽缸38内压缩的冷媒气体合流。
另一方面，被吸入至汽缸38的低压室侧的冷媒气体，是利用滚轮46和叶片50的动作被压缩成高压，再从汽缸38的高压室侧，透过吐出口39，吐出至吐出消音室62，并与在前述汽缸40内被压缩的冷媒气体合流。然后，合流的高压冷媒气体是从未图标的吐出管吐出至密闭容器12。
此单段2汽缸型旋转压缩机的第1及第2回转压缩组件32，34为相同的排除容积。即，第1及第2回转压缩组件32，34的偏心部42，44、滚轮46，48及汽缸38，40分别为相同的尺寸。
因此，当把单段的旋转压缩机的回转压缩组件32，34应用于多段压缩式旋转压缩机10的场合，不得不变更第1及第2回转压缩组件32，34排除容积比。即，第1及第2回转压缩组件32，34的排除容积为相同容积的场合时，第2段的压差(第2回转压缩组件的吸入压力与第2回转压缩组件的吐出压力的差)会变大，于是会产生第2回转压缩组件的压缩负荷增大，因差压造成朝回转压缩机构部18的给油能力不足，耐久性及信頼性降低等问题。因此，不得不把第2回转压缩组件34的排除容积设定成比第1回转压缩组件32的排除容积还要小，以抑制第2段的压差。
在此场合，如图12所示，在前述上汽缸38中形成扩张部100。此扩张部100是从上汽缸38的吸入口161在滚轮46的回转方向上一定的角度范围内，使上汽缸38的外侧扩张。利用此扩张部100，可使上汽缸38中的冷媒气体的压缩开始角度一直延迟到扩张部100的滚轮46的回转方向端。即，仅因为上汽缸38的扩张部100的形成角度，便可延迟上汽缸38中冷媒的压缩开始时间。
因此，在上汽缸38内被压缩的冷媒气体的量能尽可能地减少，依此结果，可把第2回转压缩组件34的排除容积做小。
以此方式，即使第1及第2回转压缩组件32，34的偏心部42，44、滚轮46，48、上下汽缸38，40分别为同一尺寸，把第2回转压缩组件34的排除容积做得比第1回转压缩组件32的排除容积还要小，便可防止第2段压差(第2回转压缩组件的吸入压力与第2回转压缩组件的吐出压力的差)的增大。
即，仅利用在上汽缸38中形成扩张部100，便可把第2回转压缩组件34的排除容积做小，所以，单段的2汽缸型旋转压缩机的第1及第2回转压缩组件32，34的零件仅需部分加工，便可转用于多段压缩式旋转压缩机10。
像这样，只是把第2回转压缩组件34的上汽缸38适宜地扩张以形成扩张部100，便可把第2回转压缩组件34的排除容积做得比第1回转压缩组件32还要小，所以，可削减在设定第1及第2回转压缩组件32，34的排除容积比时的成本。
更，因为第1回转压缩组件与第2回转压缩组件32，34的回转轴16的偏心部42，44为同一尺寸，可改善回转轴16的加工性，也因此，可谋求压缩机的生产成本的削减及生产性的提升。
在前述上部支持构件54及下部支持构件56中，设有透过吸入口161，162与上下汽缸38，40内部分别连通的吸入通路60(上侧的吸入通路未图标)，及利用上部支持构件54及下部支持构件56的凹陷部为壁的盖闭塞而形成的吐出消音室62，64。即，吐出消音室62是被区分出该吐出消音室62的壁为上部盖66所闭塞，而吐出消音室64则是由下部盖68所闭塞。
在此场合，上部支持构件54的中央直立形成有轴承54A。又，在下部支持构件56的中央贯通形成有轴承56A，回转轴16是由上部支持构件54的轴承54A与下部支持构件56的轴承56A支持着。
下部盖68是由略呈圆环状的圆形钢板构成，由周边部4处的主螺栓129从下方固定至下部支持构件56上，以分隔出透过吐出口41与第1回转压缩组件32的下汽缸40内部相连通的吐出消音室64。此主螺栓129的先端是螺锁至上部支持构件54。
在吐出消音室64上面，设有以可开闭方式闭塞吐出口41的吐出阀128(图11及图12中为了说明，将的绘示成与汽缸同平面。)。此吐出阀128是由略呈长矩形状金属板的弹性构件所构成，吐出阀128的一侧是接触至吐出口41以密闭，而另侧则与吐出口41相距一定的间隔，并利用铆钉固着于下部支持构件56的未图标的安装孔。
在此吐出阀128的下侧配置著作为吐出阀抑制板的止回阀128A，与前述吐出阀128同样地安装在下部支持构件56。
然后，在下汽缸40内被压缩而达一定压力的冷媒气体会按押关闭吐出口41的吐出阀128而开放吐出口41，并往吐出消音室64吐出。此时，吐出阀128的另侧是被固着在下部支持构件56上，所以接触至吐出口41的一侧会弯曲，并接触至限制吐出阀128的开量的止回阀128A。当在冷媒气体的吐出终了时期，吐出阀128便会自止回阀128A分离，而闭塞吐出口41。
第1回转压缩组件32的吐出消音室64与密闭容器12内是透过前述的连通路相连通，此连通路为未图标的孔，其贯穿上部支持构件54、上部盖66、上下汽缸38，40及中间分隔板36。在此场合，连通路的上端是立设着中间吐出管121，且中间压的冷媒是从中间吐出管121吐出至密闭容器12内。
上部盖66分隔出吐出消音室62，此吐出消音室62是透过吐出口39与第2回转压缩组件34的上汽缸38内部相连通。在上部盖66的上侧，与上部盖66相距一定间隔设有电动组件14。上部盖66是由略呈圆环状的圆形钢板构成，形成有贯穿前述上部支持构件54的轴承54A的孔，由周边部4处的主螺栓78从上方固定至上部支持构件54上，此主螺栓78的先端是螺锁至下部支持构件56。
在吐出消音室62下面，设有以可开闭方式闭塞吐出口39的吐出阀127(图11及图12中为了说明，将的绘示成与汽缸同平面。)。此吐出阀127是由略呈长矩形状金属板的弹性构件所构成，吐出阀127的一侧是接触至吐出口39以密闭，而另侧则与吐出口39相距一定的间隔，并利用铆钉固着于上部支持构件54的未图标的安装孔。
在此吐出阀127的下侧配置著作为吐出阀抑制板的止回阀127A，与前述吐出阀127同样地安装在上部支持构件54。
然后，在上汽缸38内被压缩而达一定压力的冷媒气体会按押关闭吐出口39的吐出阀127(图11及图12中为了说明，将的绘示成与汽缸同平面。)而开放吐出口39，并往吐出消音室62吐出。此时，吐出阀127的另侧是被固着在上部支持构件54上，所以接触至吐出口39的一侧会弯曲，并接触至限制吐出阀127的开量的止回阀127A。当在冷媒气体的吐出终了时期，吐出阀127便会自止回阀127A分离，而闭塞吐出口39。
另一方面，上下汽缸38，40内形成有收纳叶片50，52的未图标的导沟，且在此导沟外侧形成有收纳作为弹簧构件的弹簧76，78的收纳部70A，72A。此收纳部70A，72A是在导沟侧及密闭容器12(容器本体12A)侧开口。前述弹簧76，78是接触至叶片50，52的外侧端部，并一直对叶片50，52施力往滚轮46，48侧。在弹簧76，78的密闭容器12侧的收纳部70A，72A内上设有金属制的插栓137，140，其具有防止弹簧76，78掉落的效果。
此场合的冷媒，可使用例如为HC冷媒，HC系的混合冷媒，CO2冷媒，CO2的混合冷媒等既有的冷媒。
在密闭容器12的容器本体12A的侧面，在对应于上部支持构件54及下部支持构件56的吸入通路60(上侧未图标)、吐出消音室62，及上部盖66上侧(约对应电动组件14下端的位置)的各位置处，分别熔接固定着套筒141，142，143及144。套筒141和142为上下邻接，套筒143是约位于套筒141的对角线上。套筒144和套筒141的位置是略呈90度差。
把冷媒气体导入至上汽缸38的冷媒导入管92的一端是插入连接至套筒141内，此冷媒导入管92的一端是与上汽缸38的未图标的吸入通路相连通。冷媒导入管92通过密闭容器12的上侧而到达套筒144，另端则是挿入连接至套筒144内而连通至密闭容器12内。
把冷媒气体导入至下汽缸40的冷媒导入管94的一端是插入连接至套筒142内，此冷媒导入管94的一端是与下汽缸40的吸入通路60相连通。此冷媒导入管94的另端是连接至未图标的贮存器(accumulator)下端。冷媒吐出管96是插入连接至套筒143内，且此冷媒导入管96的一端是与吐出消音室62相连通。
其次，绘示上述多段压缩式旋转压缩机10，如图10所示，构成热水供给装置153的冷媒回路的一部分。
即，多段压缩式旋转压缩机10的冷媒吐出管96是连接至气体冷却器254。为了把水加热以生成温水，气体冷却器254设有热水供给装置153的未图标的贮槽。从气体冷却器254出来的配管是经过作为减压装置的膨张阀156连接至蒸发器157，蒸发器157是透过未图标的贮存器而连接到冷媒导入管94。
利用以上的结构成说明如下的动作。当透过端子20及未图标的配线，把电源通电至电动组件14的定子线圈28时，电动组件14便激活且转子24会回转。利用此回转，嵌合至与回转轴16设于一体的上下偏心部42，44的上下滚轮46，48便会在上下汽缸38，40内偏心回转。
以此方式，经由形成在下部支持构件56的吸入通路60，从吸入口162被吸入至下汽缸40的低压室侧的低压冷媒，是利用下滚轮48和叶片52的动作，被压缩成中间压。借此，以开放设于吐出消音室64的吐出阀128，并使吐出消音室64与吐出口41相连通，从下汽缸40的高压室侧，经由吐出口41，把冷媒气体吐出至形成于下部支持构件56的吐出消音室64。吐出至吐出消音室64内的冷媒气体再经由未图标的连通孔，从中间吐出管121吐出至密闭容器12内。
然后，密闭容器12内的中间压冷媒气体是通过冷媒导入管92，并经由形成于上部支持构件54的未图标的吸入通路，吸入口161被吸入至汽缸38的低压室侧。被吸入的中间压冷媒气体是利用滚轮46和叶片50的动作进行第2段压缩而变成高温高压的冷媒气体。以此方式，设于吐出消音室62内的吐出阀127被开放，吐出消音室62和吐出口39呈相连通，冷媒气体便从上汽缸38的高压室侧，通过吐出口39内吐出至形成于上部支持构件54的吐出消音室62。
然后，被吐出至吐出消音室62的高压冷媒气体是经由冷媒吐出管96流入气体冷却器254内。此时冷媒温度会上升至约+100℃为止，此高温高压的冷媒气体再从气体冷却器254放热，把未图标的贮槽内的水加热而生成约+90℃的温水。
在此气体冷却器154中，冷媒本体被冷却，并从气体冷却器254流出。然后，由膨张阀156减压后，流入至蒸发器157以蒸发(此时是从周围吸热)，再经由未图标的贮存器，从冷媒导入管94吸入至第1回转压缩组件32内，以重复此循环。
像这样，当在多段压缩式旋转压缩机中使用单段的2汽缸型旋转压缩机的回转压缩组件的场合时，构成第2回转压缩组件34的汽缸38，是从吸入口161在滚轮46的回转方向上一定角度的范围内往外侧扩张，以调整第2回转压缩组件34的压缩开始角度，以延迟第2回转压缩组件34的汽缸38的冷媒的压缩开始时间，借此，可把第2回转压缩组件34的排除容积做小。
以此方式，第1回转压缩组件32与第2回转压缩组件34中的汽缸38，40、滚轮46，48等的零件无需变更，而可把第2回转压缩组件34的排除容积设得比第1回转压缩组件32还要小，所以，在设定第1及第2回转压缩组件32，34的排除容积比时的成本可谋得削减。
特别是，当第2回转压缩组件34的排除容积与第1回转压缩组件32的排除容积相近的(高容积比)2段压缩式旋转压缩机特别有效。
又，在实施例中虽是使用单段的2汽缸型旋转压缩机的回转压缩组件作为多段压缩式旋转压缩机的零件使用，然而本发明并不限定于此，使用具备单段的3汽缸以上的回转压缩组件也有效。
且，虽已说明了回转轴16为纵置型的多段压缩式旋转压缩机10，但在本发明中使用回转轴为横置型的多段压缩式旋转压缩机当然也可以。
更，虽已说明了具备有第1及び第2回转压缩元件的2段压缩式旋转压缩机，但本发明并不限定于此，具备3段4段或是更多段的回转压缩元件的多段压缩式旋转压缩机也适用本发明。
依照本发明特征，使用可燃性冷媒，且由第1回转压缩组件压缩的冷媒是被吐出至密闭容器内，吐出的冷媒具有中间压，且中间压冷媒是再被第2回转压缩组件压缩。所以密闭容器内的压力就变成中间压，因此，吐出至密闭容器内的冷媒气体密度会变低。
以此方式，吐出至密闭容器内的冷媒气体量会变少，因此，可削减封入旋转压缩机的冷媒气体量。又，因为容器内的压力被限制得较低，所以可大幅地削减溶入油中的冷媒量。
依照本发明特征，第2回转压缩组件的排除容积对第1回转压缩组件的排除容积的比是设得较习知为大，因而可降低吐出至密闭容器内的冷媒气体压。
以此方式，可使密闭容器内的冷媒气体密度变低，故可进一步削减封入旋转压缩机的冷媒气体量。
依照本发明的特征，第2回转压缩组件的排除容积对第1回转压缩组件的排除容积的比是设定成60％以上。因而可抑制由第1回转压缩组件压缩的中间压，且可把密闭容器内的冷媒气体密度限制得较低。
更，依照上发明特征，第2回转压缩组件的排除容积对第1回转压缩组件的排除容积的比是设定成60％以上90％以下。所以，可避免第1回转压缩组件的不稳定运转，同时可把吐出至密闭容器内的冷媒气体密度限制得较低。
依照本发明特征，该密闭容器内冷媒的存在空间的容积对密闭容器的内容积比，是设定成60％以下。所以，密闭容器内冷媒气体的存在空间会变窄。
以此方式，封入旋转压缩机内的冷媒量可进一步地削减。
依照本发明特征，构成第1及第2回转压缩组件的一个第1汽缸及一个第2汽缸、闭塞每一个汽缸的开口面，且兼作为回转轴的轴承的一个第1支持构件及一个第2支持构件，及位于各汽缸间的一个中间分隔板的外形是靠近该密闭容器的内面的形状。所以，密闭容器内的冷媒气体的存在空间可有效効地缩小，因而可显着地减少冷媒及油的封入量。
且，把密闭容器内底部的空间缩小，借此，即使减少贮油部分的贮油量也可确保足够的油面，因而可避免油不足等的问题。
依照本发明特征，具备有：一个第1汽缸及一个第2汽缸，构成第1及第2回转压缩组件；一个第1滚轮及一个第2滚轮，利用形成于电动组件的回转轴的偏心部，分别在各汽缸内偏心回转；一个第1叶片及一个第2叶片，分别接触各滚轮，以把各汽缸内分隔成一个低压室侧及一个高压室侧；以及一个第1背压室及一个第2背压室，对各叶片一直施力往各滚轮侧。其使用可燃性冷媒，且由第1回转压缩组件压缩的冷媒是吐出至密闭容器内，吐出的中间压冷媒是被第2回转压缩组件压缩，且第2回转压缩组件的冷媒吐出侧与该第1及第2背压室相连通。因此，由第2回转压缩组件压缩的高压冷媒可被施加至第1及第2背压室。
以此方式，由第2回转压缩组件压缩的高压冷媒气体可施加至第1及第2背压室，因而，从旋转压缩机的激活时开始，背压变会迅速地上升，故可避免叶片脱离等的不稳定运转。借此，可提升旋转压缩机的信頼性。
依照本发明特征备有：一个支持构件，闭塞第2汽缸的开口面；一个吐出消音室，形成于支持构件内，吐出在第2汽缸内被压缩的冷媒；一条连通路，形成于支持构件内，并与吐出消音室及第2背压室相连通；一个中间分隔板，夹持于第1及第2汽缸之间；以及一个连通孔，形成于中间分隔板内，与第2背压室及第1背压室相连通。因而可由比较简单的构造，把第2回转压缩组件的冷媒吐出侧的高压施加至第1及第2背压室。以此方式，可改善加工性，且可谋得生产成本的降低。
依照本发明特征具备：一条均压用通路，与吐出消音室及密闭容器内相连通；以及一个均压阀，开闭均压用通路。其中，当吐出消音室内的压力比密闭容器内的压力低时，均压阀便开放均压用通路。所以，可迅速平衡旋转压缩机停止后的第1回转压缩组件及第2回转压缩组件与密闭容器内的压力。
以此方式，旋转压缩机内的高低压差可在短时间内解除，因而旋转压缩机的激活性可显着地提升。
更，依照本发明特征，使用可燃性冷媒，且由第1回转压缩组件压缩的冷媒是被吐出至密闭容器内，吐出冷媒具有一个中间压，且中间压冷媒是再被第2回转压缩组件压缩，且具有一个均压阀，当第2回转压缩组件的冷媒吐出侧的压力比密闭容器内的压力低时，均压阀是使第2回转压缩组件的冷媒吐出侧与密闭容器内相连通。所以在压缩机停止后，可迅速平衡第1回转压缩组件和第2回转压缩组件与密闭容器内的压力。
依照本发明特征，具备有：一个汽缸，构成第2回转压缩组件；一个支持构件，闭塞汽缸的开口面；一个吐出消音室，形成于支持构件内，吐出在汽缸内被压缩的冷媒；一个盖，区隔出吐出消音室及密闭容器内；以及一条均压用通路，形成于盖内，且均压阀是设于吐出消音室内，以开闭均压用通路。因而可改善生产性及空间使用效率。
依照本发明特征，第1及第2偏心部，第1及第2滚轮，第1及第2汽缸分别为同一尺寸，且第2汽缸是从吸入口在第2滚轮的回转方向上，以一个一定角度的范围向外侧扩张。因而，可延迟第2回转压缩组件的汽缸中冷媒的压缩开始时间。
以此方式，无需变更第1回转压缩组件和第2回转压缩组件中的汽缸及滚轮等的零件，而可把第2回转压缩组件的排除容积设成比第1回转压缩组件还要小，因而，可削减在设定第1及第2回转压缩组件的排除容积比时的成本。
更，因为第1回转压缩组件和第2回转压缩组件的回转轴的偏心部为同尺寸，所以可改善回转轴的加工性，也因此可谋得压缩机的生产成本的削减及生产性提升。
依照本发明特征，把第1及第2偏心部，第1及第2滚轮，第1及第2汽缸分别做成同一尺寸；以及把第2汽缸从吸入口在第2滚轮的回转方向上，以一一定角度的范围向外侧扩张，以调整第2回转压缩组件的压缩开始角度，并借此设定第1及第2回转压缩组件的排除容积比。因而，可延迟第2回转压缩组件的汽缸中冷媒的压缩开始时间，以缩小第2回转压缩组件的排除容积。
以此方式，无需变更第1回转压缩元件和第2回转压缩元件中的汽缸及滚轮等的零件，而可变更第1和第2回转压缩元件的排除容积比所以，可排除伴随着零件变更而来的成本增加。
更，同理如前，因为第1回转压缩组件和第2回转压缩组件的回转轴的偏心部为同一尺寸，可改善回转轴的加工性，也因此可谋得压缩机生产成本的削减及作业性的提升。
虽然本发明已以较佳实施例披露如上，然其并非用以限定本发明，任何熟习此技艺者，在不脱离本发明的精神和范围内，当可作些许的更动与润饰，因此本发明的保护范围当视上述的权利要求所界定的范围为准。