滚珠轴承用保持架及滚动轴承的制作方法

相关申请

本申请要求申请日为2018年9月21日、申请号为jp特愿2018－177772的申请；申请日为2019年3月22日、申请号为jp特愿2019－054026的申请和申请日为2019年9月13日、申请号为jp特愿2019－167218的申请的优先权，通过参照其整体，将其作为构成本申请的一部分的内容而进行引用。

本发明涉及一种滚珠轴承用保持架及滚动轴承，本发明涉及谋求机床主轴用或马达用等的滚动轴承的高速化及润滑脂的长寿命化的技术。

背景技术：

人们提出了滚珠轴承用的合成树脂制保持架(专利文献1)。像图36所示的那样，该合成树脂制保持架在圆周方向上等间隔地形成半球状的兜孔50，在兜孔50之间的连结板部51上具有相互卡合的连接孔52和连接爪53。合成树脂制保持架通过将连接爪53卡合在连接孔52中，从而将两片相同形状的环状体54、54卡合。

作为其他滚珠轴承用保持架，人们提出了铁板波形保持架(专利文献2)。像图37所示的那样，为了降低与滚珠56的摩擦损失，该铁板波形保持架55在兜孔部57形成有沿轴向贯通的贯通孔58。

另外，作为另一滚珠轴承用保持架，像图39所示的那样，人们提出了在铁板波形保持架中，将各兜孔62所在的圆周方向部分的内周面63呈向外径侧凹陷的形状的技术(专利文献3)。

现有技术文献

专利文献

专利文献1：jp特开2013－007468号公报

专利文献2：jp特开2018－071720号公报

专利文献3：jp特开2010－065816号公报

专利文献4：jp特开2007－285506号公报

技术实现要素：

发明要解决的课题

像图38所示的那样，现有技术的合成树脂制的波形保持架为如下形状：以滚珠60的节距圆pcd为中心，兜孔部59的带宽h1为滚珠直径bd的40％～50％，对滚珠60进行保持。并且，兜孔部59相对于外圈内径和内圈外径之间的半径方向尺寸为70％～80％的带宽h1。

当以高速旋转区域dn＝60万以上旋转时，润滑脂从运动空间向静止空间sa移动，保持在静止空间sa中。因此，存在难以向滚动面供给润滑脂，因润滑供给不足而发热、润滑寿命变短的问题。在此，“dn”是指轴承的内径(mm)乘以转速(rpm)的值。另外，在兜孔部59的带宽h1处，滚珠60和兜孔之间、保持架背面和密封件之间的润滑脂的剪切阻力高，具有扭矩大或发热的问题。

另外，在现有的合成树脂制的波形保持架(图36)中，滚珠和保持架的兜孔50的内径边缘的轴向的间隙较宽。因此，附着在滚珠表面上的润滑脂在兜孔50的部分的刮取较少，在兜孔50和兜孔50之间的连接板部51的内径缘附近刮取较多。由于刮取的润滑脂因离心力而向外圈滚走面飞散，因此从运动空间到静止空间排出为止，需要时间，润滑脂的适应需要时间。

在轴承组装时，封入保持架兜孔间附近的润滑脂通过轴承的运转而在运动空间中搅拌，附着于滚珠的表面等上。在该场合，滚珠表面的润滑脂通过保持架而刮取，刮取的润滑脂从作为运动空间的滚走面附近，排出到保持架59与密封板62图38)之间等的静止空间sa。通过一定程度地排出到静止空间sa中，轴承内的润滑脂变得适应。之后，静止空间sa的润滑脂的基油逐渐供给到滚动面，进行轴承的发热少的微量润滑。在像上述那样，附着于滚珠60上的润滑脂以向静止空间sa移动的方式适应之前，由于润滑脂的搅拌阻力而发热大，故期望提前适应。

在图37所示的铁板波形保持架55中，由于形成通孔58，所以担心强度不足。在图39所示的铁板波形保持架中，必须通过冲压而对铁板进行冲裁和成形加工来制作两个环状部件，从而制作成本提高。

本发明的目的在于，提供一种滚珠轴承用保持架及滚动轴承，其谋求滚动轴承的高速化及润滑脂的长寿命化，缩短润滑脂的适应时间，另外，生产性优良。

用于解决课题的技术方案

本发明的滚珠轴承用保持架具有在轴向上彼此重叠的2个合成树脂制的环状体，各环状体具有：多个半滚珠状的兜孔壁部，其在圆周方向上以规定的间隔排列，分别构成保持滚珠的兜孔的内壁面；多个连接板部，其将在圆周方向上相邻的上述兜孔壁部彼此连结，上述2个环状体通过上述各连接板部彼此重叠而连接，其特征在于：

以使作为上述兜孔壁部的径向尺寸的带宽小于上述连接板部的径向尺寸的方式在上述兜孔壁部的内径面或外径面上设有切口部。

按照该方案，以使作为上述兜孔壁部的带宽小于上述连接板部的径向尺寸的方式在兜孔壁部的内径面或外径面上设置切口部。因此，在轴承运转时，积存于静止空间的润滑脂因离心力而从切口部向滚动面供给。即，通过在切口部而刮取欲滞留于静止空间的润滑脂的一部分，润滑脂的基油分离而容易从切口部依次向保持架内、滚珠表面、滚动面供给。由此，能够抑制滚珠轴承的发热，与现有技术相比，能够延长润滑脂寿命。另外，由于在兜孔壁部上设置有切口部，因此能够降低滚珠与兜孔之间的润滑脂剪切阻力，从而能够谋求滚珠轴承的转矩的降低和发热的降低。

另外，在运转开始时，通过设置切口部，增加附着于滚珠表面上的润滑脂的刮取量。由此，润滑脂容易从动空间而向静止空间排出，能够缩短润滑脂的适应时间。切口部可以通过金属模等简单地形成，因此，与在钢板制的波形保持架上机械加工凹部的现有技术相比，可以降低加工成本，可以制成生产性优异的滚珠轴承用保持架。在此，“静止空间”是指由内圈、外圈、密封板而封闭的轴承空间中的轴承旋转时滚动体及保持架不通过的空间。

在本发明中，上述切口部的最深部的轴承径向的位置也可以位于上述滚珠的节距圆附近。若上述切口部的最深部到达滚珠的节距圆附近的径向位置附近，则在滚珠与兜孔壁部的内表面的间隙窄的部位，切口部开口，能够在接近静止空间的部位较多地刮取润滑脂。因此，润滑脂容易从运动空间排出，能够进一步缩短润滑脂的适应时间。

在本发明中，上述切口部可以位于上述兜孔壁部的外径侧，可以设置有从上述连接板部的外径边缘沿轴向突出的凸缘部。通过设置上述凸缘部，在兜孔壁部与连接板部相连的相连部附近而刮取的润滑脂因离心力而飞散。由此，防止润滑脂卷入成为运动空间的外圈滚走面，进一步缩短润滑脂从运动空间排出到静止空间的时间。

在本发明中，上述切口部也可以是上述兜孔壁部的内径面或外径面从轴承轴向观察为凹曲线的曲线形状。在该场合，能够将局部的应力集中作用于兜孔壁部的切口部的情况防患于未然。另外，能够通过模具等简单地形成切口部。

在本发明中，上述兜孔壁部也可以具有厚壁部，该厚壁部在轴承轴向上的壁厚增加了上述切口部所引起的体积减少的量。由于兜孔壁部具有厚壁部，因此能够抑制因切口部导致的滚珠轴承用保持架的刚性下降。

在本发明中，上述重叠的两个连接板部的轴向尺寸可以是上述滚珠直径的55％～65％。在此，“55％～65％”是指超过滚珠的直径的55％且小于滚珠的直径的65％。按照该方案，滚珠轴承用保持架具有高刚性，滚珠轴承用保持架的固有振动频率上升，由此，不会产生与旋转速度的共振。因此，不会产生因共振而引起的滚珠轴承用保持架的振动，可抑制升温，得到稳定的旋转。在该场合，通过仅限定连接板部的轴向尺寸而使共振点偏移，从而抑制升温，得到稳定的旋转。因此，与使用金属部件等而提高保持架的刚性相比，能够谋求成本的降低。

本发明的滚动轴承具有上述任意一项所述的滚珠轴承用保持架。因此，本发明的滚珠轴承用保持架能够得到上述的各项效果。

在本发明的滚动轴承中，上述滚珠也可以是陶瓷滚珠。在该场合，例如，可以使比重比由轴承钢等制成的钢滚珠小，从而实现轴承的高速化，而且可以提高耐热性。

在权利要求书和/或说明书和/或附图中公开的至少两种结构的任何组合均包括在本发明中。特别地，权利要求中的每个权利要求的两个或更多个的任何组合都包括在本发明中。

附图说明

图1为具有本发明的第1实施方式的滚珠轴承用保持架的滚动轴承的剖视图；

图2a为该滚珠轴承用保持架的立体图；

图2b为用于说明该滚珠轴承用保持架的厚壁部的立体图；

图3为从轴向观察该滚珠轴承用保持架的主视图；

图4a为该滚珠轴承用保持架的放大剖视图；

图4b为沿图4a中的ivb－ivb线的剖视图；

图5为在该滚珠轴承用保持架上组合了滚珠和外圈的状态的主视图；

图6为沿图5中的vi－vi线而剖开的局部剖开的剖视图；

图7a为表示该滚珠轴承用保持架的润滑脂流动分析的结果的说明图；

图7b为表示过去的滚珠轴承用保持架的润滑脂流动分析的结果的说明图；

图8为表示该实施方式产品和现有保持架的润滑脂适应性确认试验的结果的曲线图；

图9为表示各实施方式产品和现有保持架的另一润滑脂适应性确认试验的结果的曲线图；

图10为本发明的第2实施方式的滚珠轴承用保持架的主视图；

图11为从内径侧观察该滚珠轴承用保持架的局部侧视图；

图12为表示该滚珠轴承用保持架的连接板部的放大剖视图；

图13为在该滚珠轴承用保持架上组合了滚珠和外圈的状态的主视图；

图14为沿图13中的xiv－xiv线而剖开的局部剖开的剖视图；

图15为本发明的第3实施方式的滚珠轴承用保持架的立体图；

图16为从轴向观察该滚珠轴承用保持架的主视图；

图17为沿图16中的xvii－xvii线的剖视图；

图18为本发明的第4实施方式的滚珠轴承用保持架的立体图；

图19为从轴向观察该滚珠轴承用保持架的主视图；

图20为沿图19中的xx－xx线的剖视图；

图21为本发明的第5实施方式的滚珠轴承用保持架的立体图；

图22为从轴向观察该滚珠轴承用保持架的主视图；

图23为沿图22的xxiii－xxiii线的剖视图；

图24为本发明的第6实施方式的滚珠轴承用保持架的立体图；

图25为从轴向观察该滚珠轴承用保持架的主视图；

图26为沿图25中的xxvi－xxvi线的剖视图；

图27为具有本发明的第7实施方式的滚珠轴承用保持架的滚动轴承的剖视图；

图28为本发明的第8实施方式的滚珠轴承用保持架的立体图；

图29为具有该滚珠轴承用保持架的滚动轴承的剖视图；

图30为高速试验机的概略图；

图31为表示该滚珠轴承用保持架的升温试验结果的图；

图32为表示现有产品的升温试验结果的图；

图33为作为本发明的切口部形状的第1变形例子的实施方式的滚珠轴承用保持架的主视图；

图34为作为本发明的其他切口部形状的第2变形例子的实施方式的滚珠轴承用保持架的主视图；

图35为作为本发明的另一其他切口部形状的第3变形例子的实施方式的滚珠轴承用保持架的主视图；

图36为现有技术的合成树脂制保持架的立体图；

图37为现有技术的铁板波形保持架的立体图；

图38为现有技术的滚动轴承的剖视图；

图39为表示现有的铁板波形保持架的一部分的局部放大立体图。

具体实施方式

[第1实施方式]

参照图1～图9而对本发明的第1实施方式的滚珠轴承用保持架及滚动轴承进行说明。

<滚动轴承>

像图1所示的那样，该滚动轴承1是深槽滚珠轴承，包括内圈2、外圈3、设于内外圈2、3的滚动面2a、3a之间的多个滚珠5、保持各滚珠5的滚珠轴承用保持架6、以及作为非接触密封件的密封板4。滚珠5是钢滚珠或陶瓷滚珠。

在内圈2的外周和外圈3的内周之间形成有环状的轴承空间，该环状的轴承空间的轴向两端的开口通过密封板4、4而封闭。在封闭的轴承空间内封入有润滑用的润滑脂。在外圈3的内周面上形成有外圈密封槽，在内圈2的外周面形成有内圈密封槽。密封板4由钢板形成而呈圆板状。密封板4的外端安装于外圈密封槽中。密封板4的内端隔开规定的间隙而插入内圈密封槽，相对于内圈2为非接触。

<滚珠轴承用保持架6>

像图2a、图2b和图3所示的那样，滚珠轴承用保持架6具有在轴向上重叠的两个合成树脂制的环状体10、10。各环状体10例如，将合成树脂注射成形而形成。两个环状体10、10为同一形状，可用同一模具成形。作为合成树脂，例如，能够采用聚酰胺(例如pa46)、聚苯硫醚(pps)、聚醚醚酮(peek)等。为了提高强度，在形成各环状体10的合成树脂中添加了玻璃纤维、碳纤维或芳香族聚酰胺纤维等。

像图4a、图4b所示的那样，各环状体10具有多个半滚珠状的兜孔壁部13和多个连接板部14。多个半滚珠状的兜孔壁部13在圆周方向上以一定的间隔排列，分别构成保持滚珠5的兜孔部12的内壁面。多个连接板部14将在圆周方向上相邻的兜孔壁部13彼此连接。

<连接爪16和连接孔17>

连接板部14具有在将两个环状体10、10连接时进行面接触的配合面15。在连接板部14的配合面15的中央附近，形成有沿轴向突出的连接爪16、和另一环状体10的连接爪16插入的连接孔17。在连接爪16的轴向前端部形成钩部19，其中一个环状体10的钩部19与另一环状体10的连接孔17的内表面上形成的台阶部18卡合。通过该卡合，防止连接爪16从连接孔17中拔出，使两个环状体10、10相互连接。

<突出壁部20和容纳凹部21>

连接板部14具有突出壁部20和容纳凹部21。突出壁部20以在轴向上突出的方式设置在一个环状体10的配合面15的圆周方向一端。收容凹部21设置在一个环状体10的配合面15的圆周方向另一端，收容另一个环状体10的突出壁部20。

连接板部14具有上述突出壁部20和收容凹部21，由此，使两个环状体10、10连接时的环状体10、10的对合线位于从兜孔部12的轴向中央偏离的位置。由此，在轴承运转时，当由于滚珠5的滞后或超前而滚珠5与连接板部14接触时，能够防止滚珠5与两个环状体10、10的对合线的位置接触的情况。因此，可稳定地保持滚珠5。

在将两个环状体10、10连接的状态下，突出壁部20及收容凹部21设定为在突出壁部20与收容凹部21之间产生周向及轴向的间隙22、23的大小。由此，能够防止突出壁部20与容纳凹部21因注射成型环状体10后的收缩差而造成妨碍的情况，能够使两个环状体10、10的连接板部14的配合面15彼此可靠地紧贴。

在各兜孔12的圆周方向两端部，分别形成有沿着滚珠5的外周的部分凹滚珠面25。部分凹滚珠面25是具有与滚珠5的节距圆正交的区域的部分凹滚珠面，其以将滚珠5夹在中间且在滚珠5的行进方向的前后对置的方式形成。部分凹滚珠面25的曲率半径设定为比滚珠5的半径稍大。

<切口部7>

像图2a和图3所示的那样，在兜孔壁部13的内径面上设置有切口部7。切口部7是为了易于从静止空间sa(图1)向滚动面2a、3a(图1)供给润滑脂而设置的。该切口部7例如，在环状体10的注塑成形时形成，但也可以通过注塑成形后的追加加工来形成。切口部7以作为兜孔壁部13的径向尺寸的带宽h1小于连接板部14的径向尺寸h2(图3)的方式形成。在该实施方式中，兜孔壁部13的内径面13a从轴承的轴向观察为凹曲线的曲面形状。切口部7以下述的方式形成，该方式为：兜孔壁部13的圆周方向中间部的带宽h1最小，随着从圆周方向中间部朝向圆周方向两侧，带宽h1沿着曲面形状逐渐变大。

具体而言，像图1所示的那样，切口部7是将兜孔壁部13的内径面局部切除而形成的凹曲线的曲面形状。形成有该缺口部7的兜孔壁部13的带宽h1控制在以滚珠5的节距圆pcd为中心的滚珠直径的35％以下的范围内，并且，相对于外圈内径与内圈外径之间的半径方向尺寸h3，带宽为50％以下。通过像这样而形成切口部7，容易从静止空间sa向滚动面2a、3a供给润滑脂。

<厚壁部>

像图2b所示的那样，兜孔壁部13具有厚壁部8，该厚壁部8在轴承轴向上的壁厚增加了与切口部7所导致的体积减少相应的量。在该例子中，相比未形成有切口部的兜孔壁部(在图中没有示出)，兜孔壁部13的整体在轴承的轴向上仅以体积减少的量而构成厚壁。换言之，整个兜孔壁部13成为厚壁部8。通过该厚壁部8，能够抑制因切口部7导致的滚珠轴承用保持架6的刚性下降。

<作用效果>

按照以上说明的滚珠轴承用保持架6及具有该滚珠轴承用保持架6的滚动轴承1，以使兜孔壁部13的带宽h1小于连接板部14的径向尺寸h2的方式在兜孔壁部13的内径面13a上设置切口部7(图3)。因此，在轴承运转时，积存在静止空间sa中的润滑脂通过离心力从切口部7向滚动面2a、3a供给。即，通过利用切口部7而将欲滞留于静止空间sa的润滑脂的一部分刮取，从而润滑脂的基油分离而容易从切口部7依次向保持架内、滚珠表面、滚动面2a、3a供给。由此，能够抑制滚动轴承1的发热，与现有技术相比，能够延长润滑脂寿命。另外，由于在兜孔壁部13上设置有切口部7，因此，降低滚珠5和兜孔12之间的润滑脂剪切阻力，谋求滚动轴承1的低转矩化和低发热化。

另外，在运转开始时，通过设置切口部7，附着于滚珠5的表面上的润滑脂的刮取量增加，润滑脂容易从运动空间而向静止空间sa排出。由此，能够缩短润滑脂的适应时间。切口部7可由金属模等简单地形成，所以，与在钢板制的波形保持架上机械加工凹部的现有技术相比，可降低加工成本，提高滚珠轴承用保持架6的生产率。

设置切口部7的兜孔壁部13的内径面13a从轴承轴方向观察为凹曲线的曲面形状。因此，能够事先防止局部的应力集中作用于兜孔壁部13的切口部7。另外，可以通过注射成型用的模具等简单地形成切口部7。

切口部7的最深部7a(图3、图5)的径向位置也可以位于滚珠5的节距圆pcd(图1)或其附近。当切口部7的最深部7a到达滚珠5的节距圆pcd附近的径向位置附近时，切口部7在滚珠5和兜孔壁部13的内表面的间隙窄的部位开口，能够在接近静止空间sa的部位刮取较多的润滑脂。因此，润滑脂容易从运动空间排出，能够进一步缩短润滑脂的适应时间。滚珠5为陶瓷滚珠时，例如，其比重比轴承钢等制成的钢滚珠小，可谋求轴承的高速化，而且可提高耐热性。

<<润滑脂的行为分析结果>>

图7a、图7b表示了润滑脂的行为解析结果。图7a表示图1～图6所示的实施方式、即具有切口部7的滚珠轴承用保持架6的例子，图7b表示不具有切口部7的滚珠轴承用保持架55a的例子。两图的滚珠轴承用保持架6、70中的其他结构相同。对应部分采用相同的符号。相对于没有切口部7的滚珠轴承用保持架55a(图7b)，具有切口部7的滚珠轴承用保持架6(图7a)从附着于表面的润滑脂g(涂黑部分)在兜孔壁部13和连接板部14的相连部10a处刮取，并且在兜孔壁部13的轴承周向的中央部附近(符号a所示的圆内)的润滑脂刮取量多，确认到差别。

<<分析条件>>

滚珠5位于滚珠轴承用保持架6、55a的兜孔中心，润滑脂以1.5mm的厚度配置在滚珠5的表面。滚珠5的接触角为0°，求出滚珠5以内圈2的转速600min-1旋转一圈时的润滑脂流动。

<<润滑脂适应性确认试验(1)>>

图8表示润滑脂适应性确认试验(1)的试验结果。横轴表示时间(min)，纵轴表示外圈3的温度(℃)。润滑脂适应性指在滚珠5的表面涂敷润滑脂，在开始轴承的运转的场合，润滑脂向静止空间移动的性能，能够通过润滑脂的搅拌阻力引起的轴承温度的上升来确认。轴承温度的上升可以通过外圈温度来确认。

具有切口部7的滚珠轴承用保持架6(图1～图6所示的实施方式)相对于不具有切口部7的滚珠轴承用保持架55a，各旋转速度下的外圈峰值温度低，温度稳定所需的时间短。在具有切口部7的滚珠轴承用保持架6中，在各旋转速度30分钟时，外圈观点温度与油润滑时相同。

<<试验条件>>

试验机：卧式转矩试验机

试验型号：6312

转速：4000、6000、8000、10000min-1

载荷：fr＝411n

试验：在各转速下30分钟

确认项目：外圈温度

<<润滑脂适应性确认试验(2)>>

图9表示润滑脂适应性性能确认试验(2)的试验结果。具有切口部7的滚珠轴承用保持架6(图1～图6所示的实施方式)与没有切口部的部件相比，润滑脂适应时间缩短了30％。在具有与图10～图14一起后述的凸缘部31的实施方式(具有凸缘部31和切口部7这两者)的滚珠轴承用保持架6的场合，润滑脂适应时间与没有切口部的部件相比降低了50％。在此，“润滑脂适应时间”是从轴承的运转开始到外圈的温度稳定为止所需的时间。

<<试验条件>>

试验机：卧式转矩试验机

试验型号：6312

转速：5000、10000min-1

负载：fr＝411n

试验：在各转速下30分钟

确认项目：外圈温度

<其他实施方式>

在以下的说明中，对与各实施方式中先说明的事项对应的部分标注相同的参照符号，省略重复的说明。在仅说明结构的一部分的情况下，只要没有特别记载，结构的其他部分与先前说明的方式相同。由相同的结构起到相同的作用效果。不仅是在各实施方式中具体说明的部分的组合，只要对组合没有特别的障碍，也可以将实施方式彼此部分地组合。

图10～图14表示本发明的第2实施方式。该实施方式的滚珠轴承用保持架6在与图1～图6一起说明的第1实施方式的滚珠轴承用保持架6中，设有从连接板部14的外径缘沿轴向突出的凸缘部31。凸缘部31在轴向上延伸到连接板部14的两侧，并在轴承的周向上设置在连接板部14的整个宽度上。像图14所示的那样，连接板部14在圆周方向的两端具有宽幅部14a，但凸缘部31的前端缘的轴向位置是一定的。两侧的凸缘14、14的前端间的轴向宽度尺寸b(以下，称为“凸缘宽度”)(图12)在轴承周向的整体上恒定，与外圈3的滚动面3a的宽度尺寸大致相等。

图14为从内圈2侧朝向外圈3侧观察该滚动轴承1的图，图6为从内圈2侧朝向外圈3侧观察第一实施方式的滚动轴承的图。在未设置凸缘部31的图6的实施方式中，从内圈2侧观察外圈3时，可在滚珠轴承用保持架6的连接板部14的两侧看到外圈2的滚动面3a(在图6中用网点表示可看到滚动面3a的部位3aa)。与此相对，在像图14的实施方式那样设置凸缘部31的场合，外圈3的滚动面3a通过凸缘部31遮挡而无法看到。

另外，像图12所示的那样，凸缘部31的外径侧面31a的截面相对于轴承的径向垂直，但内径侧面31b构成相对于与轴承径向垂直的方向具有倾斜角度α的倾斜面。倾斜角度α例如，为3°以上。

在该实施方式中，由于具有凸缘部31，因此能够防止在兜孔壁部13与连接板部14的连接部10a(图7a)的附近处刮取的润滑脂因离心力而卷入外圈3的滚动面3a。由此，从外圈3的滚动面3a附近的运动空间而排出到滚珠轴承用保持架6与密封板4之间的静止空间sa(图1)的时间进一步缩短。

凸缘部31的凸缘宽度b(图12)设定为与外圈3的滚动面的宽度大致相等。具体而言，凸缘宽度b优选为外圈滚走面宽度的90～110％，更优选为95～105％。在90％以下时，不能防止因离心力而飞溅的润滑脂卷入到构成运动空间的外圈滚走面3a的附近。在110％以上时，会受到凸缘部31的阻碍而难以将润滑脂从运动空间排出。凸缘部31的内径侧面通过呈3°以上的锥形形状，润滑脂更容易从运动空间排出。在3°以下时，润滑脂难以从运动空间排出。

另外，作为参考例子，即使在现有技术的铁板波型保持架上设置切口部7及凸缘部31的情况下，润滑脂的动作也可得到与该实施方式相同的效果。但是，铁板保持架存在制作费时费力、制作成本高的问题。

<厚壁部8的变形例子>

像图15～图17的第3实施方式所示的那样，也可形成将兜孔壁部13的内径部在比其他部分更靠轴向外侧，构成厚壁的厚壁部8。该厚壁部8使兜孔壁部13的内径部在轴承轴向上的壁厚增加了由切口部7引起的体积减少的量。通过厚壁部8，能够抑制因切口部7导致的滚珠轴承用保持架6的刚性下降。

像图18～图20的第4实施方式所示的那样，还可形成将兜孔壁部13中的大致沿着滚珠5的节距圆pcd(图1)的外侧面，比其他部分厚的厚壁部8。在此场合，也能够抑制因切口部7导致的滚珠轴承用保持架6的刚性降低。

像图21～图23的第5实施方式所示的那样，也可形成兜孔壁部13的内径部及外径部分别在比其他部分更靠轴向外侧，形成厚壁的厚壁部8。同样在此场合，由于厚壁部8与兜孔壁部13的内径部和外径部隔离设置，因此，轴承运转时的滚珠轴承用保持架6的平衡性良好，可以进一步谋求滚动轴承的高速化。另外，能够抑制因切口部7导致的滚珠轴承用保持架6的刚性降低。

像图24～图26的第6实施方式所示的那样，还可在兜孔壁部13中，形成外侧面随着从内径面朝向外径面而成为厚壁的锥形状的厚壁部8。在该场合，由于越靠近兜孔壁部13的外径侧厚度越厚，因此，可以抵抗轴承运转时作用在滚珠轴承用保持架6上的周向应力。另外，能够抑制因切口部7导致的滚珠轴承用保持架6的刚性降低。

<切口部7的配设部位的变形例子>

像图27的第7实施方式所示的那样，也可以在兜孔壁部13的外径面上设置切口部7。该兜孔壁部13的外径面从轴承轴向观察为凹曲线的曲面形状。在该结构中，也实现与第1实施方式相同的作用效果。

<切口部7的形状的变形例子>

切口部7的形状、即设有切口部7的兜孔壁部13的内径面或外径面也可以在从轴承轴向观察时呈多边形状。例如，切口部7的形状可以像图33的第1变形例子所示那样，为矩形，还可以像图34的第2变形例子所示那样，为三角形，另外，也可以像图35的第3变形例子所示那样，为沿轴承径向延伸的狭缝状。像图33的第1变形例子那样，切口部7的轴承周向宽度为凹槽壁部的轴承周向的宽度的一半以上。

在切口部7为矩形且切口部7的最深部7a位于滚珠5的节距圆pcd的附近的场合，润滑脂更容易从运动空间sa流出。并不限于矩形形状，只要是例如，使圆弧状的曲线形状的切口部7成为在轴承径向扁平化的椭圆弧状等的切口部7的深处的轴承周方向宽度较宽的形状，就能够得到润滑脂更容易从运动空间向静止空间sa流出的效果。虽然未图示，但滚动轴承所使用的密闭板也可以使用接触密封件。另外，滚珠轴承用保持架也可以适用于未设置有密封板的开放型滚动轴承。滚珠轴承用保持架的各环状体也可以通过3d打印机或机械加工而形成。

但是，作为现有技术的树脂制波形保持架的课题，在旋转速度超过dn＝60万的高速区域，以规定的旋转速度发生保持架的振动，即与保持架的固有振动发生共振，由此，卷入润滑剂而暂时发生急剧的升温。人们提出了通过使用金属部件而使树脂保持架的刚性、固有振动频率上升来提高高速性的技术(专利文献4)，但由于使用金属部件而导致成本上升。

因此，像图28的第8实施方式所示的那样，通过将相互重叠的两个连接板部14、14的轴向尺寸(连接部壁厚)t1设为滚珠5(图29)的直径的55％～65％，从而使滚珠轴承用保持架6具有高刚性，使滚珠轴承用保持架6的固有振动频率上升。通过将轴向尺寸t1的下限设为滚珠直径的55％，滚珠轴承用保持架6的包围滚珠5(图29)的根部nm(图28)的厚度(轴向厚度)变厚。由此，滚珠轴承用保持架6具有高刚性，提高了相对于高速旋转时的离心力的耐久性。由于滚珠轴承用保持架6的高刚性化引起的固有振动频率的上升，故不会产生与旋转速度的共振。因此，也不会产生因共振而引起的滚珠轴承用保持架6的振动，可抑制升温，获得稳定的旋转。

将轴向尺寸t1的上限设为滚珠直径的65％的理由如下。

滚珠直径的65％相当于图29所示的外环槽宽(外圈滚道面宽度尺寸)l1的90％。在滚动轴承1中，封入滚珠轴承用保持架6的兜孔间(各连接板部的侧面)的润滑脂在初始旋转时因离心力而向径向外方的外圈3侧飞溅。在轴向尺寸t1(图28)为外圈槽宽度l1的90％以上的场合，因离心力而飞溅的润滑脂而难以向滚动面(轨道面)3a供给。另一方面，在轴向尺寸t1(图28)不足外圈槽宽度l1的90％的情况下，润滑脂容易向轨道面3a供给，初期的润滑供给性提高。因此，轴向尺寸t1(图28)将相当于外圈槽宽l1的90％的65％作为上限。

实施连接部壁厚不同的升温试验。

<试验条件>

试验机：高速测试机(图30)

试验轴承：型号6312

转速：从3000min-1，提高到13500min-1

载荷：轴向载荷fa＝588.4n

测量项目：轴承外圈温度

像图30所示的那样，作为试验用的轴承，在轴向上隔开规定间隔设置两个滚动轴承，形成基于马达24的驱动的内圈旋转型。图30中靠近马达24的左侧的滚动轴承称为马达侧轴承br1，图30中右侧的滚动轴承称为马达相反侧轴承br2。另外，在壳体26上分别设置有外圈温度测定用的热电偶27、27。升温试验的结果示于图31、图32中。如图所示，与未增加连接部壁厚的实施形态的产品相比，增加了连接部壁厚的图28的实施方式的试验轴承可抑制马达侧轴承br1、马达相反侧轴承br2的急剧升温，可实现dn＝60万以上的高速运行。

如上面所述，参照附图，对优选的实施方式进行了描述，但是，在不脱离本发明的实质的范围内，各种的追加、变更、删除是可能的。于是，这样的方式包含在本发明的范围内。

标号的说明：

标号1表示滚动轴承；

标号2表示内圈；

标号2a表示滚动面；

标号3表示外圈；

标号3a表示滚动面；

标号4表示密封板；

标号5表示滚珠；

标号6表示滚珠轴承用保持架；

标号7表示切口部；

标号8表示厚壁部；

标号10表示环状体；

标号12表示兜孔；

标号13表示兜孔壁部；

标号14表示连接板部；

标号31表示凸缘部；

符号sa表示静止空间。