本公开涉及高电压试验技术领域，特别是一种GIS现场行波试验方法和系统。
背景技术：
气体绝缘开关设备(GasInsulatedSwitchgear，简称GIS)具有占地面积小，密封性好，受环境影响小，运行可靠性高，检修周期长，维护工作量少，运行费用低等显著优点，在我国电网得到了广泛应用，并已成功应用到特高压试验示范工程。GIS中的隔离开关、接地开关和断路器操作时，会产生幅值较高(高达2.5p.u.)、陡度很大(波头时间可低至数ns)、频率很高(高达100MHz)的特快速瞬态过电压(VeryFastTransientOvervoltage，简称VFTO)。对设备安全运行构成了严重威胁。
VFTO(特快速瞬态过电压)作用下GIS绝缘特性是当前研究的一个热点问题。相关研究表明，陡上升沿的振荡型冲击电压(类似实际VFTO(特快速瞬态过电压))对GIS的绝缘特性影响很大，用这种波形来考核GIS绝缘特性更有效。但此种振荡型冲击电压的波形参数较多(上升沿、主振荡频率、叠加高频振荡频率、振荡幅度、衰减时间等)，且受回路参数影响较大，对于不同负载进行试验时，很难产生出波形参数较为一致的试验电压，不利于相关试验标准的制定及现场应用，并且对大容量试品进行冲击试验时，往往容易出现波形不达标的问题。
技术实现要素：
针对上述问题，本公开提供了提出一种GIS现场行波试验方法和系统，采用类似标准雷电冲击和操作冲击的双指数电压波形来替代和等价VFTO(特快速瞬态过电压)，使其既能真实反映VFTO(特快速瞬态过电压)作用下GIS绝缘特性，又方便可调。与较长的GIS进行试验时，无需考虑负载电容，从而实现大容量试品冲击耐压试验。
本公开提供了一种GIS现场行波试验方法，所述方法包括下述步骤：
S100、使用同种设备进行耐压试验，分别获取陡前沿冲击波形的波形参数下、标准雷电冲击波形的波形参数下、双指数冲击波形的波形参数下设备的绝缘特性；
S200、将所述标准雷电冲击波形的波形参数、陡前沿冲击波形的波形参数与所述双指数冲击波形的波形参数下的绝缘特性进行对比，确定波形转换特征曲线；
S300、获取在现行标准雷电冲击试验标准下试验电压值；
S400、将步骤S300中获取的电压值结合所述波形转换特征曲线，确定GIS现场行波试验电压值。
本公开还提供了一种GIS现场行波试验的系统，所述系统包括紧凑型冲击电压发生装置；
所述紧凑型冲击电压发生装置包括油浸式冲击电压发生器和GIS罐体；
在油浸式冲击电压发生器和GIS罐体之前设有陡化间隙；
所述油浸式冲击电压发生器包括Marx发生器和调波电阻，通过调节调波电阻使油浸式冲击电压发生器输出满足试验所需的电压波形。
本公开提供的GIS现场行波试验方法和系统，既可解决现场对大容量试品进行试验时波形超标问题，亦可真实反映VFTO(特快速瞬态过电压)作用下GIS绝缘特性。
附图说明
图1为本公开一个实施例中的GIS现场行波试验电压值确定流程图；
图2-1，图2-2，图2-3分别为本公开一个实施例中的双指数陡前沿冲击电压波形示意图、标准雷电冲击电压波形示意图、陡前振荡冲击电压波形示意图；
图3为本公开一个实施例中的紧凑型冲击电压发生装置结构示意图；
图4为本公开一个实施例中的紧凑型冲击电压发生装置与现场GIS对接示意图；
图5为本公开一个实施例中的紧凑型冲击电压发生装置与现场GIS对行波试验电路原理图。
具体实施方式
在一个实施例中，如图1所示，提供了一种GIS现场行波试验方法，所述方法包括下述步骤：
S100、使用同种设备进行耐压试验，分别获取陡前沿冲击波形的波形参数下、标准雷电冲击波形的波形参数下、双指数冲击波形的波形参数下设备的绝缘特性，分别如图2-1,图2-2,图2-3所示；
S200、将所述标准雷电冲击波形的波形参数下、陡前沿冲击波形的波形参数下与双指数冲击波形的波形参数下的绝缘特性进行对比，确定波形转换特征曲线；
S300、获取在现行标准雷电冲击试验标准下试验电压值；
S400、将步骤S300中获取的电压值结合所述波形转换特征曲线，确定GIS现场行波试验电压值。
图2-3为本公开中双指数陡前沿冲击电压波形示意图，定义其波前时间为Tf，波尾巴时间为Tt，其计算公式为：
Tf＝(t2-t1)/0.6
Tt＝t3
其中：
t1为电压上升到30％峰值电压对应的时间；
t2为电压上升到90％峰值电压对应的时间；
t3为电压下降到50％峰值电压对应的时间。
在耐压试验时，生成的双指数冲击波形的波前时间Tf在20～100ns范围内较为合适，而波尾时间Tf根据试验线路长短在1～4μs范围内较为合适。
具体地，对于同一电压等级的设备，可以确定相应的比例系数，从而确定试验电压值。这部分工作可以在实验室里完成的，然后根据实验结果，确定双指数冲击的试验电压值的一个规范，这样在做实验时，按照规范来进行即可。比如对于标准雷电冲击，某种电压等级设备的试验电压是U1，通过试验获得行波(即双指数冲击，波前时间、波尾时间与标准雷电冲击不同)与标准雷电的比例系数是k(即行波50％击穿电压是标准雷电冲击的k倍)，那么用行波进行试验时，所施加电压为kU1。其中，所需的波形转换曲线使用试验结果拟合。
在一个实施例中，采用50％击穿电压对比或者伏秒特性对比。例如，采用50％击穿电压对比，可对不同波形下，同种设备试样进行耐压试验，获得50％击穿电压，通过比较50％击穿电压的大小，获得比例系数，然后以标准雷电冲击为标准，获得双指数冲击电压的试验电压值。如，某种双指数冲击下的50％击穿电压是0.8，而标准雷电下的是1，则比例系数是0.8，在用该种双指数冲击进行试验时的电压应为标准雷电冲击的0.8倍。
优选的，所述S100中设备包括紧凑型冲击电压发生装置；所述紧凑型冲击电压发生装置，如图3所示，包括油浸式冲击电压发生器和GIS罐体；其中，油浸式冲击电压发生器作为电压产生部分，在油浸式冲击电压发生器和GIS罐体之前设有陡化间隙；所述油浸式冲击电压发生器包括Marx发生器和调波电阻，通过调节调波电阻使油浸式冲击电压发生器输出满足试验所需的电压波形。进行双指数陡前沿冲击电压试验时，将陡化间隙短接。当双指数陡前沿冲击电压波形的等效波长小于负载GIS的电气尺寸时，负载GIS可看作传输线，即当分布参数对待。通过合理调节调波电阻参数，可消除负载电容对波形参数的影响。对于单极性的冲击电压，所述等效波长，定义其脉冲电压从起始电压值0点——上升——再下降到0点这段时间为T，电压传播速度v，则等效波长为2×v×T。其中，一般取0.8倍的光速。
在这个实施例中，所述紧凑型冲击电压发生装置回路紧凑，装置体积小，方便运输，适用于现场实际应用。
优选的，所述调波电阻采用双线对绕电阻，其具有功率大，电感小的特点。
由于所述双指数陡前沿冲击电压波形较传统标准雷电冲击和操作冲击等效波长短，现场GIS回路较长，故紧凑型冲击电压发生装置中的GIS应作传输线分布参数对待，因此，所述GIS现场行波试验系统就需考虑波阻抗匹配问题。在调波电阻的设计上，优选的，所述调波电阻包括第一电阻，第二电阻和第三电阻；其中，第一电阻与油浸式冲击电压发生器串联后与第三电阻并联；第一电阻、油浸式冲击电压发生器、第三电阻与第二电阻串联；第二电阻与GIS罐体的波阻抗相匹配；第三电阻与油浸式冲击电压发生器并联后与GIS罐体的波阻抗相匹配。调节时，可以利用波在传播过程中的折反射原理，优化调波电阻的参数，使得阻抗匹配，以消除负载电容对波形参数的影响。
优选的，所述紧凑型冲击电压发生装置通过阻抗变换器与现场GIS对接。通过阻抗变换器可实现所述紧凑型冲击电压发生装置与现场不同电压等级GIS的对接，使紧凑型冲击电压发生装置波阻抗平滑过渡至现场GIS，避免电压波形在转接口的反射。所述阻抗变换器一方面实现了电气连接，并形成封闭气室；另一方面，能使波阻抗连续变化，而不是突变，这样就避免了折反射。在一个实施例中，GIS罐体中的GIS采用1100kV的GIS结构设计，现场GIS为550kV，使用阻抗变换器将GIS罐体和现场GIS相连，可以将GIS罐体的波阻抗平滑过渡到现场GIS的波阻抗，如图4所示。
在一个实施例中，一种电路部署方式如图5所示，图中，第一电阻Rf1、第二电阻Rf2和第三电阻Rt为调波电阻，Z1、Z2分别为GIS短母线与现场GIS的波阻抗，a、b、c和d为4个节点。当双指数陡前沿冲击电压波形的等效波长小于负载GIS电气尺寸时，负载GIS可看作传输线，当分布参数对待，合理的调节调波电阻参数，可消除负载电容对波形参数的影响。当冲击电压发生器产生的冲击进过调波电阻后，在节点b处可得到所需的双指数陡前沿冲击电压，Z1和Z2经过变阻抗转接装置，将阻抗Z1平滑过渡到Z2，电压波形在节点c处不发生反射；当试验间隙(即现场GIS)不击穿时，末端看作开路，在节点d处发生全反射，电压波形传至节点b时，由于Rf2与Z1相等，故在节点b处不发生反射，电压波形传至节点a；Rt与冲击电压发生器并联后的阻抗可认为仍为Rt，Rt＝Rf2，故电压波形在节点a处不发生反射，通过Rt全部传入大地。若试验间隙击穿，则电压波形在节点d处全部传入大地。
优选的，所述GIS罐体包括GIS短母线、实验气室以及不同等级的绝缘控件。利用所述方法，在一个实施例中，采用球板间隙来模拟无缺陷GIS中稍不均匀场绝缘结构以及110kV无缺陷支柱绝缘子、220kV无缺陷盆式绝缘子，试验研究不同波前和波尾的双指数陡前沿冲击电压下的绝缘特性，并与陡前沿振荡冲击及标准雷电冲击下绝缘特性进行比较，为VFTO(特快速瞬态过电压)等价试验标准波形的确定提供依据。在另一个实施例中，采用不同曲率半径的尖-板间隙和电极表面粗糙来模拟GIS中局部电场集中、以及绝缘子表面脏污、附着微粒、电极屏蔽不良来模拟绝缘子沿面电场集中，试验研究不同波前和波尾陡波下双指数陡前沿冲击下的绝缘特性，并与陡前沿振荡冲击和标准雷电冲击绝缘特性进行对比，可以为GIS设备绝缘缺陷检测的陡波前冲击试验波形提供依据。
在一个实施例中，本公开提供了一种可以实现本方法的装置系统。一种GIS现场行波试验的系统，所述系统包括紧凑型冲击电压发生装置；
所述紧凑型冲击电压发生装置，如图3所示，包括油浸式冲击电压发生器和GIS罐体；其中，油浸式冲击电压发生器作为电压产生部分，在油浸式冲击电压发生器和GIS罐体之前设有陡化间隙；所述油浸式冲击电压发生器包括Marx发生器和调波电阻，通过调节调波电阻使油浸式冲击电压发生器输出满足试验所需的电压波形。进行双指数陡前沿冲击电压试验时，将陡化间隙短接。当双指数陡前沿冲击电压波形的等效波长小于负载GIS的电气尺寸时，负载GIS可看作传输线，当分布参数对待，合理的调节调波电阻参数，可消除负载电容对波形参数的影响。对于单极性的冲击电压，所述等效波长，定义其脉冲电压从起始电压值0点——上升——再下降到0点这段时间为T，电压传播速度v(一般取0.8倍的光速)，则等效波长为2×v×T。
在这个实施例中，所述紧凑型冲击电压发生装置回路紧凑，装置体积小，方便运输，适用于现场实际应用。
优选的，所述调波电阻采用双线对绕电阻。这样使得调波电阻具有功率大，电感小的特点。
由于所述双指数陡前沿冲击电压波形较传统标准雷电冲击和操作冲击等效波长短，现场GIS回路较长，故紧凑型冲击电压发生装置中的GIS应作传输线分布参数对待，因此，所述GIS现场行波试验系统就需考虑波阻抗匹配问题。在调波电阻的设计上，优选的，所述调波电阻包括第一电阻，第二电阻和第三电阻；其中，第一电阻与油浸式冲击电压发生器串联后与第三电阻并联；第一电阻、油浸式冲击电压发生器、第三电阻与第二电阻串联；第二电阻与GIS罐体的波阻抗相匹配；第三电阻与油浸式冲击电压发生器并联后与GIS罐体的波阻抗相匹配。调节时，可以利用波在传播过程中的折反射原理，优化调波电阻的参数，使得阻抗匹配，以消除负载电容对波形参数的影响。
优选的，所述紧凑型冲击电压发生装置通过阻抗变换器与现场GIS对接。通过阻抗变换器可实现所述紧凑型冲击电压发生装置与现场不同电压等级GIS的对接，使紧凑型冲击电压发生装置波阻抗平滑过渡至现场GIS，避免电压波形在转接口的反射。所述阻抗变换器一方面实现了电气连接，并形成封闭气室；另一方面，能使波阻抗连续变化，而不是突变，这样就避免了折反射。在一个实施例中，GIS罐体中的GIS采用1100kVGIS结构设计，现场GIS为550kV，使用阻抗变换器将GIS罐体和现场GIS相连，可以将GIS罐体的波阻抗平滑过渡到现场GIS的波阻抗，如图4所示。
优选的，一种电路部署方式如图5所示，图中，第一电阻Rf1、第二电阻Rf2和第三电阻Rt为调波电阻，Z1、Z2分别为GIS短母线与现场GIS的波阻抗，a、b、c和d为4个节点。当双指数陡前沿冲击电压波形的等效波长小于负载GIS电气尺寸时，负载GIS可看作传输线，当分布参数对待，合理的调节调波电阻参数，可消除负载电容对波形参数的影响。当冲击电压发生器产生的冲击进过调波电阻后，在节点b处可得到所需的双指数陡前沿冲击电压，Z1和Z2经过变阻抗转接装置，将阻抗Z1平滑过渡到Z2，电压波形在节点c处不发生反射；当试验间隙(即现场GIS)不击穿时，末端看作开路，在节点d处发生全反射，电压波形传至节点b时，由于Rf2与Z1相等，故在节点b处不发生反射，电压波形传至节点a；Rt与冲击电压发生器并联后的阻抗可认为仍为Rt，Rt＝Rf2，故电压波形在节点a处不发生反射，通过Rt全部传入大地。若试验间隙击穿，则电压波形在节点d处全部传入大地。
优选的，所述GIS罐体包括GIS短母线、实验气室以及不同等级的绝缘控件。在一个实施例中，采用球板间隙来模拟无缺陷GIS中稍不均匀场绝缘结构以及110kV无缺陷支柱绝缘子、220kV无缺陷盆式绝缘子，可以用于试验研究不同波前和波尾的双指数陡前沿冲击电压下的绝缘特性，为VFTO(特快速瞬态过电压)等价试验标准波形的确定提供双指数陡前沿冲击电压波形依据。在另一个实施例中，采用不同曲率半径的尖-板间隙和电极表面粗糙来模拟GIS中局部电场集中、以及绝缘子表面脏污、附着微粒、电极屏蔽不良来模拟绝缘子沿面电场集中，试验研究不同波前和波尾陡波下双指数陡前沿冲击下的绝缘特性，可以为GIS设备绝缘缺陷检测的双指数陡波前冲击试验波形提供依据。
以上对本公开进行了详细介绍，本文中应用了具体个例对本公开的原理及实施方式进行了阐述，以上实施例的说明只是用于帮助理解本公开的方法及其核心思想；同时，对于本领域技术人员，依据本公开的思想，在具体实施方式及应用范围上均会有改变之处，综上所述，本说明书内容不应理解为对本公开的限制。