一种活性粉末混凝土大偏心受压构件极限荷载的计算方法
【专利摘要】本发明公开了一种活性粉末混凝土大偏心受压构件极限荷载的计算方法，该方法考虑活性粉末混凝土构件开裂后开裂截面仍具有的一定的拉应力，将受拉区的应力等效为从中性轴开始到受拉区边缘处应力为0的三角形分布；构件受压区的应力分布仍参照传统的一般钢筋混凝土偏心受压构件计算方法，将其等效为矩形应力分布，并根据受压区合力大小和作用点不变的原则确定受压区等效矩形应力图系数α＝0.9，β＝0.77；而后根据截面受力以及截面力矩的平衡条件建立平衡方程进行求解；本发明提供的活性粉末混凝土大偏心受压构件极限荷载计算方法，可在活性粉末混凝土大偏心受压构件设计计算中进行应用，为活性粉末混凝土在偏心受压构件中进行推广应用奠定了理论基础，具有巨大的社会和经济效益。
【专利说明】一种活性粉末混凝土大偏心受压构件极限荷载的计算方法
【技术领域】
[0001]本发明涉及一种偏压构件极限荷载的计算方法，具体涉及一种活性粉末混凝土大偏心受压构件极限荷载的计算方法。
【背景技术】
[0002]活性粉末混凝土(Reactive Powder Concrete,简称RPC)是20世纪90年代初由法国开发出的一种超高强度、高韧性、高耐久性、体积稳定性良好的新型水泥基复合材料，由于其组分中粉末含量及活性的增加而被称为活性粉末混凝土，这在参考文献[I]中提及。自RPC问世以来，国内外许多学者针对RPC的材料、配合比、耐久性、强度以及微细观结构等进行了大量的理论和试验研究，其中具有代表性的公开文献资料为参考文献[2]，而实际操作中，通过配合比及原材料的变化，也制备了具有不同力学性能的活性粉末混凝土，在参考文献[3]中有提及。同时，由于活性粉末混凝土具有良好的力学性能和优异的耐久性，目前已在道路，桥梁，结构等工程中得到了较多的应用，具体的应用例子在参考文献[4]中有描述。并有很多学者对活性粉末混凝土受弯构件(包括简支梁和连续梁等)的极限承载力以及抗裂性能进行了试验研究，相关研究结果可参见参考文献[5]，在此基础上提出了活性粉末混凝土梁极限荷载的计算模型和计算方法。
[0003]但是目前国内外针对RPC偏压构件的研究还很少，仅有极少的文献针对其承载特性进行了试验研究，包括有参考文献[6]_[8]。对于具体的RPC大偏心受压构件极限荷载的计算，仅在参考文献[8]中提及，但其承载力计算完全参照既有一般钢筋混凝土偏心受压构件进行，完全没有考虑活性粉末混凝土抗拉强度对其极限承载力的影响，使得其计算结果和实际结果偏差较大。实际上活性粉末混凝土的抗拉强度较一般混凝土要高得多，必须考虑活性粉末混凝土的抗拉强度才能对其极限承载力进行准确计算。
[0004]目前我国正在进行大规模的城市地铁等地下工程的建设，隧道衬砌结构一般处于偏心受压状态，其承载特性和一般的梁结构明显不同。因此，为拓展新型RPC材料在地下工程中的应用，建立一种可靠的活性粉末混凝土大偏心受压构件极限荷载的计算方法已为急需。
[0005]以下为本文中所提及的参考文献[1]_[8]及相关出处:
[0006][I]Richard P, Cheyrezy M.Composition of reactive powder concretes.Cementand Concrete Research, 1995，25:1501 - 11.[0007][2]谢友均，刘宝举，龙广成.掺超细粉煤灰活性粉末混凝土的研究[J].建筑材料学报，2001，4 (3):280-284.[0008][3]Hiiseyin Yig'ilcr, Serdar Aydln, Halit Yazlcl.Mechanical performance oflow cement reactive powder concrete (LCRPC).Composites, Part B, 2012, 43:2907 - 2914
[0009][4]周文元.活性粉末混凝土在道路桥梁工程中的应用[J].水运工程，2004， (12):103-105.[0010][5]万见明，高日.活性粉末混凝土梁正截面抗裂计算方法[J].建筑结构，2007，37(12):93-96.[0011][6] Adnan R.Mal ik, Stephen J.Foster.Beh aV i our of ReactivePowder Concrete Columns without Steel Ties.Journal of Advanced ConcreteTechnology,2008，6 (2):377-386
[0012][7]刘畅.活肚粉末混凝土偏心受压构件破坏机理的试验研究[D].北京:北京交通大学，2012
[0013][8]康佩.活性粉末混凝土构件在受弯、受剪、受压状态下的设计计算方法[D].北京:北京交通大学，2012
【发明内容】
[0014]为了提供一种较为准确的活性粉末混凝土大偏心受压构件极限荷载的计算方法，本发明的技术方案是:
[0015]一种活性粉末混凝土大偏心受压构件极限荷载的计算方法，根据活性粉末混凝土大偏心受压构件整个截面的实际受力状态将截面分为受压区和受拉区，将开裂后受拉区的应力等效为从中性轴开始到受拉区边缘处应力为O的三角形分布，受拉区等效三角形应力图系数k根据构件试验结果确定，构件受压区的应力分布等效为矩形应力分布，受压区等效矩形应力图系数根据受压区合力大小和作用点不变的原则确定，然后根据受压区和受拉区力和力矩平衡的原则来计算极限荷载。
[0016]所述的一种活性粉末混凝土大偏心受压构件极限荷载的计算方法，极限荷载按下式联立进行计算:
[0017]
【权利要求】
1.一种活性粉末混凝土大偏心受压构件极限荷载的计算方法，其特征在于:根据活性粉末混凝土大偏心受压构件整个截面的实际受力状态将截面分为受压区和受拉区，将开裂后受拉区的应力等效为从中性轴开始到受拉区边缘处应力为O的三角形分布，受拉区等效三角形应力图系数k根据构件试验结果确定，构件受压区的应力分布等效为矩形应力分布，受压区等效矩形应力图系数根据受压区合力大小和作用点不变的原则确定，然后根据受压区和受拉区力和力矩平衡的原则来计算极限荷载。
2.根据权利要求1所述的一种活性粉末混凝土大偏心受压构件极限荷载的计算方法，其特征在于:极限荷载按下式联立进行计算:
3.根据权利要求1所述的一种活性粉末混凝土大偏心受压构件极限荷载的计算方法，其特征在于:受拉区等效三角形应力图系数k，对于添加钢纤维的活性粉末混凝土大偏心受压构件取0.5，对于不添加钢纤维的活性粉末混凝土大偏心受压构件取0.2 ;受压区等效矩形应力图系数取α = 0.9, β =0.77。
【文档编号】G06F17/50GK104036149SQ201410298879
【公开日】2014年9月10日 申请日期:2014年6月27日 优先权日:2014年6月27日
【发明者】施成华, 曹成勇, 龙广成, 雷明锋, 彭立敏, 杨伟超, 马辉, 龙敏 申请人:中南大学