源岩生烃时间和古油藏裂解生气时间。牛蹄塘组(筇竹寺组)烃源岩的生油期为二叠纪-三 叠纪，干酪根的主生气期为侏罗纪-白垩纪，震旦系古油藏裂解生气期为晚三叠世-始新 世。而下寒武统牛蹄塘组泥质盖层在寒武纪末就可以封油，到早三叠世就具备封闭天然气 的能力，曾经一度具备封闭超高压气藏的能力。渐新世以来，虽然因抬升卸压作用导致排替 压力有所降低，但现今排替压力依然大于l〇MPa，具备封闭高压气藏的能力。且在渐新世以 来的抬升改造过程中，OCR值小于破裂门限值2. 5,现今OCR为1. 799,尚未发生脆性破裂， 因此，封闭性自形成以来一致保持至今（图18)。
[0155] 威28井奥陶系湄潭组泥质盖层在奥陶纪末可封油，在晚三叠世晚期开始具备封 闭天然气能力。渐新世以来，由于抬升卸压作用，盖层排替压力降低，新近纪末排替压力降 至10. 9MPa，但现今仍然具备封闭高压气藏的能力。且在渐新世以来的改造过程中，OCR值 小于破裂门限值2. 5,现今OCR为2. 248,尚未破裂，因此，封闭性自形成以来一致保持至今。 可见，威28井下古生界烃源岩和盖层之间具有良好的动态匹配关系，是有利于油气成藏的 源盖动态演化件。
[0156] 计算结果的有效件分析
[0157] 正是由于威远地区下寒武统牛蹄塘组(筇竹寺组）和下奥陶统湄潭组(分乡组）泥 质盖层封闭性强，形成了优越的油气保存环境。威远和资阳地区钻井地层水化学性质表明， 该地区保存环境好，震旦系处于地层水交替停滞带。在17 口探井的震旦系地层水样品中， 只有位于盆地边缘的周公1井矿化度低，为〇. 743g/L，且变质系数高(高达3. 4)，苏林分类 水型均为碳酸氢钠型，其余钻井的震旦系地层水矿化度很高，一般为60~80g/L，变质系数 较低，一般小于1.0,接近或稍高于正常海水的变质系数（0.87)，苏林分类水型均为氯化钙 型（图19)。
[0158] 由于灯影组沉积后经历了桐湾期的抬升剥蚀，在威远地区大范围内灯四段局部残 留，资阳古圈闭除资1井灯四下部残留外，其余探井皆被剥蚀到灯三段，形成古岩溶地貌景 观，大气淡水渗入使海水成因的原生孔隙水曾经一度被淡化改造，因此，变质系数稍高于原 生地层水的变质系数。桐湾运动之后，下寒武统泥岩覆盖其上，在压实作用下，下寒武统孔 隙水必然要补充到灯影组孔隙层及岩溶缝洞系统中。随着埋深加大，地温升高，下寒武统有 机质生成油气并向下运移至灯影组储集体中，油气生成过程中产生的大量有机酸也随之运 移到灯影组储集体中，在有机酸的作用下，地层水和围岩发生水岩相互作用，使孔隙得到更 好的改造，有利于油气的储集。随着埋深的继续加大，地温的不断升高，孔隙水处于相对停 滞状态，主要发生蒸发浓缩变质作用，使地层水的矿化度不断升高（杨家静，2002)。加上寒 武系盖层的封闭性自寒武纪末形成以来，排替压力不断增加，并长期保持，至今尚未破坏， 阻止了上覆地层水和大气淡水进入。因此，震旦系储层地层水表现为高矿化度，水型均为氯 化钙型特征，反映了优质的保存环境。
[0159] 可见，威远地区威28井工业气流井的源盖匹配关系好。下古生界区域性盖层封闭 性的形成时间早于烃源岩的生烃时间和震旦系古油藏裂解生气时间，而且封闭性一直保持 至今未遭受破坏，具备动态封闭有效性。
[0160] 在威远地区钻探的107 口钻井中，日产气大于1万方的气井有72 口，威28井是其 中之一。可见，依据本专利的评价技术方法，对威28井盖层封闭性和源盖动态匹配关系的 评价结果，与实际油气勘探结果相吻合。
[0161] 虽然本发明所揭露的实施方式如上，但所述的内容只是为了便于理解本发明而采 用的实施方式，并非用以限定本发明。任何本发明所属技术领域内的技术人员，在不脱离本 发明所揭露的精神和范围的前提下，可以在实施的形式上及细节上作任何的修改与变化， 但本发明的专利保护范围，仍须以所附的权利要求书所界定的范围为准。
【主权项】
1. 一种优选油气勘探区带的方法，其特征在于：包括： 姪源演化恢复步骤，恢复姪原岩干酪根生姪史，利用储层温度史和裂解温度窗法确定 古油藏裂解生气的时间，并采用古构造图和古地温图法获得古油藏裂解姪灶的时空演化过 程； 盖层封闭性演化恢复步骤，在建造阶段，利用孔隙度-排替压力史法恢复建造阶段泥 质盖层封闭性的形成过程；在改造阶段，利用渗透率-排替压力史法恢复在抬升过程中泥 质盖层的排替压力演化史，采用超固结比OCR史法定量约束在抬升过程中泥质盖层的封闭 性演化过程； 源盖匹配判断步骤，判断泥质盖层封闭性形成的时间与所述泥质盖层下覆姪原岩干酪 根生姪时间和古油藏裂解生气的时间的先后关系，确定盖层在地质时期是否为动态有效盖 层。2. 如权利要求1所述的方法，其特征在于：所述姪源演化恢复步骤中，利用储层温度史 和裂解温度窗法确定古油藏裂解生气的时间包括： 利用埋藏史和热史恢复计算古油藏储层在地质历史时期的古温度，将古温度与由样品 实验数据厘定的原油裂解温度窗对照，确定古油藏中的原油裂解生气的时间。3. 如权利要求2所述的方法，其特征在于，所述姪源演化恢复步骤中，利用古构造图和 古地温图获得古油藏裂解姪灶的时空演化过程包括： 利用古构造图确定地质历史时期古油藏裂解姪灶的空间位置，编制古地温图确定古油 藏在地质历史时期的古温度，结合所述原油裂解温度窗获得所述古油藏裂解生气的时间， W及所述古油藏裂解姪灶的动态迁移过程。4. 如权利要求3所述的方法，其特征在于，所述盖层封闭性演化恢复步骤中，在建造阶 段，利用孔隙度-排替压力史法恢复建造阶段泥质盖层封闭性的形成过程包括： 在建造阶段，根据地质历史时期的古埋深计算泥质盖层的古孔隙度史，所述古孔隙度 史为其中，化t)为在地质时间t，埋深为Z时的孔隙度，Pi，P2,P3. . .，P。为地层岩性百分 含量；C。C2,C3, . . .，C。为对应岩性压实系数；Z为地质时间t的埋深；^3, . . .，4。， 为对应岩性沉积物初始孔隙度； 基于样品实测数据确定建造阶段泥质盖层排替压力史与孔隙度史之间的变化关系：Pc狂，t)=f(HZ，t)=f((Ke-cz)， 其中，P。狂，t)为地质时间t，埋深为Z时的排替压力，(K为地表孔隙度，由样品实测排 替压力与孔隙度数据拟合计算得到函数关系f; 根据建造阶段泥质盖层排替压力史P。化t)恢复封闭性的形成过程。5. 如权利要求4所述的方法，其特征在于，所述盖层封闭性演化恢复步骤中，在改造阶 段，利用渗透率-排替压力史法恢复在抬升过程中泥质盖层的排替压力演化史包括： 在改造阶段，建立泥质盖层渗透率的改变量与围压的改变量之间的函数关系AK尸-0. 2KaXIn(A巧-0. 2K。，其中，AKp为渗透率的改变量，AP为围压的改变量，K。为 初始渗透率； 根据实验数据拟合得到改造阶段的排替压力史与渗透率史之间的函数关系 P。狂，t) =0. 253XK狂，t)7"，其中，p。狂，t)为地质时间t，埋深为Z时的排替压力，K狂，t) 为地质时间t，埋深为Z时的渗透率； 根据P。化t)=0. 253XK狂，t)-°w恢复在抬升过程中泥质盖层的排替压力演化史。6. 如权利要求5所述的方法，其特征在于，所述超固结比OCR史法中的OCR参数为其中，O'vmax为泥岩所经历的最大垂直有效压力，O'v为埋深为Zt的垂直有效压力，Pi为最大埋深时地层岩石密度，P2为埋深为Zt的埋深时的岩石密度，P，为地层水密度，Zi为 最大埋深，Zt为抬升过程中的古埋深。7. 如权利要求6所述的方法，其特征在于，所述盖层封闭性演化恢复步骤中，利用超固 结比OCR参数定量约束在抬升过程中泥质盖层的封闭性演化过程包括： 在所述超固结比OCR参数大于或者等于2. 5时，泥质盖层发生破裂，失去封闭性。8. 如权利要求7所述的方法，其特征在于，所述源盖匹配判断步骤中，在泥质盖层封闭 性的形成时间早于所述盖层下覆姪原岩生姪时间和古油藏裂解生气的时间的情况下，所述 盖层为动态有效盖层，源盖匹配关系为有利于油气成藏与保存的关系。
【专利摘要】本发明公开了一种优选油气勘探区带的方法，包括：烃源演化恢复步骤，恢复烃原岩干酪根生烃史，利用储层温度史和裂解温度窗法确定古油藏裂解生气的时间，并采用古构造图和古地温图法获得古油藏裂解烃灶的时空演化过程；盖层封闭性演化恢复步骤，在建造阶段，利用孔隙度-排替压力史法恢复建造阶段泥质盖层封闭性的形成过程；在改造阶段，利用渗透率-排替压力史法恢复在抬升过程中泥质盖层的排替压力演化史，采用超固结比OCR史法定量约束在抬升过程中泥质盖层的封闭性演化过程；源盖匹配判断步骤，判断泥质盖层封闭性形成的时间与所述泥质盖层下覆烃原岩干酪根生烃时间和古油藏裂解生气时间的先后关系，确定盖层在地质时期是否为动态有效盖层。
【IPC分类】G01V9/00, G06F19/00
【公开号】CN104933281
【申请号】CN201410106879
【发明人】金之钧, 孙冬胜, 袁玉松, 孟庆强, 李双建, 沃玉进, 周雁, 张殿伟, 林娟华, 张荣强, 朱东亚, 汪新伟
【申请人】中国石油化工股份有限公司, 中国石油化工股份有限公司石油勘探开发研究院
【公开日】2015年9月23日
【申请日】2014年3月21日