谐振耦合型电力传输系统、谐振型电力发送装置及谐振型电力接收装置的制作方法

本发明涉及利用谐振型收发天线的谐振特性来进行电力传输的谐振耦合型电力传输系统、谐振型电力发送装置及谐振型电力接收装置。

背景技术：

以往以来，已知有通过无线方式来传输能量的装置(例如参照专利文献1-3)。该装置由第一谐振器构造(谐振型发送天线)、以及位于距离该第一谐振器构造较远的位置的第二谐振器构造(谐振型接收天线)构成。第一谐振器构造从电力提供源(交流输出型电源)获取能量，利用电磁共鸣(磁场谐振耦合)通过非辐射方式向第二谐振器构造进行输送。另外，第二谐振器构造接收来自第一谐振器构造的能量并向外部负载(接收电路)进行提供。另外，第一谐振器构造的谐振特性值Q1及第二谐振器构造的谐振特性值Q2设定为满足下式(1)。

由此，能将第一、二谐振器构造间的距离设得比其特征性尺寸(以往的电磁感应的距离)要大，而不会减低能量的输送效率。

现有技术文献

专利文献

专利文献1

日本专利特开2011-177018号公报

专利文献2

日本专利特表2012-502602号公报

专利文献3

日本专利特表2009-501510号公报

技术实现要素：

发明所要解决的技术问题

然而，在专利文献1-3所公开的现有装置中，存在以下问题：仅考虑了第一、二谐振器构造的谐振特性值Q1、Q2，而未考虑由与第一谐振器构造相连接的电力提供源所引起的谐振特性值的变动、以及由与第二谐振器构造相连接的外部负载所引起的谐振特性值的变动。

即，在高频电路中，需要对每个电路模块进行阻抗匹配的接口。另一方面，在现有装置中，由于仅考虑了第一、二谐振器构造的谐振特性值Q1、Q2，因此，在第一谐振器构造与电力提供源之间、以及第二谐振器构造与外部负载之间，设置上述接口。在该结构的情况下，在第一、二谐振器构造间能高效地进行电力传输。然而，在作为包含电力提供源及外部负载的系统整体来看的情况下，存在如上所述的接口，从而电力损耗变得非常大。

另外，在式(1)的条件下，在第一、二谐振器构造间的耦合度不恰当的情况下，即，第一、二谐振器构造间的距离会导致能量损耗变大，存在无法有效地进行电力传输的问题。另外，在上述条件下，存在以下问题：第一、二谐振器构造的天线结构受到限制而没有自由度，从而小型化、轻量化、低成本化存在困难。另外，在上述条件下，存在以下问题：由于对作为第一、二谐振器构造的一部分来使用的电容器施加高电压，因此，需要高耐压的电容器等特殊元器件，从而小型化、轻量化、低成本化存在困难。

本发明是为了解决上述问题而完成的，其目的在于，提供一种能进行考虑了由谐振型电源及接收电路的影响所造成的谐振特性值的变动的设定、并能对现有装置力图实现系统整体的电力传输的高效化的谐振耦合型电力传输系统、谐振型电力发送装置及谐振型电力接收装置。

用于解决技术问题的技术手段

本发明所涉及的谐振耦合型电力传输系统包括：谐振型电力发送装置，该谐振型电力发送装置具有提供电力的谐振型电源、及对由谐振型电源所提供的电力进行传输的谐振型发送天线；以及谐振型电力接收装置，该谐振型电力接收装置具有接收由谐振型发送天线所传输的电力的谐振型接收天线、及将由谐振型接收天线所接收到的电力提供给负载的接收电路，对各功能部的特性阻抗进行设定，使得谐振型电源的谐振特性值、谐振型发送天线的谐振特性值及谐振型电力接收装置的谐振特性值具有相关关系。

发明效果

根据本发明，由于具有如上所述的结构，因此，能进行考虑了由谐振型电源及接收电路的影响所造成的谐振特性值的变动的设定，并能对现有装置力图实现系统整体的电力传输的高效化。

附图说明

图1是表示本发明的实施方式1所涉及的谐振耦合型电力传输系统的结构的图。

图2是表示本发明的实施方式1所涉及的谐振耦合型电力传输系统的结构的电路图。

图3是表示本发明实施方式1中的谐振型收发天线间的距离与耦合系数之间的关系的图。

图4是表示本发明实施方式1所涉及的谐振耦合型电力传输系统的电力传输效率的图，(a)是表示k·Qr＞1的情况的图，(b)是表示k·Qr≒1的情况的图，(c)是表示k·Qr＜1的情况的图。

图5是对本发明实施方式1中的谐振型收发天线的谐振频率的设定进行说明的图，(a)是表示谐振型收发天线的谐振频率的图，(b)是表示谐振型收发天线的谐振频率的设定的电力传输效率的图。

图6是表示本发明实施方式1中的谐振型电源电路的其它结构的电路图，(a)是表示桥式整流器的图，(b)是表示D级整流器的图，(c)是表示DE级整流器的图。

图7是表示本发明实施方式1中的整流电路的其它结构的电路图，(a)是表示E级整流电路的图，(b)是表示倍电流整流电路的图，(c)是表示半波整流电路的图，(d)是表示倍电压整流电路的图。

图8是表示本发明的实施方式1所涉及的谐振耦合型电力传输系统的其它结构的图。

具体实施方式

以下，参照附图对本发明实施方式进行详细说明。

实施方式1.

图1是表示本发明的实施方式1所涉及的谐振耦合型电力传输系统的结构的图，图2是具体的电路图。

如图1、2所示，谐振耦合型电力传输系统由谐振型电力发送装置1和谐振型电力接收装置2构成。此外，在图2所示的谐振耦合型电力传输系统中，示出了后述的谐振型电源11的谐振频率为2MHz以上的情况，但也可以使用小于2MHz的谐振型电源。

谐振型电力发送装置1由谐振型电源11、匹配电路12及谐振型发送天线13构成。

谐振型电源11对向谐振型发送天线13的电力的提供进行控制，将直流或交流的输入电力转换成规定频率的交流并输出。该谐振型电源11由谐振开关方式的电源电路构成，具有输出阻抗Zo、谐振频率fo和谐振特性值Qo。

匹配电路12对谐振型电源11的输出阻抗Zo与谐振型发送天线13的通过特性阻抗Zt之间进行阻抗匹配。该匹配电路12由电感器L和电容器C所形成的π型或L型的滤波器构成，具有其通过特性阻抗Zp。

谐振型发送天线13输入经由匹配电路12的来自谐振型电源11的交流电力并进行谐振动作，使附近产生非辐射型的电磁场，从而对谐振型接收天线21进行电力传输。该谐振型发送天线13是线圈状的谐振型天线，具有其通过特性阻抗Zt、谐振频率ft及谐振特性值Qt。

另外，谐振型电源11的谐振频率fo及谐振特性值Qo根据谐振型电源11的输出阻抗Zo和匹配电路12的通过特性阻抗Zp来决定。谐振型发送天线13的谐振频率ft及谐振特性值Qt根据谐振型发送天线13的通过特性阻抗Zt和匹配电路12的通过特性阻抗Zp来决定。

而且，由于这两个谐振特性值Qo、Qt，因此谐振型电力发送装置1具有谐振特性值

谐振型电力接收装置2由谐振型接收天线21、整流电路22及接收电路23构成。该谐振型电力接收装置2具有谐振频率fr和谐振特性值Qr。

谐振型接收天线21通过与来自谐振型发送天线13的非辐射型电磁场进行谐振耦合动作来接收电力，并输出交流电力。该谐振型接收天线21是线圈状的谐振型天线，具有其通过特性阻抗Zr。

整流电路22是具有将来自谐振型接收天线21的交流电力转化为直流电力的整流功能、以及对谐振型接收天线21的通过特性阻抗Zr与接收电路23的输入阻抗ZRL之间进行阻抗匹配的匹配功能的匹配型整流电路。匹配功能由电感器L和电容器C所形成的π型或L型的滤波器构成。另外，整流电路22具有通过特性阻抗Zs。此外，这里，设整流电路22具有整流功能和匹配功能，但并不局限于此，虽然整流效率降低但也可以仅由整流功能构成。

接收电路23输入来自整流电路22的直流电力，将其转化为规定的电压并提供给负载(未图示)。该接收电路23由用于对高频电压纹波进行平滑的LC滤波器(平滑滤波器)、以及用于转换为规定的电压的DC/DC转换器等构成，具有其输入阻抗ZRL。此外，也可以不设置DC/DC转换器，而仅由平滑滤波器构成。

另外，谐振型电力接收装置2的谐振特性值Qr及谐振频率fr根据谐振型接收天线21的通过特性阻抗Zr、整流电路22的通过特性阻抗Zs和接收电路23的输入阻抗ZRL来决定。

此外，谐振型收发天线13、21的谐振耦合的电力传输方式并无特别限定，可以是磁场共鸣的方式、电场共鸣的方式、电磁耦合的方式、接触型的谐振耦合方式中的任意一种。

然后，在本发明中，对各功能部的特性阻抗进行设定，使得谐振型电源11的谐振特性值Qo、谐振型发送天线13的谐振特性值Qt及谐振型电力接收装置2的谐振特性值Qr具有相关关系。即，使谐振型电力发送装置1的谐振特性值与谐振型电力接收装置2的谐振特性值Qr相接近(下式(2))。具体而言，在下式(3)的范围内即可。

由此，能考虑与谐振型发送天线13相连接的谐振型电源11的影响所造成的谐振特性值的变动、以及与谐振型接收天线21相连接的接收电路23的影响所造成的谐振特性值的变动，来对谐振型电力发送装置1及谐振型电力接收装置2进行设定。其结果是，整个系统能高效地进行电力传输。

接着，使用图3，对谐振型收发天线13、21间的距离d与耦合系数k(≒磁通交链率)之间的关系进行说明。这里，在将谐振型收发天线13、21(螺旋形天线)的直径Φ设为18[cm]的情况下，距离d与耦合系数k之间的关系如图3(b)所示。即，距离d越近耦合系数k越大，距离d越远耦合系数k越小。

但是，如本发明那样使三个谐振特性值Qo、Qt、Qr具有相关关系，从而能使谐振型收发天线13、21间的距离比现有的电磁感应的距离要大，而不会使电力传输效率降低。

另外，在谐振型电力发送装置1中，对各功能部的特性阻抗进行设定，使得满足下式(4)。具体而言，在下式(5)的范围内即可。

另外，在谐振型电力接收装置2中，对各功能部的特性阻抗进行设定，使得满足下式(6)。具体而言，在下式(7)的范围内即可。

k·Qr≒1 (6)

0.5≦k·Qr≦1.5 (7)

由此，如图4所示，能使整个系统的电力传输效率变得更高。

此外，如图5(a)所示，在式(2)、(3)的条件下，将谐振型发送天线13的谐振频率ft(实线)与谐振型接收天线21的谐振频率fr(虚线)设定为不同值。此时，在理想状态下，使谐振频率ft、fr发生偏移，使得谐振特性值Qtx、Qr的交点变得最高，并且，使该交点与谐振型电源11的谐振频率fo相一致。由此，如图5(b)所示，能使式(2)、(3)中的谐振特性值接近最大，在谐振频率(传输频率)fo下，能使电力传输效率接近最大。

接着，对现有装置与本发明的不同之处进行说明。

如上所述，现有装置将第一谐振器构造(谐振型发送天线)的谐振特性值Q1和第二谐振器构造(谐振型接收天线)的谐振特性值Q2设得较高，使得满足式(1)。另一方面，在本发明中，使谐振型电源11的谐振特性值Qo、谐振型发送天线13的谐振特性值Qt及谐振型电力接收装置2的谐振特性值Qr这三个谐振特性值具有相关关系。其结果是，能将谐振型收发天线13、21间的距离d设得比现有的电磁耦合的距离要大，而不使电力传输效率降低。即，在本发明中，即使在相当于现有装置的谐振特性值Q1、Q2的谐振型收发天线13、21的谐振特性值Qr比现有装置要低的情况下，也能高效地向远距离进行电力传输。以下示出具体示例。

首先，示出以下情况：在谐振型电源11的谐振频率fo下，将谐振型电源11的谐振特性值Qo设定为4，将谐振型发送天线13的谐振特性值Qt设定为6，将谐振型电力接收装置2的谐振特性值Qr设定为5。

在这种情况下，下式(8)的关系成立。

此时，根据式(4)、(6)，在满足下式(9)的耦合系数k的条件下，能实现最高效率的电力传输。

k≒1/5＝0.2 (9)

这里，在谐振型收发天线13、21的直径Φ为18[cm]的情况下(图3)，为了满足上述耦合系数k＝0.2，也可以将谐振型收发天线13、21的距离d设定为约7cm。另外，去除其谐振型收发天线13、21间的铜损的传输效率η满足下式(10)。

接着，示出以下情况：在谐振型电源11的谐振频率fo下，将谐振型电源11的谐振特性值Qo设定为40，将谐振型发送天线13的谐振特性值Qt设定为60，将谐振型电力接收装置2的谐振特性值Qr设定为50。

在这种情况下，下式(11)的关系成立。

此时，根据式(4)、(6)，在满足下式(12)的耦合系数k的条件下，能实现最高效率的电力传输。

k≒1/50＝0.02 (12)

这里，在谐振型收发天线13、21的直径Φ为18[cm]的情况下(图3)，为了满足上述耦合系数k＝0.02，将谐振型收发天线13、21的距离d设定为约20cm即可。另外，去除其谐振型收发天线13、21间的铜损后的传输效率η满足式(10)。

接着，示出以下情况：在谐振型电源11的谐振频率fo下，将谐振型电源11的谐振特性值Qo设定为120，将谐振型发送天线13的谐振特性值Qt设定为80，将谐振型电力接收装置2的谐振特性值Qr设定为100。

在这种情况下，下式(13)的关系成立。

此时，根据式(4)、(6)，在满足下式(14)的耦合系数k的条件下，能实现最高效率的电力传输。

k≒1/100＝0.01 (14)

这里，在谐振型收发天线13、21的直径Φ为18[cm]的情况下(图3)，为了满足上述耦合系数k＝0.01，也可以将谐振型收发天线13、21的距离d设定为约30cm。另外，去除其谐振型收发天线13、21间的铜损后的传输效率η满足式(10)。

如上所述，根据本实施方式1，对各功能部的特性阻抗进行设定，使得谐振型电源11的谐振特性值Qo、谐振型发送天线13的谐振特性值Qt及谐振型电力接收装置2的谐振特性值Qr具有相关关系，因此，能考虑由谐振型电源11及接收电路23的影响所造成的谐振特性值的变动，来设定谐振型电力发送装置1和谐振型电力接收装置2，并能对现有装置力图实现系统整体的电力传输的高效化。另外，无论谐振型收发天线13、21的谐振特性值如何，都能将谐振型收发天线13、21间的距离设得比现有的电磁感应的距离要远，而不使电力传输效率降低。

另外，由于也可以不提高谐振型收发天线13、21的谐振特性值，因此，谐振型收发天线13、21能进行具有不受谐振特性值限制的自由度的天线设计，能实现小型化、轻量化、低成本化。另外，对于作为谐振型收发天线13、21的一部分来使用的电容器，无需使用高耐压的电容器等特殊的元器件，因此，能实现小型化、轻量化、低成本化。

此外，本发明的谐振型电源11并不局限于图2所示的电路结构，例如也可以采用图6所示的电路结构。这里，图6(a)示出桥式整流器，图6(b)示出D级整流器，图6(c)示出DE级整流器。

另外，本发明的整流电路22并不局限于图2所示的电路结构，例如也可以采用图7所示的电路结构。这里，图7(a)示出E级整流电路，图7(b)示出倍电流整流电路，图7(c)示出半波整流电路，图7(d)示出倍电压整流电路。

另外，在图1中，示出了在谐振型电力发送装置1中设置匹配电路12的情况。然而，并不局限于此，如图8所示，也可以采用不设置匹配电路12的结构。在这种情况下，谐振型电源11的谐振频率fo及谐振特性值Qo根据谐振型电源11的输出阻抗Zo和谐振型发送天线13的通过特性阻抗Zt来决定。另外，谐振型发送天线13的谐振频率ft及谐振特性值Qt根据谐振型发送天线13的通过特性阻抗Zt和谐振型电源11的输出阻抗Zo来决定。

另外，本发明申请在其发明的范围内可以对实施方式的任意构成要素进行变形，或者省略实施方式的任意构成要素。

工业上的实用性

本发明所涉及的谐振耦合型电力传输系统能进行考虑了由谐振型电源及接收电路的影响所造成的谐振特性值的变动的设定，并能对现有装置力图实现系统整体的电力传输的高效化，适用于利用谐振型收发天线的谐振特性来进行电力传输的谐振耦合型电力传输系统等。

标号说明

1 谐振型电力发送装置

2 谐振型电力接收装置

11 谐振型电源

12 匹配电路

13 谐振型发送天线

21 谐振型接收天线

22 整流电路

23 接收电路