本实用新型属于电机控制技术领域，具体涉及一种抗雷击浪涌电源。
背景技术：
在现有的牙科综合治疗机控制系统中，系统和电机供电电源是由交流220V经变压器转换为24V交流提供的，交流24V通过整流桥整流为直流电源，根据应用不同，再经过开关电源(DC-DC)和线性稳压器(LDO)稳压到相关应用器件工作电压，使整个系统和外部设备能够正常、稳定工作。传统的牙科综合治疗机控制系统的电源在雷击浪涌抗扰度的防护措施上，多采用瞬态抑制二极管(TVS)搭配CBB电容在交流和直流部分的设计防护，有时会再增加压敏电阻并联到交流或直流电源部分。这种电路保护器件具有极快的响应时间和较高的浪涌吸收能力。当它的两端经受瞬间的高能量冲击时，TVS能以极快的速度把两端间的阻抗值由高阻抗变为低阻抗，以吸收一个瞬间大电流，把它的两端电压箝位在一个预定的数值上，从而保护后面的电路元件不受瞬态高压尖峰脉冲的冲击。
传统的抗雷击浪涌电源电路具有很多缺点，如(1)浪涌吸收能力有限。在板内设计的TVS管，虽然响应速度很快，但是吸收的功率只能达到雷击浪涌抗扰度3级，当超过3级条件时，无法吸收足够大的电流时，TVS管将会击穿或完全损坏，将无法起到保护作用，用户使用产品时很容易出现控制系统被击毁乃至伤及人身的事故发生。而在国内的一些城市和偏远地区，电力终端设备的条件不稳定，出现超过3级雷击浪涌抗扰度的频率很高。(2)板内设计限制。在板内设计的TVS管，如果能够吸收超过3级雷击浪涌抗扰度的大电流，这样的TVS管体积庞大，是无法设计在控制系统板内的，另外价格也是非常昂贵的，从成本上考虑也是不适合的。
因此，如何研制出高效、体积小、易于安装、成本低的抗击雷击浪涌防护电路已成为目前热点问题。
技术实现要素：
为了解决现有技术中存在的上述问题，本实用新型提供了一种抗雷击浪涌电源，一种抗雷击浪涌电源，其特征在于，包括：火线端L、零线端N、输出端Vout，接地端GND、第一电容CAP1、第一压敏电阻MOV1、第二电容CAP2、第一共模扼流线圈L1、第二共模扼流线圈L2、整流桥BRIDGE、功率电感INDUCTOR、第二压敏电阻MOV2、第三电容CAP3、第四电容CAP4；其中，
所述第一电容CAP1、所述第一压敏电阻MOV1、所述第二电容CAP2依次并联于所述火线端L和所述零线端N之间；
所述第一共模扼流线圈L1的第一端电连接所述火线端L，所述第一共模扼流线圈L1的第二端电连接所述整流桥BRIDGE的第一端；所述第二共模扼流线圈L2的第一端电连接所述零线端N，所述第二共模扼流线圈L2的第二端电连接所述整流桥BRIDGE的第三端；
所述整流桥BRIDGE的第二端通过所述功率电感INDUCTOR串接于所述输出端Vout，所述整流桥BRIDGE的第四端电连接所述接地端GND；
所述第二压敏电阻MOV2、所述第三电容CAP3、所述第四电容CAP4依次并联于所述输出端Vout和所述接地端GND之间。
在本实用新型的一个实施例中，所述第一压敏电阻MOV1的最大允许使用电压小于等于56V。
在本实用新型的一个实施例中，所述第一压敏电阻MOV1的圆盘尺寸为14mm。
在本实用新型的一个实施例中，所述第一压敏电阻MOV1的通流容量为1000A。
在本实用新型的一个实施例中，所述第二电容CAP2为X电容。
在本实用新型的一个实施例中，所述第三电容CAP3为X电容。
在本实用新型的一个实施例中，所述第二电容CAP2容量为0.1uF。
在本实用新型的一个实施例中，所述第一电容CAP1为CBB电容。
在本实用新型的一个实施例中，所述功率电感INDUCTOR为绕线功率电感。
本实用新型实施例的有益效果为：
(1)本实用新型电路既能吸收超过4级雷击浪涌的尖峰电压，得到高等级的雷击浪涌保护，增强了产品的可靠度和使用范畴。
(2)在板内设计的防护措施，在生产安装的便利和成本节约上都有很大的优势。
附图说明
图1为本实用新型实施例提供的一种抗雷击浪涌电源结构示意图。
具体实施方式
下面结合具体实施例对本实用新型做进一步详细的描述，但本实用新型的实施方式不限于此。
实施例一
请参见图1，图1为本实用新型实施例提供的一种抗雷击浪涌电源结构示意图。该抗雷击浪涌电源，包括：火线端L、零线端N、输出端Vout，接地端GND、第一电容CAP1、第一压敏电阻MOV1、第二电容CAP2、第一共模扼流线圈L1、第二共模扼流线圈L2、整流桥BRIDGE、功率电感INDUCTOR、第二压敏电阻MOV2、第三电容CAP3、第四电容CAP4，其中，
所述第一电容CAP1、所述第一压敏电阻MOV1、所述第二电容CAP2、依次并联于所述火线端L和所述零线端N之间，所述第一共模扼流线圈L1的第一端电连接所述火线端L，所述第一共模扼流线圈L1的第二端电连接所述整流桥BRIDGE的第一端，所述第二共模扼流线圈L2的第一端电连接所述零线端N，所述第二共模扼流线圈L2的第二端电连接所述整流桥BRIDGE的第三端，所述整流桥BRIDGE的第二端通过所述功率电感INDUCTOR串接于所述输出端Vout，所述整流桥BRIDGE的第四端电连接所述接地端GND，所述第二压敏电阻MOV2、所述第三电容CAP3、所述第四电容CAP4依次并联于所述输出端Vout和所述接地端GND之间。
其中，所述第一电容CAP1为CBB电容。CBB电容介电常数较高，体积小，容量大，稳定性比较好，适宜做旁路电容。CBB电容以金属化聚丙烯膜串联结构型式，能抗高电压、大电流冲击，具有损耗小，电性能优良，可靠性高和自愈性能。
其中，在火线端L和零线端N交流部分增加的第一压敏电阻MOV1和X电容CAP2的并联接入作为保护电路，该保护电路中的第一压敏电阻MOV1和X电容CAP2既能吸收超过4级雷击浪涌的尖峰电压，得到高等级的雷击浪涌保护。还能做到可在板内设计的要求，实现生产安装和成本控制的有力优势。
优选地，所述第一压敏电阻MOV1的最大允许使用电压小于等于56V，圆盘尺寸为14mm，通流量以8/20μs标准波形电流作一次冲击的最大电流值是1000A。
优选地，所述第二电容CAP2为X电容，即为薄膜乙烯电容，容量为0.1uF，耐压高，适合EMI电路的高压脉冲吸收作用，由于和火线端L和零线端N直接电连接，受电压峰值的影响，避免短路，主要注重的是耐压等级，容值上没有定限制值，容量大小选用0.1uF，电容体积相对较小，较合适在PCB板内设计。
其中，第一共模扼流圈L1和第二共模扼流圈L2电连接在火线端和零线端之间。扼流线圈只是一个用磁性材料做成的环，外面缠绕着导线(基本的电磁铁)。火线中所流经电流的上下波动会给电磁铁充电，使其发出电磁能量，从而消除电流的微小波动。这种“经过调节”的电流更加稳定。
其中，所述功率电感为绕线功率电感，可以缓冲和衰减雷击浪涌电流，这样可以起到更为安全可靠的防护。
工作时，当第一压敏电阻MOV1两端电压高于标称额定电压时，第一压敏电阻MOV1快速击穿成低阻，浪涌电流全部通过第一压敏电阻MOV1返回，剩余电压通过第一电容CAP1和第一共模扼流圈L1和第二共模扼流圈L2吸收，最终，到达整流桥BIRDGE后的电压和电流在电源系统可承受范围内，保护电源系统不被雷击浪涌损坏。同时第一电容CAP1在交流部分增加一级浪涌保护，功率电感、第二压敏电阻MOV2、第四电容CAP4直流部分各增加一级浪涌保护，使该抗雷击浪涌电源更为可靠。
本抗雷击浪涌电源可用作牙科综合治疗机控制系统，一般的牙科治疗机控制系统中，会有一定等级的雷击浪涌防护设计。
本实用新型实施例的有益效果为：
(1)在使用牙科综合治疗机控制系统的该类产品时，极大的降低了设备异常或损毁，甚至伤及人身等事故的概率。增强了产品的可靠度和使用范畴。
(2)在板内设计的防护措施，在生产安装的便利和成本节约上都有很大的优势。
最后应说明的是：以上实施例仅用以说明本实用新型的技术方案，而非对其限制；尽管参照前述实施例对本实用新型进行了详细的说明，本领域的普通技术人员应当理解：其依然可以对前述各实施例所记载的技术方案进行修改，或者对其中部分技术特征进行等同替换；而这些修改或者替换，并不使相应技术方案的本质脱离本实用新型各实施例技术方案的精神和范围。