一种虚拟同步发电机有功环参数设计方法与流程

[0001]
本发明属于电力电子变换器技术领域，具体涉及一种虚拟同步发电机有功环参数设计方法。


背景技术：

[0002]
如今，随着能源需求的不断扩大，以逆变器并网为主的可再生能源微电网在世界范围内逐渐增多。可再生能源发电依赖于并网逆变器，传统的p-q控制策略缺乏惯性和阻尼，这类控制威胁到微电网的稳定性。因此，许多学者借鉴传统同步发电机，提出了虚拟同步发电机的控制策略来解决上述不足。目前，虚拟同步发电机已成功并广泛应用于光伏发电和风力发电。
[0003]
虚拟同步发电机的有功环参数包括惯性矩和阻尼系数。研究表明，转动惯量的增加降低了系统的稳定性，阻尼系数的增加提高了系统的稳定性。同时，转动惯量和阻尼系数对虚拟同步发电机的动态性能都有显著影响。一般用超调量、上升时间和稳定时间来衡量系统动态性能特性，这些特性直接由系统的自然频率和阻尼比决定。因此，转动惯量和阻尼系数的变化可以从本质上改变固有的角频率和阻尼比。所以有功环参数的设计对于虚拟同步发电机的稳定性和动态性能都至关重要。
[0004]
由于虚拟同步发电机功角特性与传统同步发电机类似，均为非线性，所以在输出功率发生变化时，同步功率系数也会变化。同步功率系数对系统的稳定性与动态性能紧密相关，同步功率系数增大造成虚拟同步发电机的稳定性降低从而不符合稳定性的要求，同时随着同步功率系数的变化，实际运行性能与设计相比存在较大误差。


技术实现要素：

[0005]
本发明要解决的技术问题为针对现有参数设计方法中存在稳定性降低不符合系统稳定性的要求以及实际运行性能与设计相比存在较大误差的问题，建立一种能够满足所需相位裕量且设计与实际的性能偏差较小的虚拟同步发电机有功环参数设计方法。
[0006]
为实现上述目的，本发明采用的技术方案是：一种虚拟同步发电机有功环参数设计方法，所述的有功环参数为虚拟转动惯量j和阻尼系数d，其特征在于，包括以下步骤。
[0007]
步骤1：通过虚拟同步发电机有功功率遍历法采样同步功率系数spc并绘制成表，然后通过查表得到输出功率变化前对应的同步功率系数spc
fs
和变化后对应的同步功率系数spc
ls
，接着将spc
fs
与spc
ls
进行比较，可以得出相对最大值spc
rmax
值以及相对最小值spc
rmin
。
[0008]
步骤2：由相角裕度的定义，建立转动惯量j与截止频率fc、阻尼系数d的数学模型，其表达式如下：
式中，spc为同步功率系数，ω
n
为角频率的额定值。
[0009]
步骤3：确定同步功率系数spc具体值。确定可选域时，采用同步功率系数相对最大值spc
rmax
。然后判断虚拟同步发电机的输出功率是增大还是减小，若为增大，在确定具体值时应采用同步功率系数相对最小值spc
rmin
。若为减小，则在确定具体值时应选择同步功率系数相对最大值spc
rmax
。
[0010]
步骤4：根据步骤2建立的数学模型，得到阻尼系数d的选取范围如下：式中μ
min
为所需的最低相角裕度。
[0011]
步骤5：由频率最大值允许偏移δω
max
计算对应的阻尼系数最小值d
f
如下：式中p
set
为虚拟同步发电机额定功率。
[0012]
步骤6：结合步骤4确定的阻尼系数d的最大值d
max
与步骤5确定的d
f
，截止频率的范围可由下式求取：。
[0013]
步骤7：通过上述步骤建立j和d的可选域如下：或。
[0014]
步骤8：建立超调量σ与阻尼比ζ的学模型，其表述式为： 。
[0015]
根据需要确定超调量σ，再由上式得出阻尼比ζ。
[0016]
步骤9：建立转动惯量j与阻尼系数d以及阻尼比ζ的数学模型，其表述式为： 。
[0017]
直接确定转动惯量j，然后根据上式计算阻尼系数d，将确定的j、d代入步骤7判断是否在可选域内，若不在可选域内，则需重新选择阻尼比ζ或重新确定转动惯量j，直至符合可选域的要求。
附图说明
[0018]
图1为虚拟同步发电机并网结构示意图。
[0019]
图2为虚拟同步发电机有功环参数设计流程图。
[0020]
图3为输出有功功率由3kw至20kw之间变化时的同步功率系数曲线。
[0021]
图4为仿真实验中以spc
rmin
为参考值进行动态性能设计的设计与实际运行曲线。
[0022]
图5为仿真实验中以spc
rmax
为参考值进行动态性能设计的设计与实际运行曲线。
[0023]
图6为仿真实验中以spc
rmin
为参考值进行稳定性设计的系统bode图。
[0024]
图7为仿真实验中以spc
rmax
为参考值进行稳定性设计的系统bode图。
[0025]
图8为仿真实验中转动惯量与阻尼系数不选在可选域中的系统bode图。
具体实施方式
[0026]
为了使本发明的目的、技术方案及优点更加清楚明白，以下结合附图，对本发明进行进一步详细说明。
[0027]
下面以一台20kw并网逆变器输出有功功率从3kw阶跃至9kw为例具体说明该方法的实施方式。
[0028]
该逆变器结构如图1所示，从左至右依次为提供功率输入的直流电源v
dc
、由六个igbt(q1、q2、q3、q4、q5、q6)构成的全桥逆变电路、由滤波电容c、虚拟同步发电机同步电抗z
vsg
、电网电抗z
line
组成的滤波电路、最后直接并入交流电网。为检验本发明所提出有功环参数设计方法的合理性，本案例在matlab/simulink平台上搭建了虚拟同步发电机并网模型，并进行了仿真实验。
[0029]
该系统预设的主要参数如下：igbt的开关频率为10khz，直流侧电压为700v，电网相电压有效值为220v，滤波电容c为20μf，同步电抗z
vsg
的阻抗值为0.87ω，电网电抗z
line
的阻抗值为1.91ω。
[0030]
下面按照本发明所提出的参数设计方法确定阻尼系数d和转动惯量j，具体流程如图2所示。
[0031]
步骤1：采用有功功率遍历法采样有功功率从3kw至20kw同步功率系数spc并绘制成波形图，如图3所示。得到阶跃变化过程中spc
rmax
=10.37e4和 spc
rmin
=7.35e4。
[0032]
步骤2：建立转动惯量j与截止频率fc、阻尼系数d的数学模型，其表达式为： 。
[0033]
步骤3：确定可选域时，采用同步功率系数相对最大值spc
rmax
。由于本案例以阶跃响应为例，即同步功率增加，故在确定具体值时应采用同步功率系数相对最小值spc
rmin
。
[0034]
步骤4：根据步骤2建立的数学模型，并确定所需的最低相角裕度为30
°
，得到阻尼系数d的最大值d
max
和最小值d
min
分别为：
ꢀ
。
[0035]
步骤5：根据电网标准确定频率最大值允许偏移δω
max
, 这里采用en-50438标准，得到最大值允许偏移δω
max
=2π，则计算出对应的阻尼系数d的最小值d
f
： 。
[0036]
步骤6：结合步骤4确定的阻尼系数d的最大值d
max
与步骤5确定最小值d
f
，得到截止频率f
c
的范围为： 。
[0037]
步骤7：由步骤4和步骤5确定的阻尼系数d的范围，以及步骤6确定的截止频率f
c
的范围，再结合步骤2建立的数学模型，转动惯量j与阻尼系数d的可选域为：或。
[0038]
步骤8：令所需的超调量σ=16.3%，则按照公式计算阻尼比ζ=0.5。
[0039]
步骤9：令转动惯量j=1，结合步骤8得出的阻尼比ζ=0.5，可以计算阻尼系数d为： 。
[0040]
将j=1，d=15.3代入步骤7得到f
c
=2.43hz，则验证了所求转动惯量与阻尼系数均位于步骤7确定的可选域内。
[0041]
选用上述参数进行仿真实验，以spc
rmin
为参考值进行设计的理论与实际运行结果如图4所示，其动态性能误差为82w；而以spc
rmin
为参考值进行设计的理论与实际运行结果如图5所示，其动态性能误差为425w。另外，以spc
rmin
为参考值进行设计的案例中实际上升时间比以spc
rmax
为参考值的更接近设计值。因此，在本例中，以spc
rmin
作为参考可以极大减小设计与实际的动态性能误差。
[0042]
以边界值为例，判断该有功环参数设计方法对系统稳定性的有效性。图6为以spc
rmin
为参考值进行稳定性设计的系统bode图，相角裕度始终低于所需的最小相位裕度30
°
。因此不宜使用spc
rmin
作为参考进行设计。图7为以spc
rmax
为参考值进行稳定性设计的系统bode图，相角裕度始终大于所需的最小相位裕度30
°
。因此应该考虑使用spc
rmax
作为参考进行设计。图8为转动惯量与阻尼系数均不选在可选域中，实际相角裕度始终低于所需的最小相位裕度30
°
。
[0043]
综上所述，本发明所提出的基于功角特性非线性的虚拟同步发电机有功环参数设计方法合理有效。
[0044]
应当理解的是，本说明书未详细阐述的部分均属于现有技术。
[0045]
虽然以上结合附图描述了本发明的具体实施方式，但是本领域普通技术人员应当理解，这些仅是举例说明，可以对这些实施方式做出多种变形或修改，而不背离本发明的原理和实质。本发明的范围仅由所附权利要求书限定。