变电站内变压器分接头档位对母线电压影响的计算方法
【专利摘要】本发明涉及一种变电站内变压器分接头档位对母线电压影响的计算方法，属于电力系统中电压自动控制技术领域。本方法在实时的潮流计算基础上，求出采用准稳态潮流构造变压器绕组有载分头变压比发生变化与变压器绕组支路潮流变化的线性方程，求出采用准稳态潮流构造注入潮流变化量与母线电压变化量的线性方程，计算变压器绕组有载调压分头变压比发生变化后对电网模型中所有母线的电压幅值变化值，找出与变压器分接头同属于一个变电站的母线电压变化量。本方法给出了变电站变压器分接头档位对母线电压影响的灵敏度结果，在变电站电压自动控制的过程中，对变压器分接头档位发生变化后各条母线的电压进行预估，保证变电站变压器档位控制策略可靠性。
【专利说明】
变电站内变压器分接头档位对母线电压影响的计算方法
技术领域
[0001] 本发明设及一种变电站内变压器分接头档位对母线电压影响的计算方法，属于电 力系统中电压自动控制技术领域。
【背景技术】
[0002] 自动电压控制（W下简称AVC，Automatic Voltage Control)系统是电力系统最重 要的自动控制系统之一。其中变电站的自动电压控制能力与效果直接影响了电力系统自动 电压控制的整体控制结果。变电站里均配有一定容量的离散无功设备（电容器，电抗器)来 完成自动电压控制的目标。但由于变电站均配有多台电容器，电抗器，且在选择投入或切除 具体某台电容器或电抗器时，需考虑投入(切除)不同的电容电抗器对不同母线电压的效果 不同，且每台电容器，电抗器都有不同的动作时间，动作次数的限制，W及投入(切除)无功 设备的相关顺序约束等。
[0003] 现有的变电站控制系统中在接到需投入(切除）电容电抗器的控制要求后，利用传 统经验来决定具体由哪台无功设备来执行控制任务，缺乏量化，可靠的决策标准，难W满足 复杂，特殊情况下的控制要求，并且其固化的评判标准不具备应对在不同控制策略下，对离 散无功设备的各项性能指标的不同要求。
[0004] 变电站内投入(切除）电容电抗器应具有如下原则：设备操作后，通过计算该设备 对母线的电压灵敏度，可W算出投入(切除）该设备后，各条母线的电压变化量，所投入(切 除）的设备应使母线电压越线数减少或消除电压越线现象;优先选择对受控母线的无功影 响大，即灵敏度大的设备;优先投入(切除)越线母线上的无功设备。在考虑主变功率因数越 限策略时，根据设备对主变绕组无功灵敏度，可W算出投入(切除)该设备后，各绕组首端无 功变化量，所投入(切除）的设备应使主变功率因越限数减少或消除功率因数越限现象，且 投入(切除）的设备应满足主变绕组无功倒送阀值约束的要求;优先选择对受控母线的无功 影响大，即灵敏度大的设备。
[0005] 在上述变电站控制过程中设及到控制灵敏度的计算。孙宏斌，张伯明，相年德在 《准稳态的灵敏度分析方法K中国电机工程学报，1999年4月V19M，PP. 9-13)中提出了准稳 态灵敏度方法，与常规的静态的灵敏度分析方法不同，准稳态灵敏度方法考虑了电力系统 准稳态的物理响应，计及系统控制前后新旧稳态间的总变化，有效提高了灵敏度分析的精 度。该方法基于电力系统的PQ解禪模型，当发电机安装有自动电压调节器(AVR)时，可认为 该发电机节点为PV节点；而当发电机装有自动无功功率调节(AQR)或自动功率因数调节 (APFR)时，可认为该发电机节点与普通负荷节点相同均为PQ节点。此外，将负荷电压静特性 考虑成节点电压的一次或二次曲线。运样所建立的潮流模型就自然地将运些准稳态的物理 响应加 W考虑，从而基于潮流模型计算出的灵敏度即为准稳态的灵敏度。
[0006] 电力系统潮流计算是研究电力系统稳态运行情况的一种计算，它根据给定的数 据，计算母线的电压、各元件的功率及网损，并对电网各处的运行状态进行评估。再根据计 算得到的数据对电网系统的运行进行监测和优化，从而提高供电方案或运行方式的合理 性、可靠性和经济性。对于正在运行的电力系统，通过潮流计算可W评估当前系统中母线的 电压、支路的功率等参数是否超限;如果出现异常，就应采取措施，调整运行方式。
[0007]极坐标下的电网潮流方程可W表示为：
[000引
[0009] 其中，其中Vi为母线i电压的幅值，01为母线i电压的相角，Vj为母线j电压的幅值， 为母线j电压的相角，I表示通过支路与母线i连接的母线j的集合;gU为连接母线i和母线 j的支路的电导，bij为支路的电纳。化功母线i上的有功发电，时i为母线i上的有功负荷，QGi 为母线i的无功发电，化1为母线i上的无功负荷。
[0010] 从上述潮流方式可W进一步得到支路潮流计算表达式如下：
[0011]
[0012] 其中Pu为连接母线i及其相邻的母线j的支路上流动的有功潮流，Pu表示从母线i 流向母线j的潮流，門1表示从母线j流向母线j的潮流;支路包括连接母线的线路支路或变压 器绕组支路。Qu为支路无功潮流，y。表示线路的半导纳。
[0013] 潮流计算可W在电网结构参数确定的情况下确定电网的稳态运行状态。电网中的 节点依给定的变量不同可划分为PQ节点、PV节点和W节点，要计算的是电网状态变量即节 点电压幅值和相角。潮流方程是一组高阶非线性代数方程组，要用迭代法求解。牛顿-拉夫 逊潮流算法是具有二阶收敛性的潮流算法，因此得到了广泛的应用。但由于该方法的雅可 比矩阵是待求状态变量函数，所W在迭代过程中要重新形成雅可比矩阵并进行高斯消去法 求解，每次迭代的计算量较大。由于它是各种潮流计算方法的基础，因此在电网分析中有其 重要的地位。
[0014] 张伯明、陈寿孙等在《高等电力网络分析》(清华大学出版社，1996年，190-191页） 中对牛顿-拉夫逊潮流算法进行了说明，该算法中的修正公式如下：
[0015]
[0016]
[0017] 樹
[001 引
[0019] k)
[0020] 计及
[0021] 泌
[0022] 特定的Su = Si-Sj是变量，可得
[0023] 斌
[0024] I，可得
[00巧] 成）
[0026] 得
[0027] 饥 [002引
[0029] 焊）
[0030] 根据式(5)-(8)，当Ui、U尼知时，可W计算得到式(1)中雅各比矩阵的各元素，形成 常数雅各比矩阵。
[0031] 在AVC控制策略计算过程中，无功电压灵敏度计算目前有两种方法:一种是在护矩 阵中增广PV节点的传统灵敏度矩阵，一种是考虑无功控制设备响应的准稳态灵敏度矩阵。 常规的灵敏度分析仅仅依赖于电力网络方程的线性化，不考虑电力设备（如:发电机、负荷 等)对各种控制操作和扰动的准稳态的物理响应，运在一般的静态的电力网络分析中是可 行的，但要服务于控制决策就无法实用了。基于上述考虑，在AVC的二级电压控制中，采用准 稳态控制灵敏度分析方法，重点考虑发电机准稳态的无功电压外特性，在优化计算中考虑 安装有AVC机组的准稳态响应，保障控制决策的精度和可靠性。
[0032] 在AVC的变电站控制中，其控制对象为主变低压侧电容器、电抗器等无功设备，与 发电机无功的连续调节不同，运些无功设备的投切具有离散特点，其投切后会造成变电站 高、中、低立侧母线电压的阶跃性变化。为了保证AVC控制过程中各级母线电压的合格，要求 无功设备对变电站高、中、低=侧母线电压的灵敏度非常精确，才能准确地对控制效果进行 预估并生成正确的控制策略。
【发明内容】
[0033] 本发明的目的是提出一种变电站内变压器分接头档位对母线电压影响的计算方 法，通过计算给出变电站无功设备对母线电压影响的灵敏度结果，从而在变电站电压自动 控制的过程中，对低压侧无功设备动作后，变电站内各母线的电压进行预估，保证变电站无 功设备控制策略可靠性。
[0034] 本发明提出的变电站内变压器分接头档位对母线电压影响的计算方法，包括W下 步骤：
[0035] (1)设电网模型中的支路包括连接母线的线路或连接母线的变压器绕组，电网模 型中支路无功潮流计算表达式如下：
[0036]
[0037] 其中，Pab表示电网模型中支路a-b首端a流向电网模型中支路a-b末端b的有功潮 流，表示从电网模型中支路a-b首端a流向电网模型中支路a-b末端b的无功潮流，Va为电 网模型中支路a-b首端a电压的幅值，Vb为电网模型中支路a-b末端b电压的幅值，Gab为电网 模型中支路a-b的电导，Bab为电网模型中支路a-b的电纳，y。表示电网模型中支路a-b的半导 纳，0ab为电网模型中支路a-b首端a电压相角与末端b电压相角的差值；
[0038] (2)由于电网模型中变电站内变压器绕组支路m-n的半导纳yc = 0,变电站内变压 器绕组支路m-n的电导值Gmn远小于变电站内变压器绕组支路m-n的电纳值Bmn,因此上述支 路无功潮流计算表达式中的Gmn忽略，当变压器绕组有载调压分接头变压比为t不为1时，根 据上述步骤（1)的电网模型中支路无功潮流计算表达式，根据下式求出电网模型中变电站 内变压器绕组支路m-n的首端m有功功率Pm和无功功率QmnW及变压器绕组支路m-n的末端有 功功率Pnm和无功功率Qnm对变压器绕组有载调压分接头变压比t的有功潮流、无功潮流变化 量：
[0039] 变电站内变压器绕组支路m-n首端m流向变电站内变压器绕组支路m-n末端n的有 功功率Pmn和无功功率Qmn对变压器绕组有载调压分接头变压比t的有功潮流、无功潮流变化 量为：
[0040]
[0041] 变电站内变压器绕组支路m-n末端n流向变电站内变压器绕组支路m-n首端m的有 功功率Pnm和无功功率Qnm对变压器绕组有载调压分接头变压比t的有功潮流、无功潮流变化 量为：
[0042]
[0043] (3)根据上述步骤(2)中的变电站内变压器绕组的有载调压分接头变压比t发生变 化时，对应变电站内变压器绕组支路m-n的首端m和末端n的有功潮流和无功潮流的变化量， 构建一个变电站内变压器绕组支路m-n的潮流方程如下：
[0044]
[0045] 牢，H、M、N、L分别为雅可比矩阵的子阵，H表示电网当前 潮流状态下，电网模型中变电站内变压器绕组的有载调压分接头变压比发生变化时，电网 模型中有功功率对所有母线电压相角影响的偏导矩阵，L表示电网当前潮流状态下，电网模 型中变电站内变压器绕组的有载调压分接头变压比发生变化后，电网模型中有功功率对所 有母线电压幅值影响的偏导矩阵，M表示在电网当前潮流状态下，电网模型中变电站内变压 器绕组的有载调压分接头变压比发生变化后，电网模型中无功功率对所有电压相角的影响 的偏导矩阵，N表示电网当前潮流状态下，电网模型中变电站内变压器绕组的有载调压分接 头变压比发生变化后，电网模型中无功功率对电压幅值影响的偏导矩阵，A 0'表示电网模 型中变电站内变压器绕组的有载调压分接头变压比发生变化后，电网模型中所有母线电压 相角变化量，AlT为电网模型中变电站内变压器绕组的有载调压分接头变压比发生变化 后，电网模型中所有母线电压相角变化量，A P'表示网模型中变电站内变压器绕组的有载 调压分接头变压比发生变化后，变电站内变压器绕组支路端点有功功率变化量，A Q'表示 网模型中变电站内变压器绕组的有载调压分接头变压比发生变化时，变电站内变压器绕组 支路端点无功功率变化量；
[0046] (4)利用上述步骤(3)的变电站内变压器绕组支路m-n的潮流方程，计算得到电网 模型中变电站内变压器绕组支路m-n的有载调压分接头变压比t发生一个档位变化时，变电 站内变压器绕组支路m-n首端m和末端n的有功功率变化量A P '和无功功率变化量A Q'，有 功功率变化量A P '和无功功率变化量A Q '的数值来自上述步骤(2 )，其它元素为0，即首先 将步骤(3)的潮流方程的右边向量置为：
[0047]
[004引再求解上述步骤(3)的潮流方程，得到变电站内变压器绕组支路m-n的有载调压分 接头变压比t发生一个档位变化后，电网模型中所有母线电压幅值变化量A IT和电压相角 变化量A 0 ' ；
[0049] (5)设电网模型中第X条母线与变电站内变压器绕组支路m-n同属于一个变电站， 则从A护中得到第X条母线对应的电压幅值变化量A U/，电网模型中变电站内变压器绕组 支路m-n有载调压分接头档位t发生变化时，对变电站内第X条母线的电压幅值影响灵敏度 为：
[0050] Stx= AU/ Atstep
[0051] 其中，Atstep为变电站内变压器绕组支路m-n的有载调压分接头单位增加1档，对 应的变压比t的值，t为常数，取值范围为1-100;
[0052] (6)遍历电网模型中所有变电站内变压器绕组支路的有载调压分接头，返回步骤 (4)，完成变电站内变压器分接头档位对母线电压影响的计算。
[0053] 本发明提出的变电站内变压器分接头档位对母线电压影响的计算方法，在实时的 潮流计算结果基础上，首先求出采用准稳态潮流构造注入潮流变化量与母线电压变化量的 线性方程，然后计算出在某一条母线上注入无功后对电网模型中母线电压的变化幅值，即 该母线对电网模型中其它母线的无功电压灵敏度，由此可W得出变电站无功设备所连接的 母线对电网模型中其它母线的电压灵敏度，即变电站无功设备对母线无功电压灵敏度。通 过本发明计算方法，可W给出变电站无功设备对母线电压影响的灵敏度即无功电压灵敏 度，可W提高变电站自动电压控制的可靠性。
【附图说明】
[0054] 图1是本发明计算方法设及的电网模型中，变电站内变压器绕组支路m-n模型。
[0055] 图2是本发明方法设及的电网模型中的变电站模型。
【具体实施方式】
[0056] 本发明提出的一种变电站内变压器分接头档位对母线电压影响灵敏度的计算方 法，结合实施例详细说明如下：
[0化7]该方法包括：
[005引（1)设电网模型中的支路包括连接母线的线路或连接母线的变压器绕组，电网模 型中支路无功潮流计算表达式如下：
[0化9]
[0060] 其中，Pab表示电网模型中支路a-b首端a流向电网模型中支路a-b末端b的有功潮 流，也读示从电网模型中支路a-b首端a流向电网模型中支路a-b末端b的无功潮流，Va为电 网模型中支路a-b首端a电压的幅值，Vb为电网模型中支路a-b末端b电压的幅值，Gab为电网 模型中支路a-b的电导，Bab为电网模型中支路a-b的电纳，y。表示电网模型中支路a-b的半导 纳，0ab为电网模型中支路a-b首端a电压相角与末端b电压相角的差值;本发明实施例考虑一 个有高、中、低=侧母线的变电站，具体连接关系见附图2,变电站内一条变压器绕组支路为 m-n具体连接关系见附图1。W下通过具体的例子来分析灵敏度计算的过程。
[0061] (2)由于电网模型中变电站内变压器绕组支路m-n的半导纳yc = 0,变电站内变压 器绕组支路m-n的电导值Gmn远小于变电站内变压器绕组支路m-n的电纳值Bmn,上述支路无 功潮流计算表达式中的Gmn忽略，当变压器绕组有载调压分接头变压比为t不为1时，根据上 述步骤（1)的电网模型中支路无功潮流计算表达式，根据下式求出电网模型中变电站内变 压器绕组支路m-n的首端m有功功率Pm和无功功率QmnW及变压器绕组支路m-n的末端有功功 率P?和无功功率Qnm对变压器绕组有载调压分接头变压比t的有功潮流、无功潮流变化量：
[0062] 变电站内变压器绕组支路m-n首端m流向变电站内变压器绕组支路m-n末端n的有 功功率Pmn和无功功率Qmn对变压器绕组有载调压分接头变压比t的有功潮流、无功潮流变化 量为：
[0063]
[0064] 变电站内变压器绕组支路m-n末端n流向变电站内变压器绕组支路m-n首端m的有 功功率Pnm和无功功率Qnm,对变压器绕组有载调压分接头变压比t的有功潮流、无功潮流变 化量为：
[00化；
[0066] (3)根据上述步骤(2)中的变电站内变压器绕组的有载调压分接头变压比t发生变
化时，对应变电站内变压器绕组支路m-n的首端m和末端n的有功潮流和无功潮流的变化量， 构建一个变电站内变压器绕组支路m-n的潮流方程如下：
[0067
[0068 ，其中H、M、N、L分别为雅可比矩阵的子阵，H表示电网 当前潮流状态下，电网模型中变电站内变压器绕组的有载调压分接头变压比发生变化时， 电网模型中有功功率对所有母线电压相角影响的偏导矩阵，L表示电网当前潮流状态下，电 网模型中变电站内变压器绕组的有载调压分接头变压比发生变化后，电网模型中有功功率 对所有母线电压幅值影响的偏导矩阵，M表示在电网当前潮流状态下，电网模型中变电站内 变压器绕组的有载调压分接头变压比发生变化后，电网模型中无功功率对所有电压相角的 影响的偏导矩阵，N表示电网当前潮流状态下，电网模型中变电站内变压器绕组的有载调压 分接头变压比发生变化后，电网模型中无功功率对电压幅值影响的偏导矩阵，A 0'表示电 网模型中变电站内变压器绕组的有载调压分接头变压比发生变化后，电网模型中所有母线 电压相角变化量，A IJ/为电网模型中变电站内变压器绕组的有载调压分接头变压比发生变 化后，电网模型中所有母线电压相角变化量，A P'表示网模型中变电站内变压器绕组的有 载调压分接头变压比发生变化后，变电站内变压器绕组支路端点有功功率变化量，A Q'表 示网模型中变电站内变压器绕组的有载调压分接头变压比发生变化时，变电站内变压器绕 组支路端点无功功率变化量；
[0069] (4)利用上述步骤(3)的变电站内变压器绕组支路m-n的潮流方程，计算得到电网 模型中变电站内变压器绕组支路m-n的有载调压分接头变压比t发生一个档位变化时，变电 站内变压器绕组支路m-n首端m和末端n的有功功率变化量A P '和无功功率变化量A Q '，有 功功率变化量A P '和无功功率变化量A Q '的数值来自上述步骤(2 )，其它元素为0，即首先 将步骤(3)的潮流方程的右边向量置为：
[0070]
[0071] 求解上述步骤(3)的潮流方程，得到变电站内变压器绕组支路m-n的有载调压分接 头变压比t发生一个档位变化后，电网模型中所有母线电压幅值变化量A IT和电压相角变 化量A0'；
[0072]
[0073] (5)设电网模型中第X条母线与变电站内变压器绕组支路m-n同属于一个变电站， 则从A IT中得到第X条母线对应的电压幅值变化量A U/，电网模型中变电站内变压器绕组 支路m-n有载调压分接头档位t发生变化时，对变电站内第X条母线的电压幅值影响灵敏度 为：
[0074] Stx=AUZAtstep
[0075] 其中，Atstep为变电站内变压器绕组支路m-n的有载调压分接头单位增加 I档，对 应的变压比t的值Atst巧=1，则电网模型中变电站内变压器绕组支路m-n对变电站内第X条 母线的电压幅值影响灵敏度为0.44化V/档。
[0076] (6)遍历电网模型中所有变电站内变压器绕组支路的有载调压分接头，返回步骤 (4)，完成变电站内变压器分接头档位对母线电压影响的计算。
【主权项】
1. 一种变电站内变压器分接头档位对母线电压影响的计算方法，该方法包括W下步 骤： (1) 设电网模型中的支路包括连接母线的线路或连接母线的变压器绕组，电网模型中 支路无功潮流计算表达式如下：其中，Pab表示电网模型中支路a-b首端a流向电网模型中支路a-b末端b的有功潮流，Qab 表示从电网模型中支路a-b首端a流向电网模型中支路a-b末端b的无功潮流，Va为电网模型 中支路a-b首端a电压的幅值，Vb为电网模型中支路a-b末端b电压的幅值，Gab为电网模型中 支路a-b的电导，Bab为电网模型中支路a-b的电纳，y康示电网模型中支路a-b的半导纳，目ab 为电网模型中支路a-b首端a电压相角与末端b电压相角的差值； (2) 由于电网模型中变电站内变压器绕组支路m-n的半导纳yc = 0,变电站内变压器绕组 支路m-n的电导值Gmn远小于变电站内变压器绕组支路m-n的电纳值Bmn，因此上述支路无功 潮流计算表达式中的Gmn忽略，当变压器绕组有载调压分接头变压比为t不为1时，根据上述 步骤（1)的电网模型中支路无功潮流计算表达式，根据下式求出电网模型中变电站内变压 器绕组支路m-n的首端m有功功率Pm和无功功率QmnW及变压器绕组支路m-n的末端有功功率 Ργ?和无功功率Qnm对变压器绕组有载调压分接头变压比t的有功潮流、无功潮流变化量： 变电站内变压器绕组支路m-n首端m流向变电站内变压器绕组支路m-n末端η的有功功 率Pmn和无功功率Qmn对变压器绕组有载调压分接头变压比t的有功潮流、无功潮流变化量 为：变电站内变压器绕组支路m-n末端η流向变电站内变压器绕组支路m-n首端m的有功功 率Pnm和无功功率Qnm对变压器绕组有载调压分接头变压比t的有功潮流、无功潮流变化量 为： L 、' *巧(3) 根据上述步骤（2)中的变电站内变压器绕组的有载调压分接头变压比t发生变化 时，对应变电站内变压器绕组支路m-n的首端m和末端η的有功潮流和无功潮流的变化量，构 建一个变电站内变压器绕组支路m-n的潮流方程如下：其4为雅可比矩阵，H、M、N、L分别为雅可比矩阵的子阵，Η表示电网当前潮流 状态下，电网模型中变电站内变压器绕组的有载调压分接头变压比发生变化时，电网模型 中有功功率对所有母线电压相角影响的偏导矩阵，L表示电网当前潮流状态下，电网模型中 变电站内变压器绕组的有载调压分接头变压比发生变化后，电网模型中有功功率对所有母 线电压幅值影响的偏导矩阵，Μ表示在电网当前潮流状态下，电网模型中变电站内变压器绕 组的有载调压分接头变压比发生变化后，电网模型中无功功率对所有电压相角的影响的偏 导矩阵，Ν表示电网当前潮流状态下，电网模型中变电站内变压器绕组的有载调压分接头变 压比发生变化后，电网模型中无功功率对电压幅值影响的偏导矩阵，A θ'表示电网模型中 变电站内变压器绕组的有载调压分接头变压比发生变化后，电网模型中所有母线电压相角 变化量，A IT为电网模型中变电站内变压器绕组的有载调压分接头变压比发生变化后，电 网模型中所有母线电压相角变化量，ΔΡ'表示网模型中变电站内变压器绕组的有载调压分 接头变压比发生变化后，变电站内变压器绕组支路端点有功功率变化量，A Q'表示网模型 中变电站内变压器绕组的有载调压分接头变压比发生变化时，变电站内变压器绕组支路端 点无功功率变化量； (4) 利用上述步骤(3)的变电站内变压器绕组支路m-n的潮流方程，计算得到电网模型 中变电站内变压器绕组支路m-n的有载调压分接头变压比t发生一个档位变化时，变电站内 变压器绕组支路m-n首端m和末端η的有功功率变化量Δ P '和无功功率变化量Δ Q '，有功功 率变化量A Ρ '和无功功率变化量Δ Q '的数值来自上述步骤(2)，其它元素为0，即首先将步 骤(3)的潮流方程的右边向量置为：再求解上述步骤(3)的潮流方程，得到变电站内变压器绕组支路m-n的有载调压分接头 变压比t发生一个档位变化后，电网模型中所有母线电压幅值变化量Δ IT和电压相角变化 量A目'； (5) 设电网模型中第X条母线与变电站内变压器绕组支路m-n同属于一个变电站，则从 Air中得到第X条母线对应的电压幅值变化量Δ IT X，电网模型中变电站内变压器绕组支路 m-n有载调压分接头档位t发生变化时，对变电站内第X条母线的电压幅值影响灵敏度为： Stx= A U' χΔ tstep 其中，Δ tstep为变电站内变压器绕组支路m-n的有载调压分接头单位增加1档，对应的变 压比t的值，t为常数，取值范围为1-100; (6)遍历电网模型中所有变电站内变压器绕组支路的有载调压分接头，返回步骤(4)， 完成变电站内变压器分接头档位对母线电压影响的计算。
【文档编号】H02J3/16GK106099940SQ201610692725
【公开日】2016年11月9日
【申请日】2016年8月19日 公开号201610692725.0, CN 106099940 A, CN 106099940A, CN 201610692725, CN-A-106099940, CN106099940 A, CN106099940A, CN201610692725, CN201610692725.0
【发明人】苏适, 严玉廷, 汤磊, 陆海, 李小江, 杨洋, 王志南, 李萍, 杨家全
【申请人】云南电网有限责任公司电力科学研究院, 北京清大高科系统控制有限公司