专利名称：拉曼放大器结构的制作方法
技术领域：
本发明涉及用于光学放大光通信系统中的光信号的拉曼放大器结 构。非排他地具体来说，本发明涉及采用不同波长的两个或两个以上 光泵的高阶拉曼放大器，以及涉及用于产生一个或多个光泵的源。另
外，本发明涉及采用波分复用(WDM)的光通信系统中使用的高阶共同 传播泵浦(co-propagating pumping)的拉曼放大器。
背景技术：
用于扩展没有转发器的WDM传送系统中的范围的技术由于系统 成本的可能降低而引起极大关注。
具体来说，发现使用拉曼分布式放大器有利的。
高阶拉曼泵浦方案用于降低分布式放大器等效光噪声指数(NFeq)，以及增加在光纤中发送到远程放大器的泵浦光功率(掺铒光纤，没有本地泵浦激光，而是例如以1480nm从接收和/或传送地面站点远程泵浦 发送泵浦辐射)。在这两种情况下，高阶配置在最大无转发器系统范围 方面提供有益效果(在传递给远程EDFA的1480 nm泵浦功率中大约 2.5 dB增强，以及在三阶反泵浦(counter-pumping)的情况下等效光噪声 指数的高达3dB改进)。高阶拉曼共同泵浦(其中泵浦和WDM信号在相同方向上行进、同 时沿传输光纤共同传播的配置)可能提供比高阶拉曼反泵浦更高的优 势。例如，从一阶共同泵浦转到二阶共同泵浦，可获得大约3.5dB的 跨度(span),而在从一阶反泵浦转到二阶反泵浦中，预计的最大改进仅 为2dB。然而，虽然高阶反泵浦方案在跨度范围的改进方面提供实际有益效果，但是，拉曼高阶共同传播(它更多地受到噪声从泵浦到信号的传 递影响)在扩展系统的最大范围方面可能是无效的。这主要是由于以下事实高阶共同传播要求极高功率泵浦源，对于目前可用的技术，这只能由拉曼光纤激光器来提供。虽然极强大并且接近完全去极化，但是，这些激光器的特征在于高RIN指数(对于高达数十GHz的频率大 约-110dB/Hz),它们可能传递给WDM信号，使误码率(BER)方面的性 能降低。激光源的RIN ^!定义为光功率波动与以1 Hz频带标准化的平 均光功率(测量单位为dB/Hz)之间的关系。在采用共同泵浦方案时，重要的^Jli测传输光纤中发起的信道的 信号功率，以便避免非线性传播效应，例如布里渊散射、自调制和交 叉相位调制、增益和自动复(diaphony)的调解。假定没有标准SMF光纤(G.652)上的拉曼共同泵浦，每个信道允许 的最大功率限制为5 dBm/ch,以便避免传输的非线性破坏。例如，如 果增加15 dB的共同传播增益，则可能的是，将每个信道的输入功率 减少15 dB，因而在输出端确保相同的光信噪比(OSNR)，因此进一步 减少沿传输光纤的平均信号功率。但是，在这种情况下，拉曼共同泵 浦在最大跨度可达范围方面没有提供任何优势，因为对于15 dB的拉 曼共同传播增益，存在15 dB的光纤中发起的功率的相应减少，因而 在接收器上的OSNR在具有和不具有共同传播拉曼泵浦时是相同的。 所需的是减少为了在存在共同传播拉曼增益的控制下保持非线性传播 的效应所需的最小数量的光纤中发起的每个信道的功率。,i定增加15 dB的共同传播增益，并且每个信道的功率减少10 dB(每个信道从5到 -5 dB)而没有增加传输中的任何损失，&于于输出到系统的OSNR提 供净5 dB的改进(因而可能5 dB的更大跨度)，同时避免非线性传播效 应引起的损失。考虑二阶的共同泵浦方案，其中，1360nm泵浦将泵浦》丈大到1450 nm,这又将WDM信道放大为约1550 nm。为了从高阶共同泵浦中获 得有益效果，可遵循两种不同的方法。对于第一种方法，光纤中发起的每个信道相同的功率被保持，如同一阶的共同泵浦的情况下那样(例如如同上述实例中的-5dBm)，以及 共同传播增益对于泵浦方案所提供妁信号增加(例如从15 dB到18 dB)，这样在系统输出上提供高3 dB的OSNR。由于在高阶共同泵浦 中，WDM信号在传输光纤内部完全放大，因此，沿光纤的平均信号 功率比一阶共同泵浦减小，并且可考虑更高的增益，而没有非线性传 播效应引起的额外损失。
对于第二种方法，每个信道的信号功率增加(例如从-5 dBm到-2 dBm),以及相同的共同传播增益对于信号被保持，如同一阶共同泵浦 的情况下一样(15 dB)。在沿采用高阶泵浦方案的传输光纤的平均信号 功率减小时，可避免具有输出OSNR中的3 dB改进的非线性传播效应。可对于一般具有OSNR的附加dB的改进以及系统的范围的所得 改进的三阶或n阶共同泵浦来进行类似的考虑。
一般来说，对于作为共同传播或反传播的，或者特别有效的高阶 拉曼泵浦，对于高阶的泵浦需要高功率，而对于低阶的泵浦需要低功 率(例如，1360 nm上的所需功率可能高于一瓦特，而1450 nm上所需 功率为十分之几毫瓦)。
实验表明，采用拉曼光纤激光器作为二阶泵浦的已知的二阶共同 传播泵浦方案受到传输损失影响，这些传输损失破坏了与 一 阶共同泵 浦相比、通过二阶的共同泵浦所提供的OSNR方面的所有优势。
实际上考虑采用2路拉曼泵浦的已知WDM传输系统。具体来说， 为了显示共同传播泵浦的特性，采用通过1450 nm光纤拉曼激光器 (FRL)和可能属于一阶或者二阶的共同泵浦方案得到的固定一阶反传 播泵浦方案。
虽然一阶共同泵浦仅通过两个高功率1450 nm Fabry-Perot (FP)激 光器的极化中的复用来获得，但是，二阶方案采用高功率1360nmFRL 来放大1450 nm籽晶(由去极化激光器二极管或者由两个极化复用激光 器二极管提供)，它又放大1550nm附近的WDM信道，并以与沿传输 光纤共同传播的泵浦相同的方向传播。无论是一阶还是二阶，具有最佳和固定反泵浦的所述已知共同方案所提供的OSNR性能的比较表明二阶共同传播泵浦的情况下的 OSNR的显著改进。虽然OSNR的这种改进基本上可能产生扩展的跨 度范围，但是，实际上，由于泵浦与信号之间的RIN的传递而没有观 察到BER性能的明显改进。具体来说，其原因在于，1360nmFRL通 过1450 nm籽晶将它的高RIN传递给WDM信号。实验测量清楚地表明这些效应，表明在采用1450 nm极化中复用 的低RIN激光器二极管的传统一阶共同泵浦方案中不存在的明显损 失。根据RIN传递;f莫式的理论计算证实了具有传统泵浦源的二阶共同 泵浦的情况下的Q因数的明显损失。因此，需要高功率低RIN泵浦源的可用性。类似源的可用性其中 还允许实现具有高阶共同泵浦效用的结构，从而提供大的OSNR改进， 而没有任何传输损失。这直接产生无转发器WDM传输系统中的跨度 范围的显著改进。然而，在光系统的现有技术中，对于具有带实际高功率和低RIN 的适当泵浦源的拉曼结构，仍然没有提出可行的解决方案。发明内容本发明的一般目的是，通过使具有高功率低RIN泵浦光源的创造 性拉曼放大器可用，以便能够实现甚至高阶的有效泵浦并且其中还允 许实现具有增加的无转发器跨度长度的光传输系统，来修正上述缺点。由于这个目的，根据本发明，设法提供一种用于光放大输入光信 号的拉曼放大器结构，包括光部件，通过它传播光信号；第一泵浦 光源，用于产生具有第一波长的第一泵浦辐射；以及至少一个第二泵 浦光源，用于产生具有第二波长的第二泵浦辐射，所述笫一和第二泵 浦光辐射^皮结合用于在所述光部件中传播，以通过拉曼效应来提供所 述信号的光;^丈大，以及其特征在于，笫一泵浦光源包括第一激光源， 用于以所述第一波长、采用用来^:大来自用于产生所述第一泵浦辐射 的笫一激光源的辐射的拉曼^:大器来产生具有较低噪声和较低功率的辐射，其中，拉曼放大器包括用于产生具有比第一激光源高的功率和 噪声的光辐射的第二激光源，以及其中，来自笫二激光源的辐射用于 对来自用于产生所述第一泵浦辐射的第一激光源的辐射进行反泵浦， 由此限制从第二源传递到第一泵浦辐射的噪声的量。
为了清楚解释本发明的创造性原理及其与现有技术相比的优点， 下面结合附图、通过应用所述原理的非限制性实例来描述本发明的一个可能的实施例。附图包括图1示意性示出根据本发明的原理实现的二阶共同泵浦分布式拉 曼》丈大器结构；图2示出现有技术泵浦光源以及例如根据本发明的放大器结构中 使用的泵浦光源的RIN的光谱过程的比较图表，以及图3示出根据本发明实现的二阶共同泵浦分布式拉曼放大器结构。
具体实施方式
参照附图，图1以图解方式说明由参考标号121总体表示的笫一 拉曼放大器结构。该结构包括第一光源10,它在输出11上提供具有 第一波长的第一泵浦辐射。在这里称作高阶泵浦(HOP)的泵浦光源又包括第一激光源12,用 于以上述第一波长产生低噪声辐射和较低功率。所述第一源的输出功 率通过离散一阶拉曼放大器13来增加，所述一阶拉曼放大器13通过 使用高功率第二激光源14和较大噪声来实现源12的反泵浦，以便在 输出11上产生第一泵浦辐射。各种已知的低功率和低RIN激光源可用于第一源12，即使已经发 现优选的是所述第一源12包括至少一个已知Fabry-Perot(FP)激光器， 因为所述激光器具有极低的RIN。有利地，采用已知的布拉格光纤光 才册来稳定至少一个Fabij-Perot ;敫光器。如图l所示，在源12中，优选地包括两个FP激光器15、 16，其 具有通过已知的极化光束合成器(PBC)17复用的输出极化，以便确保 与极化无关的增益。作为一个备选方案(未示出，但是本领域的技术人 员易于想到的)，单个FP激光器也可与已知的去极化器结合使用。由 源12发出的低RIN和低功率光线被发送到泵浦跨度13用于拉曼放大。 拉曼放大在适当的光部件18中产生，光部件18优选地是色散补偿光 纤(DCF)类型的光纤的所选长度(例如1.5km)的块。光纤的长度按照可 用的输入功率和泵浦功率进行优化。也可采用其它非线性光纤或光波 导。在光部件18中，来自第二激光源14的辐射对来自第一激光源12 的辐射进行反泵浦，以便在点11上产生第一泵浦辐射。泵浦部分13的泵浦激光器14优选地包括光纤拉曼激光器(FRL), 因为所述激光器是经济的并提供高输出功率，但它们是有噪声的。第 一低RIN源的光线优选地通过FRL进行反泵浦，因为这使传递给信号 的噪声数量为最小。已知的是，对于反传播泵浦方案，泵浦RIN到信 号的传递仅在低频上才能发生。源12和14分别在低和高功率上的波长取决于拉曼放大器中使用 的所需泵浦阶、光纤的类型或者光导，以及取决于包含WDM信号的 光谱区。具体来说，在采用如图1所示的二阶共同传播泵浦、传统波 带WDM信号(大约1550 nm)和类型pCF光纤18的优选形式中，源12 和14的波长优选地为1360 nm和1275 nm。传输光纤中的二阶共同传 播泵浦通过将1360 nm上的泵浦10与1450 nm上的去极化泵浦24(或 27)结合来获得，其中的1450nm上的去极化泵浦24(或27)在光纤中通 过1360 nm辐射放大时，又放大1550 nm附近的信号。对于扩展波带(1580nm附近)中的WDM信号，第一和第二泵浦光 辐射将分别具有有效的1390 nm和1480 nm的波长。在第一泵浦光源10中，光阻挡部件19有利地用于阻挡来自第二 激光源14的辐射，并导向第一激光源12。具体来说，这种阻挡部件 可包括已知波长选择性路由装置、例如波分复用器(WDM)19,经过连 接以保护低RIN源12(例如FP激光器)免受源14发出的泵浦波长上提取的辐射。有利地采取笫二WDM 20的形式的第二路由部件有利地用于将源 14的泵浦辐射耦合到拉曼光纤18;以便同时防止这些泵浦辐射到达 HOP的输出11。图2示出对于高功率FRL以及对于Fabry-Perot激光器二极管所测 量的典型的RIN光谱指数。相同的图表还示出具有1360nm上的笫一 低RIN源和1275 nm上的泵浦源的图1所示光源的输出11上的RIN 光谱。可以看到，由泵浦激光器放大到1275 nm的1360 nm输出激光仅 在低频上(大约-110 dB/Hz)上才具有高RIN指数，其中具有小于1 MHz 的截止频率。在较高频率上，RIN指数由于反泵浦离散拉曼放大器传 递函数而迅速减小。如果将创造性HOP源的RIN光谱与可用作二阶泵浦的1360 FRL 的典型RIN光谱进行比较，则清楚地看到，根据本发明的源具有更低 的RIN等级，其中具有高于100kHz的频率。考虑这个泵浦源采用传 递函数用于高阶共同泵浦，所述传递函数的特征在于，在标准SMF光 纤的情况下高数MHz的截止频率以&于于MZ-DS光纤甚至更高，与 1360 nm FRL的使用相比，在1360 nm HOP的情况下到更低RIN的 WDM信号的传递是可能发生的。要注意，使用真正的高功率FRL(例 如1275 nm)作为源14,泵浦10中使用的离散拉曼放大器可在输出11 上从;改大器13的输入端上的仅数百mW功率开始，以预期波长(例如 1360 nm)提供高达1.5-2 W。因此，具有图1所示的离散拉曼放大器的光源可提供无损高阶共 同泵浦所需的、同时其特征在于高功率和低RIN等级的泵浦光。基于HOP光源的高阶共同泵浦方案有可易于提供无转发器WDM 传输系统范围的数dB的改进。在图1的结构中，存在光部件22(—般为传输光纤，例如标准SMF)， 通过它传播输入信号。这个信号一般包含WDM信道，它们借助于根 据本发明的放大器结构而通过二阶共同泵浦进行放大。为了实现这个目的，该结构包括第二泵浦源24,它产生具有第二波长的第二泵浦辐射。有利地，第一波长比第二波长更短，具体来说，第一波长可能比第二波长短某个量，该量有效地对应于光部件22所产 生的斯托克斯参数的频率偏差。在这种特定情况下，存在由光源IO所产生的1360nm泵浦光以及 由第二源24所产生的1450nm泵浦光。第一和第二豕浦辐射一皮结合，以便在光部件22中传播，并通过4i 曼效应来提供信号的光放大。有利地，第一和第二泵浦光辐射与输入光信号共同传播。为了将 两个源相互结合以及与输入到该结构的光信号进行结合，有利地采用 接收两个光源10和24的辐射的第一WDM25，并且第一WDM25发 送这些辐射，它们结合到第二 WDM23中，第二 WDM23它们与待放 大的输入信号进行结合。源24可选择成产生与第一泵浦辐射相比具有较低噪声和功率的 第二泵浦辐射。有利地，用于这个方面的源24是1450nmFabry-Perot激光器。必 要时，去极化器26可添加在激光器24之后。或者，源24可通过复用 两个1450 nm Fabry-Perot激光器来获得。与存在代替光源10的常规1360 nm光纤拉曼激光器(FRL)的现有 技术解决方案相比，按照本发明的这样一种结构允许获得传输系统的 性能的显著改进，在范围方面的显著增加而无需转发器。图3示出同样按照本发明的原理来实现并由参考标号221总体表 示的另一个《^立曼泵浦分布式^:大结构。在这个结构221中，由第一光源10产生的光线没有与采用如同图 1的实现中那样的FP激光器来实现的第二光源的光线结合，而是通过 WDM 23直4妄插入光部件22。第二泵浦光源包括波长选择性反射结构27，它设置在输入光信号 的光路之间，以便反射光部件中产生的、具有有效地对应于第二泵浦 波长的波长的辐射。具体来说，波长选择性反射结构可有利地包括光部件22中确定的 至少一个已知的光纤布拉格光栅(FBG)。对于第一 1360 nm源的光线， 布拉格光纤光栅27为1450 nm。因此，光栅提供高阶泵浦的籽晶。实际上，高阶1360 nm泵浦产 生用于1450 nm附近的;^丈大的自发发射，以及具有沿传输光纤分布的 瑞利散射的1450 nm FBG的存在又产生1450 nm激光作用，它充当 1550 nm附近的WDM信号的泵浦。与使用如图1所示的1450 nm奸晶(去极化Fabry-Perot激光器)相 比，使用这种解决方案的1450 nm激光作用产生可能是有利的。这主 要是由于以下事实由FBG以及由分布式瑞利散射产生的1450 nm激 光作用沿光纤22在两个方向传播，其中具有到1550nmWDM信号的 噪声传递的所得减少。只有具有WDM信号的1450 nm共同传播光线 才传递噪声。现在很清楚，通过使高功率低RIN光源变为可用，从而允许获得 用于拉曼放大的各种泵浦结构，其中在无转发器传输系统中具有高质 量特性、因而具有高范围，来实现预定目的。毫无疑问，应用本发明的创造性原理的一个实施例的以上描述通 过落入单独的权利要求的范围之内的所述原理的非限制性实例来提 供。具有充分低的RIN和低的功率的各种类型的源可用作源12以便 进行放大，还取决于它希望获得哪些RIN和功率特性作为光源输出。 例如，实际选择还可取决于认为是在传输系统足以得到的范围。例如， 如果认为是充分的，则也可能使用通过布拉格光纤光栅进行稳定的已 知Fabry-Perot激光器，但这些激光器可能引起更高的RIN信号。在所述的实施例中，放大器结构为共同泵浦布置。本领域的技术 人员现在易于想到，本发明的原理还可用来实现具有反泵浦布置的拉 曼放大器，即使在这种配置中，优势不像共同泵浦布置中那么重要。附图所示的结构针对具有有效的二阶共同泵浦。根据上文进行的 描述，本领域的技术人员清楚地知道本发明的原理可如何便利地扩展到三阶或三阶以上的共同泵浦方案'，因而它们同样落入本发明的范围之内。源10也可用于一阶泵浦。举例来说，由于采用所建议的HOP 的泵浦方案，传递到WDM信号的低RIN特性是可检测的，甚至考虑 一阶共同泵浦传输。该思想显然可扩展到与处于不同波带的WDM信号配合操作的各 阶泵浦方案，例如以1490 nm为中心的S波带、以1550 nm为中心的 C波带以及以1580nm为中心的L波带。
权利要求
1.一种用于光放大输入光信号的拉曼放大器结构(121，221)，并且包括光部件(22)，通过所述光部件(22)传播所述光信号；第一泵浦光源(10)，用于产生具有第一波长的第一泵浦辐射；以及至少一个第二泵浦光源(24，27)，用于产生具有第二波长的第二泵浦辐射，所述第一和第二泵浦光辐射被结合用于在所述光部件(22)中传播，以通过拉曼效应来提供所述信号的光放大，以及其特征在于，所述第一泵浦光源(10)包括第一激光源(12)，用于以所述第一波长、采用用于放大来自用来产生所述第一泵浦辐射的所述第一激光源的辐射的拉曼放大器(13)来产生具有较低噪声和较低功率的辐射，其中，所述拉曼放大器(13)包括第二激光源(14)，用于产生具有比所述第一激光源高的功率和噪声的光辐射，以及其中，来自所述第二激光源的辐射用于对来自用于产生所述第一泵浦辐射的所述第一激光源(12)的辐射进行反泵浦，由此限制从所述第二源(14)传递到所述第一泵浦辐射的噪声的量。
2. 如权利要求1所述的放大器结构，其特征在于，所述第一波长 比所述第二波长短。
3. 如权利要求1或2所述的放大器结构，其特征在于，所述第一 波长比所述第二波长短某个量，所述量有效地对应于所述光部件产生 的斯托克斯参数的频爭偏移。
4. 如权利要求l所述的放大器结构，其特征在于，所述第一激光 源(12)包括至少两个激光器(15， 16)以及用于在极化中结合所述至少两 个激光器的输出的极化合成器Q7)。
5. 如以上权利要求中的任一项所述的放大器结构，其特征在于， 所述第一源(12)包括至少一个Fabry-Perot激光器。
6. 如权利要求5所述的放大器结构，其特征在于，采用布拉格光 纤光栅来稳定所.迷至少一个Fabry-Perot激光器。
7. 如以上权利要求中的任一项所迷的放大器结构，其特征在于， 所述第二源(M)包括掉曼光纤激光器。
8. 如以上权利要求中的任一项所述的放大器结构，其特征在于， 所述拉曼放大器(13)包括光部件(18),其中，来自所述笫二激光源的辐 射对来自所述第一激光源(12)的辐射进行反泵浦，以便产生所述第一 泵浦辐射。
9. 如权利要求8所述的^:大器结构，其特征在于，所述光部件(18) 包括光纤。
10. 如权利要求9所述的放大器结构，其特征在于，所述光纤(18) 是色散补偿类型。
11. 如以上权利要求中的任一项所述的^:大器结构，其特征在于， 所述第一泵浦光源(10)包括阻挡光部件(19),用于阻挡来自所述第二激 光源(14)的辐射到达所述第一激光源(12)。
12. 如权利要求ll所述的放大器结构，其特征在于，所述光阻挡 部件(l 9)包括波长选择性路由装置。
13. 如以上权利要求中的任一项所述的放大器结构，其特征在于， 包括波分复用器(20),用于把来自所述第二激光源(14)的辐射耦合到光 部件(18)中，并防止来自所述第二激光源(14)的辐射到达所述第一泵浦 光源(10)的l命出(11)。
14. 如以上权利要求中的任一项所述的放大器结构，其特征在于， 第 一和第二泵浦光辐射与所述输入光信号共同传播。
15. 如以上权利要求中的任一项所述的放大器结构，其特征在于， 所述第二泵浦光源(24)包括激光器，用于产生具有比所述第一泵浦辐 射低的噪声和功率的第二泵浦辐射。
16. 如权利要求15所述的放大器结构，其特征在于，所述第二泵 浦源(24)包括Fabry-Perot激光器。
17. 如权利要求15或16所述的放大器结构，其特征在于，还包 括去极化器(26)，用于在将所述第二泵浦辐射与所述第一泵浦辐射和 所述光信号结合之前对所述第二泵浦辐射进行去^^化。
18. 如权利要求1至14中的任一项所述的放大器结构，其特征在 于，所述第二泵浦光源包括所述输入光信号的光路中的波长选择性反射结构(27)，用于反射所述光部件中产生的、具有有效地对应于所述 第二泵浦波长的波长的辐射。
19. 如权利要求18所述的放大器结构，其特征在于，所述波长选 择性反射结构包括在所述光部件(22)中确定的至少 一个布拉格光栅。
20. 如以上权利要求中的任一项所述的放大器结构，其特征在于， 所述输入光信号包括具有有效的1550 nm波长的波分复用辐射，以及 其中，所述第一和第二泵浦光辐射分别具有有效的1360 nm和1450 nm 的波长。
21. 如权利要求20所述的放大器结构，其特征在于，所述第一激 光源(12)可用于产生具有有效的1360nm波长的辐射，以及所述第二激 光源(14)可用于产生具有有效的1275 nm波长的辐射。
22. 如4又利要求1至19中的任"项所述的放大器结构，其特征在 于，所述输入光信号包括具有有效的1580 nm波长的波分复用辐射， 以及其中，所述寧一和第二泵浦光辐射分别具有有效的l390 nm和 1480nm的波长。
全文摘要
用于对输入光信号进行光放大的拉曼放大器结构(121，221)包括光部件(22)，通过它传播光信号；第一泵浦光源(10)，用于产生第一泵浦辐射；以及至少一个第二泵浦光源(24，27)，用于产生第二泵浦辐射。第一和第二泵浦光辐射被结合，并在光传输部件(22)中传播，以通过拉曼效应来提供所述信号的光放大。第一泵浦光源(10)包括第一激光源(12)，用于产生具有较低噪声和较低功率的辐射；以及拉曼放大器(13)，用于放大来自用来产生第一泵浦辐射的第一激光源的辐射。拉曼放大器(13)包括第二激光源(14)，用于产生具有比第一激光源高的功率和噪声的光辐射，以及来自第二激光源的辐射用于对来自用于产生第一泵浦辐射的第一激光源(12)的辐射进行反泵浦。这限制从第二源(14)传递到第一泵浦辐射的噪声的量。
文档编号H04B10/291GK101268591SQ200680034065
公开日2008年9月17日 申请日期2006年7月11日 优先权日2005年7月22日
发明者F·迪帕斯夸尔, G·博洛尼尼, G·萨奇, S·法拉利 申请人:爱立信股份有限公司