一种发声装置的振膜以及发声装置的制作方法

本发明涉及电声转换领域，具体地，涉及一种发声装置的振膜以及发声装置。
背景技术：
：现有发声装置振膜多采用高模量的塑料膜层(PEEK、PAR、PEI、PI等)、柔软的热塑性聚氨酯弹性体(TPU)以及阻尼胶膜(丙烯酸胶、硅胶等)复合的结构。但是，现有振膜的综合性能较差，例如弹性回复率低、耐热性能差，容易造成听音不良，使得发声装置的声学性能不好。随着高功率化、防水以及高音质要求的提高，硅橡胶材质的振膜在发声装置领域也得到了应用。然而，硅橡胶的模量或硬度相对较低，在满足相同F0要求的前提下，其阻尼性能较差，失真较高。技术实现要素：本发明的一个目的是提供一种发声装置的振膜以及发声装置。根据本发明的第一方面，提供了一种发声装置的振膜，所述振膜包括至少一层弹性体层，所述弹性体层采用氢化丁腈聚合物制成，所述氢化丁腈聚合物中包含丙烯腈嵌段，所述丙烯腈嵌段在所述氢化丁腈聚合物中的含量范围为10-70wt％，所述氢化丁腈聚合物中添加有硫化剂，所述硫化剂的含量为所述氢化丁腈聚合物总量的1％-15％。可选地，所述硫化剂采用硫磺型硫化剂、过氧化物类硫化剂中的至少一种。可选地，所述氢化丁腈聚合物中添加有无机填料补强剂，所述无机填料补强剂采用炭黑、二氧化硅、碳酸钙、硫酸钡、有机蒙脱土、不饱和羧酸金属盐和芳纶浆粕的至少一种。可选地，所述无机填料补强剂的含量为所述氢化丁腈聚合物总量的1％-90％。可选地，所述氢化丁腈聚合物中添加有防老剂，所述防老剂采用防老剂N-445、防老剂246、防老剂4010、防老剂SP、防老剂RD、防老剂ODA、防老剂OD、防老剂WH-02中的至少一种。可选地，所述防老剂的含量为所述氢化丁腈聚合物总量的0.5％-10％。可选地，所述氢化丁腈聚合物强度范围为15-95A，所述氢化丁腈聚合物的模量范围为0.5-50MPa。可选地，所述氢化丁腈聚合物的玻璃化转变温度范围为-60-0℃。可选地，所述氢化丁腈聚合物在室温下损耗因子大于0.06。可选地，所述振膜为单层振膜，所述单层振膜采用一层氢化丁腈聚合物膜层构成；或者所述振膜为复合振膜，所述复合振膜包括两层、三层、四层或五层膜层；所述复合振膜至少包括一层氢化丁腈聚合物膜层。可选地，所述氢化丁腈聚合物膜层的厚度为10-200μm。可选地，所述氢化丁腈聚合物膜层的厚度为30-120μm。根据本发明的另一方面，提供了一种发声装置，所述发声装置包括振动系统和与所述振动系统相互配合的磁路系统，所述振动系统包括上述所述的发声装置的振膜。本发明的发明人发现，在现有技术中，振膜的综合性能较差，例如弹性回复率低、耐热性能差，容易造成听音不良。因此，本发明所要实现的技术任务或者所要解决的技术问题是本领域技术人员从未想到的或者没有预期到的，故本发明是一种新的技术方案。本发明的有益效果：本发明公开了一种氢化丁腈聚合物制成的振膜，所述振膜回弹性良好，并且能够在低温环境中保持高弹性，而且能够在高温环境中长期工作，因此发声装置能够应用于极其恶劣环境中，同时其声学性能保持良好状态。通过以下参照附图对本发明的示例性实施例的详细描述，本发明的其它特征及其优点将会变得清楚。附图说明被结合在说明书中并构成说明书的一部分的附图示出了本发明的实施例，并且连同其说明一起用于解释本发明的原理。图1是根据本发明的一个实施例的发声装置振膜的不同部位在不同频率下振动位移的测试曲线。图2是常规振膜的不同部位在不同频率下振动位移的测试曲线。图3是根据本发明的一个实施例的发声装置振膜与常规振膜的谐波失真测试曲线。图4是根据本发明的一个实施例的发声装置振膜与常规振膜的高次谐波失真测试曲线。图5是根据本发明的一个实施例的发声装置振膜与PEEK振膜的应力应变曲线。图6是根据本发明的一个实施例的发声装置振膜与常规振膜的不同频率下响度的测试曲线。具体实施方式现在将参照附图来详细描述本发明的各种示例性实施例。应注意到：除非另外具体说明，否则在这些实施例中阐述的部件和步骤的相对布置、数字表达式和数值不限制本发明的范围。以下对至少一个示例性实施例的描述实际上仅仅是说明性的，决不作为对本发明及其应用或使用的任何限制。对于相关领域普通技术人员已知的技术、方法和设备可能不作详细讨论，但在适当情况下，所述技术、方法和设备应当被视为说明书的一部分。在这里示出和讨论的所有例子中，任何具体值应被解释为仅仅是示例性的，而不是作为限制。因此，示例性实施例的其它例子可以具有不同的值。应注意到：相似的标号和字母在下面的附图中表示类似项，因此，一旦某一项在一个附图中被定义，则在随后的附图中不需要对其进行进一步讨论。根据本发明的一个实施例，提供了一种发声装置的振膜，所述振膜包括至少一层弹性体层，所述弹性体层采用氢化丁腈聚合物制成。所述氢化丁腈聚合物的分子结构式可以呈如下所示：式中：l1、l2、m、n为自然数。所述丙烯腈嵌段在氢化丁腈聚合物含量中范围为10-70wt％。所述丙烯腈嵌段中的腈基为强极性基团，具有较高的电负性，能够与硫化胶形成氢键，限制分子链的活动；氢化丁腈聚合物玻璃化转变温度升高，但是玻璃化转变温度不能太高，玻璃化转变温度太高，氢化丁腈聚合物容易从高弹态(橡胶态)转变为玻璃态，不利于发声装置的正常使用，因此，本发明氢化丁腈聚合物具有较高的分子量，并且其分子链较柔顺，具有较好的耐低温性能，玻璃化转变温度在-60-0℃，该玻璃化转变温度使得发声装置振膜在常温下能够保持高弹态，回弹性良好。优选地，氢化丁腈聚合物的玻璃化转变温度为-50～-20℃。该温度使得在低于0℃时，发声装置振膜工作时可以一直保持较好的橡胶弹性，从而发声装置表现出较高的音质。同时，降低了在低温环境中发声装置振膜破坏的风险，可靠性更高。所述丙烯腈嵌段含量越高，丙烯腈嵌段与硫化胶能够形成更多的氢键结构，其中交替结构单元越多，使得氢化丁腈聚合物的拉伸强度更高。表1所示为丙烯腈嵌段含量与玻璃化转变温度，拉伸强度的关系表。玻璃化转变温度：聚合物材料通常可处于以下四种物理状态(或称力学状态):玻璃态、粘弹态、高弹态(橡胶态)和粘流态，通常把玻璃态与高弹态之间的转变，称为玻璃化转变，它所对应的转变温度即是玻璃化转变温度。拉伸强度是在外力作用下，橡胶抵抗永久变形和破坏的能力。表1：丙烯腈嵌段含量与玻璃化转变温度，拉伸强度的关系表如表1所示，本发明人发现随着丙烯腈嵌段含量的逐渐增加，玻璃化转变温度逐渐升高，拉伸强度也逐渐升高，但是玻璃化转变温度越高，氢化丁腈聚合物的状态容易从高弹态转变为玻璃态，氢化丁腈聚合物的回弹性降低。拉伸强度越高，其抵抗永久变形和破坏的能力越强。所述丙烯腈嵌段在所述氢化丁腈聚合物的含量范围在10-70wt％，玻璃化转变温度的范围在-32.1—-22.8℃，发声装置振膜在零下20℃工作时可以一直保持较好的橡胶弹性，从而发声装置表现出较高的音质。同时，降低了在低温环境中发声装置振膜破坏的风险，可靠性更高；所述丙烯腈嵌段含量为氢化丁腈聚合物总含量的10-70wt％，拉伸强度的范围在25.3-29.0MPa，当氢化丁腈聚合物制作成振膜时，为了适应多种形状的发声装置，振膜被制作成各种形状，振膜安装在发声装置的过程中，在外力作用下，抵抗永久变形和破坏的能力强。可选地，所述氢化丁腈聚合物中还包括硫化剂，所述硫化剂采用硫磺型硫化剂、过氧化物类硫化剂中至少一种。所述硫化剂的含量为所述氢化丁腈聚合物总量的1％-15％，即当氢化丁腈聚合物总含量的份数为100份时，硫化剂含量为1-15份。表2所示为硫化剂含量与玻璃化转变温度，断裂伸长率的关系表。断裂伸长率是衡量橡胶的弹性性能的指标。表2：硫化剂含量与玻璃化转变温度，断裂伸长率的关系表硫化剂(份)0.513101518玻璃化转变温度(℃)-32.6-31.7-27.2-23.1-21.8-20.1断裂伸长率(％)371352327271198156如表2所示：本发明人发现随着硫化剂用量增大，材料的交联度增大，分子链运动受限制，玻璃化转变温度增大，断裂伸长率降低。其中更大的断裂伸长率给予了振膜更大的振动区间余量，在临近断裂极限的情况下，氢化丁腈聚合物可承受更高的驱动力，在同等振动空间下，氢化丁腈聚合物振动过程中的拉伸远达不到断裂极限，可避免因过度拉伸而破膜的情况。优选地，所述硫化剂的含量为所述氢化丁腈聚合物总量的3％-10％时，即当氢化丁腈聚合物总含量的份数为100份，硫化剂含量为3-10份时，氢化丁腈聚合物具有高弹性，同时断裂伸长率满足振膜的制作要求，振膜的弹性和刚性满足振动要求，发声装置的振动效果好，抗阻尼效果良好。氢化丁腈聚合物具有优异的柔韧性，断裂伸长率大于100％，优选大于150％。具有较高的断裂伸长率使得振膜在发声装置中使用时不易出现破膜等可靠性问题。可选地，所述氢化丁腈聚合物中添加有无机填料补强剂，所述无机填料补强剂采用炭黑、二氧化硅、碳酸钙、硫酸钡、有机蒙脱土、不饱和羧酸金属盐和芳纶浆粕的至少一种，所述无机填料补强剂的含量为所述氢化丁腈聚合物总量的1％-90％。即当所述氢化丁腈聚合物的总量为100份，无机填料补强剂的总量为1-90份。补强剂的表面具有能够发生取代、还原、氧化等反应的氢、羧基、内酯基、自由基、醌基等基团。将补强剂混合入氢化丁腈聚合物中后，由于补强剂与聚合物嵌段的界面之间的强相互作用，材料受力时，分子链比较容易在补强剂微粒表面上滑动，但不易和补强剂微粒脱离，氢化丁腈聚合物与补强剂微粒构成一种能够滑动的强固的键，力学强度增大。表3所示为炭黑添加份数与氢化丁腈聚合物断裂伸长率，拉伸强度的关系表。表3：炭黑添加份数与氢化丁腈聚合物断裂伸长率，拉伸强度的关系表。炭黑添加份数012809095断裂伸长率(％)239432418345256161拉伸强度(MPa)4.510.213.827.330.133.6本发明以炭黑为例，炭黑是一种无定形结构，粒子通过相互之间的物理化学结合构成聚集体。炭黑的一次结构由聚集体构成，同时聚集体之间存在范德华力或氢键，能够聚集成空间网络结构，也就是炭黑的二次结构。炭黑表面具有上述基团。炭黑微粒能够与聚合物分子链形成上述关系，增强氢化丁腈聚合物的力学强度。但如果力学强度过高，反而会造成微型发声装置的谐振频率过高，低频响应能力下降。如表3所示：当氢化丁腈聚合物中不添加炭黑，氢化丁腈聚合物的拉伸强度为4.5MPa，在外力作用下，例如在振膜的制作过程中，氢化丁腈聚合物抵抗破坏的能力弱，但是添加1份炭黑，氢化丁腈聚合物的拉伸强度发生剧变。当炭黑份数为0.5时，材料力学强度和断裂伸长率均较小，这是由于炭黑量较少，其在基体中分散不均匀，难以起到补强效果；随着炭黑添加份数增加，氢化丁腈聚合物的力学强度增大，而断裂伸长率逐渐减小；但是当炭黑份数为95份时，其断裂伸长率急剧降低，当制成振膜后，在长期使用中存在破膜风险。本发明中补强剂添加量为1-90份，优选2-80份，即所述无机填料补强剂的含量为所述氢化丁腈聚合物总量的2％-80％时，氢化丁腈聚合物的拉伸强度随着补强剂含量的增加而提高。其中更大的断裂伸长率给予了振膜更大的振动区间余量，在临近断裂极限的情况下，氢化丁腈聚合物可承受更高的驱动力，在同等振动空间下，氢化丁腈聚合物振动过程中的拉伸远达不到断裂极限，可避免因过度拉伸而破膜的情况。氢化丁腈聚合物具有优异的柔韧性，断裂伸长率大于100％，优选大于150％。因此特别地，所述补强剂含量在80份时，即所述无机填料补强剂的含量为所述氢化丁腈聚合物总量的80％，氢化丁腈聚合物的断裂伸长率满足振膜的制作要求，同时抵抗永久变形和破坏能够强，振膜的弹性和刚性满足振动要求，发声装置的振动效果好，抗阻尼效果良好。可选地，所述氢化丁腈聚合物中还包括防老剂，所述防老剂采用防老剂N-445、防老剂246、防老剂4010、防老剂SP、防老剂RD、防老剂ODA、防老剂OD、防老剂WH-02中的至少一种，所述防老剂的含量为所述4种单元总含量的0.5-10％。即当4种单元的总含量为100份时，防老剂的含量为0.5-10份。本发明人发现氢化丁腈聚合物在使用过程中，随着时间的延长，氢化丁腈聚合物的分子链断裂产生游离的自由基，加速自身老化，添加防老剂中止橡胶制品中产生的自催化活性游离基。过少的添加量达不到延长使用寿命的效果，而过多的添加量，由于其不能与弹性体较好的互溶，难以均匀分散，导致材料力学性能下降。其中防老剂的含量为所述氢化丁腈聚合物总含量的0.5％-10％，即当所述氢化丁腈聚合物的总含量为100份，防老剂添加量为0.5-10份，优选防老剂添加量为1-5份，即防老剂的含量为所述氢化丁腈聚合物总含量的1％5％，特别地，当防老剂为5份时，即防老剂的含量为所述氢化丁腈聚合物总含量的5％时，能够有效中止橡胶制品中产生的自催化活性游离基，而且能够与氢化丁腈聚合物更好的融合，当所述氢化丁腈聚合物制作成振膜时，能够延长振膜的使用寿命。可选地，所述氢化丁腈聚合物强度范围为15-95A，所述氢化丁腈聚合物的模量范围为0.5-50MPa。由表3可知，氢化丁腈拉伸强度主要通过无机填料补强剂调节。由表1可知，丙烯腈嵌段含量增加，氢化丁腈聚合物分子间氢键增多，使得氢化丁腈聚合物的拉伸强度增大；氢化丁腈聚合物拉伸强度和硬度越高，其f0越高，氢化丁腈聚合物的回弹性越好。表4为相同厚度而不同硬度的振膜与氢化丁腈聚合物的F0的关系。表4为相同厚度而不同硬度的振膜与氢化丁腈聚合物的F0的关系硬度(A)2030608090F0(Hz)6787358629411109如表4所示：随着硬度增大，f0急剧增大。当氢化丁腈聚合物强度范围为15-95A，优选地，氢化丁腈聚合物强度范围在20-80A时，氢化丁腈聚合物的回弹性良好，当所述氢化丁腈聚合物制作成振膜时，所述振膜的弹性和振动的一致性良好。由于氢化丁腈聚合物中含有大量的腈基，腈基能够与胶层形成氢键作用，因此具有良好的粘接性。可选地，氢化丁腈聚合物与胶层的粘接力大于100g/25mm(180°剥离)，优选地，粘接力大于200g/25mm(180°剥离)。粘结力高使振膜在振动过程中与Dome(补强件)的协调一致性良好，音质纯正，且在长时间振动后发声装置振膜仍然保持初始状态，性能稳定性高。所述振膜的粘接力主要在两个方面发挥作用。在本发明的特殊实施方式中，所述振膜可以是复合振膜，即振膜中包括了多层膜层，其中至少有一层膜层是采用上述氢化丁腈聚合物制成的。多层膜层之间可以通过胶粘、热压等方式进行复合，进而构成上述复合振膜。氢化丁腈聚合物的良好粘接性能能够保证复合振膜的结构稳定性和可靠性。另一方面，振膜在实际应用中需要与音圈、定心支片、补强件(DOME)等通过胶层粘接装配。振膜的良好粘接性能能够在装配中发挥作用，提高微型发声器产品的声学性能和结构可靠性。可选地，所述胶层的类型包括环氧类、丙烯酸类、有机硅树脂类、聚酯类、聚氨酯类、氯醋树脂类、酚醛树脂类、脲醛树脂类中的一种或多种。可选地，所述振膜采用模压-注塑成型或者气压成型的方式制备而成。损耗因子能够表征材料的阻尼性大小，氢化丁腈聚合物的损耗因子大于0.06。优选大于0.1，优异的阻尼性能，使振膜具有更低的阻抗。发声装置振膜的阻尼性提高，发声装置在振动过程中可抑制偏振现象的能力强，振动一致性良好。而常用的工程塑料膜层的阻尼低，其损耗因子一般小于0.01，阻尼性较小。相对于工程塑料，氢化丁腈聚合物具有较宽的弹性区域，具有优异的回复性，振膜在振动过程中，摇摆振动少，音质和听音稳定性更优。图5是根据本发明的一个实施例的发声装置振膜与PEEK振膜的应力应变曲线。其中，虚线为本发明实施例提供的发声装置振膜的应力应变曲线；实线为PEEK振膜的应力应变曲线。由图5可以看出在相同的应力下，本发明实施例提供的发声装置振膜的应变明显大于PEEK振膜。这表明，本发明实施例提供的发声装置振膜的杨氏模量明显小于PEEK振膜。此外，PEEK振膜形成了明显的屈服点，约在应变0.4-0.5％。而本发明提供的发声装置振膜不存在屈服点，这表明，本发明提供的发声装置振膜具有更宽的弹性区域，并且回弹性能优良。氢化丁腈聚合物振膜具有良好的柔韧性，例如，断裂伸长率≥100％。聚乙烯嵌段对断裂伸长率有重要影响，本领域技术人员可以根据实际需要进行选择。这使得发声装置振膜的振动位移更大，响度更大。并且可靠性、耐用性良好。材料的柔韧性越好，断裂伸长率越大，则发声装置振膜抵抗破坏的能力越强。发声装置振膜处于大振幅状态振动时，材料产生了较大的应变，长时间振动时会出现膜折、膜裂或破膜的风险。将氢化丁腈聚合物制作成的发声装置振膜，具有良好的柔韧性，降低了振膜破坏的风险。图6是根据本发明的一个实施例的发声装置振膜与常规振膜的不同频率下响度的测试曲线(SPL曲线)。本发明中振膜为折环振膜。横坐标为频率(Hz)，纵坐标为响度。其中，虚线为本发明实施例提供的发声装置振膜的测试曲线。实线为常规振膜的测试曲线。由图6可以看出，具体的由SPL曲线可以看出，两个发声装置振膜中频性能相近。而采用本发明实施例的振膜的发声装置的F0为792Hz，图中a处；采用常规振膜的发声装置的F0为886Hz，图中b处。这表明，本发明实施例的发声装置振膜的低频灵敏度高于PEEK振膜。也就是说，采用本发明实施例的发声装置振膜的发声装置具有更高的响度和舒适度。图1是根据本发明的一个实施例的发声装置振膜不同部位在不同频率下振动位移的测试曲线。图2是常规振膜不同部位在不同频率下振动位移的测试曲线。其中，振膜为矩形折环振膜。横坐标为频率(Hz)，纵坐标为响度位移量(mm)。在振膜的中心部的边缘位置以及中心位置取点进行测试。可以看出，图1中的各个曲线更集中，而图2中的各个曲线较为分散。这表明，本发明实施例的发声装置振膜的各个部分的振动一致性更好，在振动过程中，振膜的摇摆真的少，音质和听音稳定性更加优良。图3是根据本发明的一个实施例的发声装置振膜与常规振膜的总谐波失真测试曲线。振膜为折环振膜。横坐标为频率(Hz)，纵坐标为总谐波失真THD(％)。其中，虚线为本发明实施例提供的发声装置振膜的总谐波失真测试曲线。实线为常规的PEEK振膜的总谐波失真测试曲线。由图3可以看出，本发明实施例的发声装置振膜相对于PEEK振膜具有更低的THD(总谐波失真)，并且无尖峰等。这表明，本发明实施例的发声装置振膜具有更优的抗偏振能力，并且音质更佳。图4是根据本发明的一个实施例的发声装置振膜与常规振膜的高次谐波失真测试曲线。振膜为折环振膜。横坐标为频率(Hz)，纵坐标为高次谐波失真HOHD(％)。其中，虚线为本发明实施例提供的发声装置振膜的高次谐波失真测试曲线。实线为常规的PEEK振膜的高次谐波失真测试曲线。由图4可以看出，本发明实施例的发声装置振膜相对于PEEK振膜具有更低的HOHD(高次谐波失真)，并且无尖峰等。在相同频率情况下，PEEK振膜更容易发生HOHD(高次谐波失真)，这表明，本发明实施例的发声装置振膜具有更优的抗偏振能力，并且音质更佳。根据本发明的另一个实施例，提供了一种发声装置。该发声装置包括振动系统和与振动系统相互配合的磁路系统。振动系统包括本发明提供的发声装置振膜。例如，振膜为折环振膜或者平板振膜。该发声装置具有发声效果好，耐用性良好的特点。该发声装置的F0正比于杨氏模量和厚度，可以通过改变发声装置振膜的厚度以及杨氏模量来实现F0的变化，具体调节原理如下：其中Mms为发声装置的等效振动质量，Cms为发声装置的等效顺性：其中，Cms1为弹波顺性,Cms2为振膜顺性。无弹波设计时，发声装置的等效顺性即为振膜顺性：其中W为振膜的折环部的总宽度，t为膜片厚度；dvc为振膜音圈贴合外径；E为振膜材质的杨氏模量；u为振膜材质的泊松比。可见，发声装置的F0正比于模量和厚度，而振膜的模量正比于其硬度，因此使用硬度来体现振膜的模量。为得到饱满的低音和舒适的听感，在发声装置具有较低的F0同时，应使振膜具有足够的刚度和阻尼。本领域技术人员可以通过发声装置振膜的硬度以及厚度来调节F0的大小。振膜硬度优选为20-80A。这使得发声装置的F0的能够达到150-1500Hz，发声装置的低频性能优良。可选地，所述振膜可以为单层结构，也可以为多层的复合振膜。单层振膜是由一层氢化丁腈聚合物膜层构成的振膜。而复合振膜则是由多层氢化丁腈聚合物膜层依次层叠形成的振膜。或者，复合振膜可以包括至少一层氢化丁腈聚合物膜层，该氢化丁腈聚合物膜层与其它材料制成的膜层层叠复合，构成多种材料制成的复合振膜。所述复合振膜可以为两层、三层、四层或五层复合振膜，本发明不对此进行限制。所述复合振膜中至少有一层膜层是由本发明提供的氢化丁腈聚合物制成的氢化丁腈聚合物膜层。对于所述氢化丁腈聚合物膜层，其厚度可选为10-200μm，优选为30-120μm。氢化丁腈聚合物膜层的厚度在该范围内时，能够更好的满足微型发声装置的性能要求和装配空间的要求。所述复合振膜采用不同硬度的氢化丁腈复合在一起，例如复合振膜的膜层从上到下，硬度逐渐增大，基底层的膜层采用硬度大的氢化丁腈聚合物，硬度大的同时振膜刚性强，基底层的膜层起到定心支撑上部膜层的作用。上层膜层的硬度小使得其回弹性强，振膜振动的振幅较大。“振幅”是指振膜偏离平衡位置单向的最大值。振膜振动的振幅较大时，发声装置的听音效果好。可选地，复合振膜的每层振膜的厚度相同，这使得发声装置振膜的均一性良好，并且不容易卷曲、褶皱。可选地，所述复合振膜还可以是氢化丁腈聚合物与其他橡胶复合到一起。也可通过贴合的方式与其他工程塑料或热塑性弹性体复合到一起，制成复合振膜。虽然已经通过例子对本发明的一些特定实施例进行了详细说明，但是本领域的技术人员应该理解，以上例子仅是为了进行说明，而不是为了限制本发明的范围。本领域的技术人员应该理解，可在不脱离本发明的范围和精神的情况下，对以上实施例进行修改。本发明的范围由所附权利要求来限定。当前第1页1 2 3