专利名称：高膨胀泡沫灭火设备的制作方法
技术领域：
本发明涉及在仓库、石油罐槽、石油联合企业的涵管、或船室、船仓等中使用的高膨胀泡沫灭火设备。
背景技术：
在泡沫灭火设备中，从喷射喷嘴喷出泡水溶液，使其与发泡用网碰撞并吸入空气产生泡沫，用该泡沫完全盖住火源，进行窒息灭火。其中，
发泡率表示泡水溶液和生成的泡沫的体积比，将发泡率在80以上且小于1000的泡沫灭火设备称为高膨胀泡沫灭火设备。
为了产生高膨胀泡沬，例如发泡率在500以上的泡沫，必须从喷射喷嘴的上游侧吸入大量空气，在吸入大量空气的情况下， 一般采用的是吸引室外空气的方式(所谓"外部空气")。
可是，对于这种外部空气而言，为了使用外部空气，要在建筑物中贯穿设置管道，或者，在隔壁上开孔以设置发泡器(发泡机)，因此，存在成本较高等问题。
因此，为了解决上述问题，采用了吸引排出泡沫的区域内部的空气这种方式(所谓"内部空气")的高膨胀泡沫灭火设备(例如，参见专利文献1)。
该吸引内部空气的高膨胀泡沫灭火设备与吸引外部空气的高膨胀泡沫灭火设备相比，发泡率明显降低，其主要原因是发生火灾时在室内产生的"烟"。
该烟例如以粒径lwm以下的固体微粒形式在室内漂浮。当该微粒混在喷射区域的空气中，被吸入到空气吸引部中时，与空气一起提供给起泡部，导致发泡率降低。
本发明人发现只要除去烟颗粒即可解决以上所述问题，但是否不除去烟颗粒也可以防止发泡率的降低。一般来说，高膨胀泡沫等泡沫为在泡沫原液中所含的表面活性剂的双层膜，并由夹持亲水区域的内侧薄膜和外侧薄膜构成，上述两个薄膜并排同时形成，同时，形成内包空气的泡状体。另外，本发明人认为，存在烟颗粒等异物导致发泡率不良的原因在于在喷射喷嘴以标准设定运行的情况下，来自所述喷射喷嘴的泡水溶液的液滴的速度过快，所述两个薄膜的形成追不上所述速度，因而不能并排同时形成所述两个薄膜，导致液滴穿过了发泡用网的网孔。
所以，只要使所述水溶液的液滴的速度变慢即可，作为使该速度变慢的装置，可以考虑在紧靠发泡用网内侧设置网状的流动调节部(例如参照专利文献2)。在该装置中，使从喷射喷嘴喷射出来的泡水溶液的水滴经过所述流动调节部而减速，并在该减速的状态下与所述发泡用网碰撞产生泡沫。
专利文献l特开平06—165837号公报专利文献2实开平05 — 053660号公报
发明内容
在现有的例子中，由于喷射喷嘴与流动调节部的间隔长，碰到流动调节部的泡水溶液的势头变弱，因而在碰到流动调节部的阶段产生泡沫的可能性增加。如果泡水溶液的速度快，则直接以液体状态通过流动调节部，但如果速度降低到某种程度，则在通过所述流动调节部时产生泡沫。
由于将发泡用网与流动调节部靠近设置，在泡水溶液碰到流动调节部时产生的泡沫，滞留在该发泡用网与该流动调节部的安装位置的间隙中，该滞留的泡沬会妨碍吸入空气，导致从该发泡用网不能良好地产生泡沫。即，由于流动调节部产生的泡沫堵塞发泡用网的一部分网孔，所以不能使发泡用网的整个面积用于产生泡沫。因此发泡率达不到设计要求。
作为解决所述问题的对策，可以考虑不设置流动调节部，而把喷射压力减小到小于标准设定压力，使喷射喷嘴的喷射速度降低，从而使泡水溶液的液滴难以通过网孔。
所以，在改变喷射喷嘴的喷射压力，对规定浓度的泡水溶液的发泡
状态进行实验时，在有烟的条件下，喷射压力为0.5MPa时的发泡率，与正常时相比，降低到l/5以下，而喷射压力为0.2MPa时，发泡率仅仅降低到4/5左右。
这样，如果降低泡水溶液的喷射压力，则容易产生泡沫，但吸入空气量和喷射泡水溶液的量比标准设定少。因此产生泡沫的量变少，或在规定的时间内不能得到所希望的产生泡沫量。
鉴于上述的情况，本发明的目的在于防止在有烟的状态下导致发泡率降低。
本发明提供一种高膨胀泡沫灭火设备，其包括筒形的发泡器主体；设置在所述发泡器主体前端一侧的发泡用网；设置在所述发泡器主体内部后端一侧，朝向所述发泡用网，以扩展成圆锥形的喷射图形喷射泡水溶液的喷射喷嘴；以及设置在所述发泡用网与所述喷射喷嘴之间的中间网；其特征在于，中间网配置在从喷射图形的外周碰到发泡器主体内壁的到达位置到液滴能够通过中间网的网孔的极限位置的液滴速度调节区域内。
本发明的特征还在于，液滴速度调节区域的长度(距离)为发泡器主体的全长乘0.3。本发明的中间网的线径为0.5 0.8mm，网眼数(mesh)为7 8个，孔宽为2.5 3mm，开口率为60 70%。
本发明还提供一种高膨胀泡沫灭火设备，其包括筒形的发泡器主体；设置在该发泡器主体前端一侧的发泡用网；以及设置在所述发泡器主体内部的后端一侧，朝向所述发泡用网喷射泡水溶液的喷射喷嘴；其特征在于，所述发泡用网的长度在与所述发泡器主体的全长相同到所述全长的三分之二的范围内。
本发明的特征还在于，发泡用网弯折成向前端一侧突出，发泡用网的前端的角度为15度 40度。本发明的特征还在于，在发泡器主体的高度方向上至少设置有两个发泡用网。
本发明再提供一种高膨胀泡沬灭火设备，其包括筒形的发泡器主体；设置在该发泡器主体前端一侧的发泡用网；设置在所述发泡器主体内部后端一侧，朝向所述发泡用网喷射泡水溶液的喷射喷嘴；其特征在于，所述发泡器主体的前端的延长长度在与该发泡器主体的全长相同到仝4^的二4V， 一的^S雨由—
本发明的特征还在于，发泡用网张紧设置在与发泡器主体的中心轴垂直的方向上。
如上所述，本发明的所述中间网配置在从所述喷射图形的外周碰到所述发泡器主体内壁的到达位置到液滴能够通过该中间网的网孔的极限位置的液滴速度调节区域内，所以从喷射喷嘴喷射的泡水溶液边接受阻力边通过所述中间网，达到适当的产生泡沫的流速，之后碰撞所述发泡用网。因此可以防止发泡率的降低。
本发明的所述发泡用网的长度在与所述发泡器主体的全长大体相同到所述全长的大体三分之二的范围内，所以从喷射喷嘴到发泡用网的距离比现有的长。因此从该喷射喷嘴喷射出的泡水溶液在碰撞该发泡用网之前势头(喷射能量)已变弱，所以是在流速降低的状态下碰撞该发泡用网，因此容易产生泡沫，可以减轻在有烟状态下的发泡率的降低。
本发明的所述发泡用网弯折成向前端一侧突出，其前端角度为15度 40度，所以从发泡器主体的前端突出的发泡用网的长度比现有的长。因此发泡用网的面积比现有的增大，增加了泡水溶液与发泡用网的接触面积，所以可以进一步提高发泡率。
本发明的所述发泡用网在所述发泡器主体的高度方向上至少设置两个，所以不使从发泡器主体前端的突出量增加，就可以使三角柱形的发泡用网的面积(接触面积)增大。因此可以使发泡器紧凑。
本发明的所述发泡器主体的前端的长度在与该发泡器主体的全长大体相同到该全长的大体三分之二的范围内延长，所以从喷射喷嘴到发泡用网的距离比现有的长。因此从该喷射喷嘴喷射的泡水溶液在碰撞该发泡用网之前势头(喷射能量)已变弱，所以在流速降低的状态下碰撞该发泡用网，因此容易生成泡沫，可以减轻在有烟状态下的发泡率的降低。
图1是表示本发明第一实施例的纵断面图。
图2是图1的II一II线剖面图。
图3是中间网的放大主视图。
图4是表示本发明第二实施例的纵断面图。
图5是表示本发明第三实施例的纵断面图。
图6是图5的VI —VI线剖面图。
图7是表示本发明实施方式的纵断面图。
图8是表示本发明第四实施例的侧断面图。
图9是图8的主要部分的放大图。
图IO是表示本发明第五实施例的侧断面图。
图11是表示该第五实施例的俯视断面图。
图12是表示本发明第六实施例的侧断面图。
图13是表示本发明第七实施例的侧断面图。
图14是图13的主要部分的放大图。
图15是表示本发明第八实施例的侧断面图。
图16是表示本发明第九实施例的侧断面图。
图17是表示本发明第十实施例的侧断面图。
图18是表示高膨胀泡沫灭火设备整体结构的简图。
具体实施例方式
本发明人考虑通过使流动调节部(中间网)位于适当的位置，来解决以上所述问题，并进行了如下的实验。
如图7所示，在全长lOOcm的发泡器主体1前端部位设置发泡用网2,在该发泡器主体1后端部一侧的内部安装有喷射压力为0.5MPa的喷射喷嘴3，并且使中间网4的设置位置可选择为P—l、 PO、 Pl、 P2、 P3。所述位置PO是喷射图形WP的外周碰到发泡器主体1内壁的到达位置，位于距发泡器主体1的后端(喷射喷嘴3 —侧)40cm的位置。
所述位置P — 1在所述到达位置P0的上游一侧(喷射喷嘴3—侧)，
(I J女EM」山/4^ta八 SH" 、 n血min n此 ^ _ /mil ^%八
〃、k《判wi旦且ru J2l八"贝3、J H贝究 ？ —l则ZUCm。
所述位置Pl是从喷射喷嘴3喷射的泡水溶液W的液滴可以通过中间网4的网孔的极限位置，该位置P1向下游一侧(发泡用网2—侧)距所述到达位置P0为30cm。把从所述到达位置P0到位置Pl的区域称为液滴速度调节区域。
所述位置P2位于所述位置Pl和发泡器主体1前端(发泡用网2 —侧)之间，距所述位置P0为45cm。
所述位置P3为所述发泡器主体前端的位置，距所述位置P0为60cm。
所述中间网4的线径为0.5 0.8mm,网眼数为7 8个，孔宽为2.5 3mm，开口率为60 70%。
由实验结果可知-
(1) 到达位置P0 位置P1 (液滴速度调节区域)
如果将中间网4垂直设置在位置P0 位置Pl之间，则发泡率达到727 750倍。位置P0 P1是发泡率最佳的位置。
(2) 位置P—1
如果将中间网4配置在位置P—1，则发泡率为686倍。与把中间网4垂直设置在到达位置P0 位置P1时相比，造成发泡率不好的原因如下
如果把中间网4垂直设置在靠近喷射喷嘴3的位置，则以圆锥形喷射出来的泡水溶液，在碰到发泡器主体1内壁前，碰到中间网4上。艮口，泡水溶液喷射后立刻碰到中间网4，使喷射速度降低，所以不能充分吸入空气。
进一步说明的话，由于该高膨胀泡沫灭火设备被称为吸气器方式，所以从喷射喷嘴3喷出的泡水溶液，利用因喷出水产生的负压，吸入周围的空气。因此如果使泡水溶液喷出后立刻碰到中间网4，则泡水溶液的势头大幅度降低，所以吸入的空气量降低。除此以外，由于喷射图形与空气的接触面积减小，所以吸入的空气量降低。
在该位置碰到中间网的泡水溶液，因其阻力使喷射图形的形状在圆
锥的直径方向变小，减少了碰到发泡用网2外侧的泡水溶液的量。艮口，泡水溶液碰撞到发泡用网2上的量变得不均匀，空气从碰撞量少的部分漏掉，碰撞量多的部分来不及产生泡沬，因此导致发泡率降低。
(3) 位置P2
如果把中间网4垂直设置在位置P2，则发泡率为615倍。与把中间网4垂直设置在到达位置P0 位置P1时相比，发泡率不好的原因如下
泡水溶液在泡水溶液的喷射速度降低的状态下碰到中间网4。所述速度降低了的泡水溶液碰到中间网4，则势头会被进一步抑制，导致不能通过该中间网4，或产生没有到达发泡用网2的泡水溶液。因此一部分泡水溶液没有到达发泡用网2，所以不能很好地产生泡沫。
(4) 位置P3
如果把中间网4垂直设置在位置P3，则发泡率为545倍。与把中间网4垂直设置在到达位置PO 位置Pl时相比，发泡率降低的原因除了与在位置P2时相同的原因以外，还有如下原因。
由于喷射喷嘴3与中间网4的间隔长，碰到中间网4的泡水溶液的势头弱，从而使在碰到中间网4的阶段生成泡沫的可能性增加。这是因为如果泡水溶液的速度快，则直接以液体的状态通过中间网，但如果速度降低到某种程度，则在通过所述中间网时变成泡沫。
特别是在发泡用网2以平面等形状与中间网4相邻的情况下，泡水溶液W碰到中间网4时产生的泡沫滞留在该发泡用网2与该中间网4的安装位置的间隙中，该滞留的泡沫会妨碍吸入空气，导致不能从该发泡用网2很好地产生泡沫。即，由中间网4产生的泡沬堵塞了一部分发泡用网2的网孔，所以不能利用发泡用网2的整个面积产生泡沫。因此发泡率不好。
本发明人根据上述实验确定作为配置中间网的最佳位置是从到达位置PO 位置Pl的区域，即，从喷射图形的外周碰到所述发泡器主体内壁的到达位置到液滴可以通过该中间网的网孔的极限位置的液滴速度 调节区域，并据此完成了本发明。
此外，本发明人为了减少发泡率的降低，对使以高速从喷射喷嘴喷 射的泡水溶液的流速在到达发泡用网之前降低为低速、并在该低速状态 下碰撞该发泡用网的方法，反复进行了实验研究。
其结果可以看出，通过增加发泡用网的长度或发泡器主体的长度、 或者增加喷射喷嘴与发泡用网的间隔，泡水溶液的势头(喷射能量)降 低，从而碰到发泡用网时的流速降低。
艮P，把发泡用网在中心轴方向上延长，使从喷射喷嘴喷射的泡水溶 液在速度降低的状态下碰撞该发泡用网。或把发泡器主体前端延长，使 从喷射喷嘴喷射的泡水溶液在速度降低的状态下碰撞该发泡用网。
本发明即据此完成。
图18是表示高膨胀泡沫灭火设备的整体结构的简图。
加压装置用P表示，主管Pnl输送由加压装置P加压送来的水WA (灭火水WA)，进口一侧配管用Pn2表示，调压阀V2包括例如带有调 压功能的雨淋阀，供水管Pn3作为出口一侧配管，调压先导阀用V3表 示，启动阀用V4表示，远程启动阀V4m并联在启动阀V4上并利用图 中没有表示的控制盘的信号进行开关，泡沫混合器20的入口部20a连接 在供水管Pn3上，即连接在调压阀V2的出口一侧，泡沫混合器20具有 泡沫原液注入口 20b，泡沫原液罐21通过泡沫原液配管Pn4连接在泡沫 混合器20的泡沫原液注入口 20b上，通过隔膜24把贮存泡沫灭火剂WB (泡沫原液WB)的原液室22和通过供水配管Pn5连接在泡沬混合器20 的进口一侧的水室23隔开。
水溶液配管Pn6连接在泡沫混合器20的出口 一侧，输送泡水溶液W， 分路管3a从水溶液配管Pn6分路，发泡器主体1具有流道筒2，通过配 管Pn6、分路管3a从泡沫混合器20提供泡水溶液W，并从喷射喷嘴3 喷射产生泡沫，选择阀30设置在分路管3a上，是从图中没有表示的控 制盘利用远程操作进行开关控制的开关机构，房间X为安装有发泡器主 体1的喷出区域。用图18对上述动作进行更详细的说明。
如果在房间X内发生火灾，则图中没有表示的火灾探测器就会检测 到火灾，并向控制盘送出火灾信号。如果通过消防人员的判断或自动从 控制盘输出泡沬灭火设备的启动信号，则该启动信号分别到达并启动远 程启动阀V4m、加压装置P和选择阀30。
如果远程启动阀V4m打开，则利用加压装置P升压后的进口压力从 进口一侧配管Pn2通过配管Pn21、远程启动阀V4m、调压先导阀V3和 配管Pnll，到达调压阀V2的储压室(图中没有表示)，打开警戒时处 于关闭状态的调压阀(具有雨淋阀的功能)。如果供水管Pn3充水，则 利用压力提取配管Pnl2形成压力，在此对作为压力提取目标的供水管 Pn3的压力变化没有进行详细说明，但可调整成接近调压先导阀V3所设 定的设定压力。
通过了调压阀V2的灭火水WA在通过泡沫混合器20时，灭火水 WA也流入供水配管Pn5，向水室23供水。该提供的灭火水的量以直接 压出的形式通过隔膜24把原液室22中的泡沫原液WB排出，并通过泡 沫原液配管Pn4注入到泡沫原液注入口 20b。这样，泡沫混合器20把灭 火水WA和泡沬原液WB按一定比例混合。
此时，由于使用与向泡沫混合器20的供水压力相等的进口一侧的灭 火水WA以隔膜式不混合地压出，从而把泡沫原液WB注入泡沫混合器 20，所以对于吸入泡沫原液WB而言，能量损耗小，压力损失也少。此 外，如果具有设置了如图18所示的隔膜24的泡沫原液罐21的泡沫混合 器20，则通过压力损失比较小的泡沫混合器20，可以得到与设计值误差 较小的喷嘴压力，因而可以获得稳定的发泡性能和灭火性能。
之后打开对应于产生泡沫必需的发泡器主体1的选择阀30，从发泡 器1内的喷射喷嘴3向发泡用网2喷射泡水溶液W。
第一实施例
利用图1 图3对本发明的第一实施例进行说明。
在作为火灾监视区域的房间(室)内，设置有高膨胀泡沫灭火设备 的发泡器B。该发泡器B的发泡率例如设定为500。所述发泡器B为筒形，例如具有断面为方形的发泡器主体1，其横 向长度L例如为900mm，纵向长度(高度)H例如为640mm。在该发泡 器主体1的前端la—侧设置有发泡用网2。在所述发泡器主体1的后端 lb —侧，距所述发泡用网2规定的距离，例如90cin的位置，内部装有 喷射喷嘴3。所述喷射喷嘴3朝向所述发泡用网2以圆锥形扩展的喷射图 形WP喷射泡水溶液W。
所述发泡器主体1内由中间网4分割。该中间网4垂直设置在该发 泡器主体1内，其安装部5利用小螺钉6固定在内壁lf上。所述中间网 4设置在所述喷射图形WP的外周碰到发泡器主体1内壁lf的位置PO(到 达位置)上，该位置PO例如在从发泡器主体1的长边方向的中心靠喷射 喷嘴3 —侧，距发泡器主体1的后端lb为40cm。
该中间网4做成方形，线径为0.65mm，网眼数为7个，孔宽为 2.98mm，开口率为67.39%。这些尺寸可以根据需要适当选择，但选择范 围优选的是线径为0.5 0.8mm，网眼数为7 8个，孔宽为2.5 3mm， 开口率为60 70%。
此外，开口率e可以用下式求出。其中，A表示孔宽，d表示线径。
e ={A/ (A + d) }2X100%
下面对本实施例的动作进行说明。
如果在所述火灾监视区域内发生火灾，则图中没有表示的火灾探测 器检测到该火灾，并向控制盘发送火灾信号。
于是，该控制盘使所述高膨胀泡沫灭火设备启动，把室内空气吸入 发泡器主体l内，B卩，把配置所述发泡器主体1附近的房间的空气K吸 入发泡器主体l内，泡水溶液W变成液滴并且以圆锥形的喷射图形WP 从喷射喷嘴3喷射。
此时，喷射喷嘴3以钝角的喷射角度进行喷射，可以在短距离内使 泡水溶液与整个中间网碰撞，与喷射角度为锐角相比，可以使发泡器主 体1的全长縮短。
该喷射图形WP的外周一碰到发泡器主体1的内壁，变成液滴状的泡水溶液W则边受到来自中间网4的阻力边通过网孔并减速。这样所述 泡水溶液W在利用中间网4减速后，碰撞发泡用网2，并通过网孔产生 泡沫。
此时，流入所述发泡用网2的网孔的速度不管从喷射喷嘴3的喷射 压力高低，都由于受到所述中间网4的限制而变慢，所以泡水溶液W处 于容易产生泡沫的速度状态。因此，所述泡水溶液W的液滴可以更有效 地形成高膨胀泡沫。
第二实施例
利用图4对本发明的第二实施例进行说明，与图1 图3相同的附 图标记，其名称和功能也相同。此外，本实施例的发泡器(本实施例的 泡沫生成器)的结构与第一实施例不同，除此以外的系统结构大体相同。
该实施例和第一实施例的不同点是中间网4的配设位置。g卩，该配 设位置Pl是从所述喷射喷嘴3喷射的泡水溶液W的液滴可以维持能通 过中间网4的网孔的流速的极限位置。
如前所述，在本实施例中，把从所述喷射图形的外周碰到所述发泡 器主体内壁的到达位置P0到液滴可以通过该中间网4的网孔的极限位置 Pl的区域，称为液滴速度调节区域。该位置P1距所述到达位置P0规定 的距离S，该规定的距离S例如为30cm。所述液滴速度调节区域的长度 与所述发泡器主体1的全长乘0.3后的长度相同、或大体相同。
在该实施例中，由于泡水溶液W在由中间网4适当地限制流速后， 碰撞发泡用网2，所以可以得到设计的发泡率。
第三实施例
利用图5、图6对本发明的第三实施例进行说明，与图1 图3相同 的附图标记，其名称和功能也相同。此外，本实施例的发泡器(本实施 例的泡沫生成器)的结构与第一实施例不同，除此以外的系统结构大体 相同。
该实施例和第一实施例的不同点是设置多个喷射喷嘴3。所述喷射 喷嘴3的数量例如为四个，这些喷射喷嘴3并排配置，其前端部位于同 一垂直面上。本发明不限于上述的实施例，例如也可以使中间网4倾斜规定的角 度设置，以替代垂直设置。该倾斜角度例如可以在1 30度的范围内适 当选择。
除此以外，中间网的孔宽不需要均匀，可以根据从喷射喷嘴3喷射 的泡水溶液的压力分布，适当选择其孔宽的尺寸。
第四实施例
利用图8、图9对本发明的第四实施例进行说明，与图1 图7相同 的附图标记，其名称和功能也相同。此外本实施例的发泡器(本实施例 的泡沫生成器)的结构与第一实施例不同，除此以外的系统结构大体相 同。
所述发泡用网2弯折成向前端一侧突出，形成三角柱形(断面为三 角形)，其前端角度e为20度，但该前端角度6可以在15度 40度的 范围内适当选择。该发泡用网2的中心轴C方向的长度Ll为908mm。
该长度Ll可以在与发泡器主体1的全长L大体相同到所述全长L 的三分之二的范围内(LX2/3《L1《L)适当选择。
下面对本实施例的动作进行说明。
如果在房间内发生火灾，则图中没有表示的感烟探测器就会检测到 火灾，并向控制盘发送出火灾信号。于是该控制盘使高膨胀泡沫灭火设 备启动，向发泡器主体1内吸入室内空气，即吸入设置有所述发泡器B 附近的房间的空气，并且从喷射喷嘴3把泡水溶液W变成液滴喷出。
所述泡水溶液W以高速向发泡用网2流下，但由于该喷射喷嘴3与 发泡用网2的距离比现有的长，所以在所述流下的中途，势头(喷射能 量)变弱，并在流速降低的状态下碰撞发泡用网2，包住空气而产生泡沫。
因此，容易生成泡沫，并可以减轻在有烟状态下的发泡率降低。此 外，为了要夺去该喷射的泡水溶液W的势头(喷射能量)，也可以把中 间网4设置在发泡器主体1内。
此外，由于发泡用网2为三角柱形(断面为三角形)，所以与在垂 直中心轴C的方向上张紧设置的发泡用网相比，面积增加。因此与泡水溶液的接触面积增加，所以进一步提高了发泡率。
发泡用网2的前端角度是15度 40度的45度以下的锐角，由于断 面为三角形，所以如图9所示，泡水溶液W与发泡用网2的接触角度ci 变小，网孔2m被放倒，相对于泡水溶液W的流动方向，开口变小。因 此与张紧设置在所述垂直方向上使接触角度为90度的发泡用网相比，泡 水溶液难以通过网孔2m。
其结果，泡水溶液W在所述发泡器主体1内流下的同时势头减弱， 使流速变慢，并在该变慢的状态下以滑动的方式碰撞发泡用网2，通过网 孔2m，包住空气而产生泡沫D，到达外部。因此可以进一步减轻在有烟 状态下的发泡率的降低。
第五实施例
利用图IO、图ll对本发明的第五实施例迸行说明，与图1 9相同 的附图标记，其名称和功能也相同。此外，本实施例的发泡器(本实施 例的泡沫生成器)的结构与第一实施例不同，除此以外的系统结构大体 相同。
该实施例与第四实施例的不同点是在发泡器主体1的高度方向设置 两个(多个)发泡用网2。此外，把连接喷射喷嘴3的分路管3a设置在 发泡器主体1外侧。
该上下两个发泡用网2是相同的结构，其前端角度e为30度，发泡 用网2的长度L2为597mm，宽度Y为1280mm。此外，发泡器主体1 的长度L、高度H与第四实施例相同。即发泡用网2的长度L2为发泡器 主体1全长L的大体三分之二。
在该实施例中，发泡用网2为上下两层，并且通过增大前端角度e， 使发泡用网2从发泡器主体1的前端la突出的量即长度L2与第四实施 例的长度L1相比，减小到三分之二左右，但可以充分增加三角柱形的发 泡用网2的面积。
进一步说明的话，例如通过设置一个前端角度为30度的三角柱形的 发泡用网2，与使发泡器主体l前端la—侧的高度减半、上下两层设置 的所述发泡用网2相比，虽然具有大体相同的面积，但可以使从发泡器主体1的突出量减少大体一半，从而能使整个发泡器主体紧凑。 第六实施例
用图12对本发明的第六实施例进行说明，与图1 图ll相同的附
图标记，其名称和功能也相同。此外，本实施例的发泡器(本实施例泡 沫生成器)的结构与第一实施例不同，除此以外的系统结构大体相同。
该实施例和第五实施例(图10、图11)的不同点是在发泡器主体1 的高度方向设置四个(多个)发泡用网2，即在一个喷射喷嘴3上设置两 个发泡用网2。这四个发泡用网2结构相同，其前端角度0为15。，发 泡用网2的长度L3为615mm，大体为发泡器主体1全长L的三分之二。
第七实施例
用图13、图14对本发明的第七实施例进行说明，与图1 图12相 同的附图标记，其名称和功能也相同。此外，本实施例的发泡器(本实 施例的泡沫生成器)的结构与第一实施例不同，除此以外的系统结构大 体相同。
本实施例和第四实施例的不同点如下。
(1) 发泡器主体1的前端la延长长度L6，发泡用网2张紧设置在 延长部10的前端10a上。该延长部10的长度L6与发泡器主体1的全长 L相同。该长度L6可以从与所述全长L大体相同的长度到该全长L的大 体三分之二长度的范围内(LX2/3《L6《L)适当选择。该延长部10的 长度调整成使从喷射喷嘴3喷射的泡水溶液W的喷射能量降低，且以 即使在有烟状态下也能得到足够的发泡率的泡水溶液W的流速，来使泡 水溶液W碰撞发泡用网2。此外，没有该延长部10的发泡器主体1的长 度，为在正常的空气下喷射的泡沫可以得到最佳发泡率的长度。
(2) 发泡用网2为平板形，张紧设置在与中心轴C垂直的方向上。
如图14所示，在该实施例中与把发泡用网2张紧设置成三角柱形的 情况相比，网孔2m扩展，泡水溶液容易通过，但由于发泡用网2充分 地离开喷射喷嘴3，所以在泡水溶液的液滴速度降低的状态下，碰撞该发 泡用网2。因此可以减少发泡率的降低。
第八实施例利用图15对本发明的第八实施例进行说明，与图1 图14相同的 附图标记，其名称和功能也相同。此外，本实施例的发泡器(本实施例 的泡沫生成器)的结构与第一实施例不同，除此以外的系统结构大体相 同。
该实施例和第四实施例的不同点是发泡器主体1的前端仅延长长度 L7，形成延长部10。该延长部10的长度L7为167mm，发泡用网2的长 度L8为523mm。通过设置该延长部10，使泡水溶液W碰撞发泡用网2 的流速降低，可以减轻在有烟状态下的发泡率的降低。
第九实施例
利用图16对本发明的第九实施例进行说明，与图1 图15相同的 附图标记，其名称和功能也相同。此外，本实施例的发泡器(本实施例 的泡沫生成器)的结构与第一实施例不同，除此以外的系统结构大体相 同。
该实施例与第四实施例的不同点是发泡用网2的表面呈凹凸状态， 与用虚线表示的三角柱形的发泡用网相比，进一步增加了面积，使接触 面积增加。
第十实施例
利用图17对本发明的第十实施例进行说明，与图1 图16相同的 附图标记，其名称和功能也相同。此外，本实施例的发泡器(本实施例 的泡沫生成器)的结构与第一实施例不同，除此以外的系统结构大体相 同。
该实施例与第五实施例的不同点是使发泡用网2离开喷射喷嘴3， 此外在发泡用网2和喷射喷嘴之间设置中间网4。
18
权利要求
1.一种高膨胀泡沫灭火设备，其包括筒形的发泡器主体；设置在所述发泡器主体前端一侧的发泡用网；设置在所述发泡器主体内部后端一侧，朝向所述发泡用网，以扩展成圆锥形的喷射图形喷射泡水溶液的喷射喷嘴；以及设置在所述发泡用网与所述喷射喷嘴之间的中间网；其特征在于，所述中间网配置在从所述喷射图形的外周碰到所述发泡器主体内壁的到达位置到液滴能够通过该中间网的网孔的极限位置的液滴速度调节区域内。
2. 根据权利要求l所述的高膨胀泡沫灭火设备，其特征在于，所述 液滴速度调节区域的距离为所述发泡器主体的全长乘0.3。
3. 根据权利要求l所述的高膨胀泡沫灭火设备，其特征在于，所述 中间网配置在比所述发泡器主体长边方向的中心靠向喷射喷嘴一侧。
4. 根据权利要求2所述的高膨胀泡沫灭火设备，其特征在于，所述 中间网配置在比所述发泡器主体长边方向的中心靠向喷射喷嘴一侧。
5. 根据权利要求1至4中任意一项所述的高膨胀泡沫灭火设备，其 特征在于，所述喷射图形为钝角。
6. —种高膨胀泡沫灭火设备，其包括 筒形的发泡器主体；设置在该发泡器主体前端一侧的发泡用网；以及设置在所述发泡器主体内部的后端一侧，朝向所述发泡用网喷射泡 水溶液的喷射喷嘴；其特征在于，所述发泡用网的长度在与所述发泡器主体的全长相同 到所述全长的三分之二的范围内。
7.根据权利要求6所述的高膨胀泡沬灭火设备，其特征在于，所述 发泡用网弯折成向前端一侧突出，发泡用网的前端的角度为15度 40
8. 根据权利要求7所述的高膨胀泡沫灭火设备，其特征在于，在所 述发泡器主体的高度方向上至少设置有两个所述发泡用网。
9. 一种高膨胀泡沫灭火设备，其包括 筒形的发泡器主体；设置在该发泡器主体前端一侧的发泡用网；设置在所述发泡器主体内部后端一侧，朝向所述发泡用网喷射泡水 溶液的喷射喷嘴；其特征在于，所述发泡器主体的前端的延长长度在与该发泡器主体 的全长相同到该全长的三分之二的范围内。
10. 根据权利要求9所述的高膨胀泡沫灭火设备，其特征在于，所 述发泡用网张紧设置在与所述发泡器主体的中心轴垂直的方向上。
全文摘要
本发明提供一种高膨胀泡沫灭火设备，其可以防止发泡率降低。高膨胀泡沫灭火设备(B)包括筒形的发泡器主体(1)；设置在发泡器主体(1)前端(1a)一侧的发泡用网(2)；设置在发泡器主体内部后端(1b)一侧，朝向发泡用网(2)以扩展成圆锥形的喷射图形(WP)喷射泡水溶液(W)的喷射喷嘴(3)；设置在发泡用网(2)与喷射喷嘴(3)之间的中间网(4)；中间网(4)配置在从喷射图形(WP)的外周碰到发泡器主体内壁(1f)的到达位置(P0)到液滴能够通过中间网(4)的网孔的极限位置(P1)的液滴速度调节区域内。
文档编号A62C31/12GK101524580SQ20091000801
公开日2009年9月9日 申请日期2009年2月23日 优先权日2008年3月7日
发明者村田真志 申请人:能美防灾株式会社