一种纸浆高温二氧化氯漂白段余热回收方法与流程

本发明涉及制浆造纸企业纸浆漂白节能减排、清洁化生产的工艺，具体是一种纸浆高温二氧化氯漂白段余热回收方法。

背景技术：

随着人们对纸的需求和要求的提高，造纸工业的生产规模在不断扩大，生产技术也在不断提高。制浆造纸过程产生的环境污染问题和产能过剩问题已经引起政府和企业越来越多的关注，制浆造纸工业的节能减排、清洁化生产也已成为了当下人们研究的热点。

国外纸浆漂白车间所用燃料以重油和天然气为主，燃烧效率高、能耗低。我国纸浆漂白车间所耗能源以煤炭为主，与重油和天然气相比，煤炭燃烧效率低、能耗高、污染严重。因此，我国在纸浆漂白工业中的能耗远远高于欧美等国。随着2006年《国务院关于加强节能工作的决定》28号文件的出炉，加快建设节约型制浆企业、调动企业节能的自觉性、以能源的高效利用促进企业的可持续发展已经成为企业发展的新理念。

以二氧化氯为主的ecf漂白和以过氧化氢为主的tcf漂白成为制浆工业应用最广的纸浆漂白技术。由于纸浆tcf漂白的选择性较ecf漂白差，对全漂浆的粘度影响较大，因此，ecf短序漂白占据主导地位。二氧化氯漂白作为ecf漂白的首段漂白具有选择性高的优点，但d0段漂白废水中仍然能检测出aox。

目前，高温二氧化氯漂白技术(dht)在纸浆漂白应用中取得了显著的成效，欧洲6家大型桉木硫酸盐浆厂ecf漂白的首段均选用dht漂白技术。这主要是因为高温二氧化氯漂白废水中aox的含量比常规d0段漂白废水中少很多。自给能力的高低说明能源利用和能源节约的水平，有效利用自产能源是一种高度的循环经济。

dht段温度在85～95℃的高温浆液通过专用管路进入二氧化氯预热器，将二氧化氯在稳定剂的保护下进行加热到一定温度后再通入纸浆中，不仅节约能耗和降低成本，又能降低污染排放，提高漂白效率。

技术实现要素：

本发明的目的是提供一种纸浆高温二氧化氯漂白段余热回收方法，是一种添加过碳酸氢钠作为clo2稳定剂，使用纸浆高温二氧化氯漂白段余热预热clo2，以提高漂白车间蒸汽利用率、提高clo2漂白效率、减少污染排放的dht段余热回收方法。

本发明解决上述技术问题的技术方案如下：

一种纸浆高温二氧化氯漂白段余热回收方法是利用套管预热器回收纸浆高温二氧化氯漂白段余热，具体操作步骤如下：

温度为85～95℃、质量浓度为10％的高温二氧化氯漂白段的热漂白浆进入套管预热器的管程，储槽中温度为2.4～4.6℃、浓度为8.0g/l的低温clo2加入0.005～0.01l浓度为0.5mol/lnahco3与h2o2的混合液进入套管预热器的壳程；预热后温度为23～37℃、浓度为7.6～7.9g/l的二氧化氯漂白液进入浆料混合器，混合均匀的浆料调整ph为3.2～3.8，然后泵入高温二氧化氯漂白塔进行高温二氧化氯漂白，从套管预热器出来温度为23～26℃的冷漂白浆经洗涤后进行碱性抽提，洗涤废液直接进入废水处理系统，达标后循环利用；所述nahco3与h2o2的混合液的nahco3与h2o的体比为nahco3:h2o2＝1:0.5～0.7。

本发明具有如下优点：

1.该余热回收方法能减少高温二氧化氯漂白所需的蒸汽，减少能耗，减少污染排放。

2.该工艺对二氧化氯预热，缩短了二氧化氯的升温时间，缩小了二氧化氯跟浆料之间的温差，有效提高了二氧化氯的漂白效率。

附图说明

图1是本发明一种纸浆高温二氧化氯漂白段余热回收方法流程图。

图2是本发明高温二氧化氯漂白段余热回收方法套管预热器结构示意图。

具体实施方式

下面结合附图和实施例对本发明作进一步说明。

本发明一种纸浆高温二氧化氯漂白段余热回收方法流程如图1所示，温度(t1)为85～95℃、质量浓度为10％的高温二氧化氯漂白段的热漂白浆进入套管预热器的管程，储槽中温度(t1)为2.4～4.6℃、浓度为8.0g/l的低温clo2加入0.005～0.01l浓度为0.5mol/lnahco3与h2o2的混合液进入套管预热器的壳程；预热后温度(t2)为23～37℃、浓度为7.6～7.9g/l的二氧化氯漂白液进入浆料混合器，混合均匀的浆料调整ph为3.2～3.8，然后泵入高温二氧化氯漂白塔进行高温二氧化氯漂白，从套管预热器出来温度(t2)为23～26℃的冷漂白浆经洗涤后进行碱性抽提，洗涤废液直接进入废水处理系统，达标后循环利用。所述nahco3与h2o2的混合液的nahco3与h2o的体比为nahco3:h2o2＝1:0.5～0.7。

实施例1

温度(t1)为85℃、质量浓度为10％的高温二氧化氯漂白段的热漂白浆进入套管预热器的管程，储槽中温度(t1)为2.4℃、浓度为8.0g/l的低温clo2加入0.005l浓度为0.5mol/lnahco3与h2o2的混合液进入套管预热器的壳程；预热后温度(t2)为31℃、浓度为7.9g/l的二氧化氯漂白液进入浆料混合器，混合均匀的浆料调整ph为3.2～3.8，然后泵入高温二氧化氯漂白塔进行高温二氧化氯漂白，从套管预热器出来温度t2＝23℃的冷漂白浆经洗涤后进行碱性抽提，洗涤废液直接进入废水处理系统，达标后循环利用。所述nahco3与h2o2的混合液的nahco3与h2o的体比为nahco3:h2o2＝1:0.5。

利用此工艺对二氧化氯预热再进行高温二氧化氯漂白，对比没有进行预热二氧化氯的高温二氧化氯漂白工艺，达到同等白度时，每吨风干浆蒸汽用量为417.61kg/h，二氧化氯用量为179.43升。

对比没有进行预热二氧化氯的高温二氧化氯漂白工艺，达到同等白度时，每吨风干浆蒸汽用量减少39.05％,二氧化氯用量减少12％。

实施例2

温度(t1)为90℃、质量浓度为10％的高温二氧化氯漂白段的热漂白浆进入套管预热器的管程，储槽中温度(t1)为3.5℃、浓度为8.0g/l的低温clo2加入0.008l浓度为0.5mol/lnahco3与h2o2的混合液进入套管预热器的壳程；预热后温度(t2)为35℃、浓度为7.8g/l的二氧化氯漂白液进入浆料混合器，混合均匀的浆料调整ph为3.2～3.8，然后泵入高温二氧化氯漂白塔进行高温二氧化氯漂白，从套管预热器出来温度t2＝24℃的冷漂白浆经洗涤后进行碱性抽提，洗涤废液直接进入废水处理系统，达标后循环利用。达标后循环利用。nahco3与h2o2的混合液的nahco3与h2o的体比为nahco3:h2o2＝1:0.6。

利用此工艺对二氧化氯预热再进行高温二氧化氯漂白，对比没有进行预热二氧化氯的高温二氧化氯漂白工艺，达到同等白度时，每吨风干浆蒸汽用量513.91kg/h，二氧化氯用量为299.05升。

对比没有进行预热二氧化氯的高温二氧化氯漂白工艺，达到同等白度时，每吨风干浆蒸汽用量减少48.05％,二氧化氯用量减少20％。

实施例3

温度(t1)为95℃、质量浓度为10％的高温二氧化氯漂白段的热漂白浆进入套管预热器的管程，储槽中温度(t1)为4.6℃、浓度为8.0g/l的低温clo2加入0.01l浓度为0.5mol/lnahco3与h2o2的混合液进入套管预热器的壳程；预热后温度(tt2)为37℃、浓度为7.6g/l的二氧化氯漂白液进入浆料混合器，混合均匀的浆料调整ph为3.2～3.8，然后泵入高温二氧化氯漂白塔进行高温二氧化氯漂白，从套管预热器出来温度t2＝26℃的冷漂白浆经洗涤后进行碱性抽提，洗涤废液直接进入废水处理系统，达标后循环利用。达标后循环利用。nahco3与h2o2的混合液的nahco3与h2o的体比为nahco3:h2o2＝1:0.7。

利用此工艺对二氧化氯预热再进行高温二氧化氯漂白，对比没有进行预热二氧化氯的高温二氧化氯漂白工艺，达到同等白度时，每吨风干浆蒸汽用量586.13kg/h，二氧化氯用量为418.66升。

对比没有进行预热二氧化氯的高温二氧化氯漂白工艺，达到同等白度时，每吨风干浆蒸汽用量减少54.80％,二氧化氯用量减少27％。