本发明涉及冶金技术领域，特别涉及一种RH精炼过程的增氧方法。
背景技术：
一直以来，RH冶炼低碳、超低碳品种钢时，RH到站C含量高而自由氧不足时，通常采用顶抢向钢水中吹氧气的方法进行增氧，以保证良好的脱碳效果。当温度无富余时，采用顶抢向钢水中吹氧气的方法对真空室耐材有一定影响，且氧气吸收率受真空度等因素影响不稳定，特别是当RH到站温度很高的炉次，吹氧之后还要加废钢进行降温，造成很大的成本浪费。
技术实现要素：
本发明通过提供一种RH精炼过程的增氧方法，解决了现有技术中当温度无富余时，采用顶抢向钢水中吹氧气的方法导致的氧气吸收率不稳定，以及对于RH到站温度很高的炉次，吹氧之后还要加废钢进行降温的技术问题，提高了增氧时氧气的吸收率，同时实现了对RH炉的降温，降低了工业成本。
本发明提供了一种RH精炼过程的增氧方法，包括：
RH到站时，进行温度富余计算；
当温度无富余时，采用RH顶枪吹氧的方式进行增氧；
当温度有富余时，对定氧结果氧活度a[O]进行判断；
若氧活度a[O]满足碳氧关系的脱碳条件时进行自然脱碳；若氧活度a[O]不满足碳氧关系则加入固体增氧剂进行增氧，进行强制脱碳。
进一步地，所述RH到站时进行温度富余计算，包括：
当RH到站时，采用温度富余计算公式ΔT＝ΔT1+ΔT2-ΔT3+ΔT4计算到站温度与结束温度的差值ΔT；
当ΔT＞5℃时温度有富余；
当ΔT≤5℃时温度无富余；
其中，ΔT1为与时间有关的温降；ΔT2为加入合金造成的温降；ΔT3为由于脱氧导致的升温；ΔT4为其他因素造成的温降。
进一步地，所述对定氧结果氧活度a[O]进行判断，若氧活度a[O]满足碳氧关系的脱碳条件时进行自然脱碳；若氧活度a[O]不满足碳氧关系则加入增氧剂进行增氧，进行强制脱碳，包括：
所述当温度有富余时，若氧活度a[O]＜△C×4/3+220，则采用自然脱碳；
若a[O]＞△C×4/3+220，则加入增氧剂进行增氧，进行强制脱碳；
其中，所述△C为RH到站碳含量-目标碳含量。
进一步地，所述增氧剂为固体过氧化钠。
进一步地，加入所述增氧剂时进行抽真空处理。
本发明提供的一种或多种技术方案，至少具备以下有益效果或优点：
本发明提供的RH精炼过程的增氧方法，若氧活度a[O]满足碳氧关系的脱碳条件时进行自然脱碳；若氧活度a[O]不满足碳氧关系则加入固体增氧剂进行增氧，进行强制脱碳。在氧活度a[O]不满足碳氧关系时，通过加入固体增氧剂实现增氧，不仅消除了氧气对真空室耐材的影响，而且提高了增氧时氧气的吸收率；此外，由于加入固体增氧剂，实现了对RH炉的降温，不需要再加入废钢进行降温处理，降低了工业成本。
附图说明
图1为本发明实施例提供的RH精炼过程的增氧方法流程图。
具体实施方式
本发明实施例通过提供一种RH精炼过程的增氧方法，解决了现有技术中当温度无富余时，采用顶抢向钢水中吹氧气的方法导致的氧气吸收率不稳定，以及对于RH到站温度很高的炉次，吹氧之后还要加废钢进行降温的技术问题，提高了增氧时氧气的吸收率，同时实现了对RH炉的降温，降低了工业成本。
参见图1，本发明实施例提供了一种RH精炼过程的增氧方法，包括：
步骤10、RH到站时，进行温度富余计算。
步骤10具体包括：当RH到站时，采用温度富余计算公式ΔT＝ΔT1+ΔT2-ΔT3+ΔT4计算到站温度与结束温度的差值ΔT；
当ΔT＞5℃时温度有富余；
当ΔT≤5℃时温度无富余；
其中，ΔT1为与时间有关的温降；ΔT2为加入合金造成的温降；ΔT3为由于脱氧导致的升温；ΔT4为其他因素造成的温降。
步骤20、当温度无富余时，采用RH顶枪吹氧的方式进行增氧。
步骤30、当温度有富余时，对定氧结果氧活度a[O]进行判断。
步骤40、若氧活度a[O]满足碳氧关系的脱碳条件时进行自然脱碳；若氧活度a[O]不满足碳氧关系则加入固体增氧剂进行增氧，进行强制脱碳。
步骤40包括：当温度有富余时，若氧活度a[O]＜△C×4/3+220，则采用自然脱碳；
若a[O]＞△C×4/3+220，则加入增氧剂进行增氧，进行强制脱碳；
其中，△C为RH到站碳含量-目标碳含量。
下面结合具体的实施例对本发明提供的RH精炼过程的增氧方法进行说明：
实施例1
本实施例提供了一种RH精炼过程的增氧方法：
ΔT1为与时间有关的温降，取值8℃；ΔT2为加入合金造成的温降，取值7℃；ΔT3为由于脱氧导致的升温，取值10℃；ΔT4为其他因素造成的温降，取值2℃。当RH到站时，采用温度富余计算公式ΔT＝ΔT1+ΔT2-ΔT3+ΔT4计算到站温度与结束温度的差值ΔT等于7℃，由于ΔT＞5℃，说明温度有富余。进一步，对定氧结果氧活度a[O]进行判断，氧活度a[O]取值250，RH到站碳含量-目标碳含量△C取值为10，氧活度a[O]＞△C×4/3+220，则加入增氧剂进行增氧，进行强制脱碳。每100kg增氧剂可使210吨钢水增加a[O]约为30ppm，同时可使210吨钢水降低2℃。
实施例2
本实施例提供了一种RH精炼过程的增氧方法：
ΔT1为与时间有关的温降，取值2℃；ΔT2为加入合金造成的温降，取值5℃；ΔT3为由于脱氧导致的升温，取值8℃；ΔT4为其他因素造成的温降，取值2℃。当RH到站时，采用温度富余计算公式ΔT＝ΔT1+ΔT2-ΔT3+ΔT4计算到站温度与结束温度的差值ΔT等于1℃，由于ΔT＜5℃，说明温度无富余，采用RH顶枪吹氧的方式进行增氧。
实施例3
本实施例提供了一种RH精炼过程的增氧方法：
ΔT1为与时间有关的温降，取值5℃；ΔT2为加入合金造成的温降，取值6℃；ΔT3为由于脱氧导致的升温，取值6℃；ΔT4为其他因素造成的温降，取值4℃。当RH到站时，采用温度富余计算公式ΔT＝ΔT1+ΔT2-ΔT3+ΔT4计算到站温度与结束温度的差值ΔT等于9℃，由于ΔT＞5℃，说明温度有富余。进一步，对定氧结果氧活度a[O]进行判断，氧活度a[O]取值200，RH到站碳含量-目标碳含量△C取值为20，氧活度△C×4/3+220为246.7，a[O]＜△C×4/3+220，则采用自然脱碳。
本发明实施例提供的一种或多种技术方案，至少具备以下有益效果或优点：
本发明实施例提供的RH精炼过程的增氧方法，若氧活度a[O]满足碳氧关系的脱碳条件时进行自然脱碳；若氧活度a[O]不满足碳氧关系则加入固体增氧剂进行增氧，进行强制脱碳。在氧活度a[O]不满足碳氧关系时，通过加入固体增氧剂实现增氧，不仅消除了氧气对真空室耐材的影响，而且提高了增氧时氧气的吸收率；此外，由于加入固体增氧剂，实现了对RH炉的降温，不需要再加入废钢进行降温处理，降低了工业成本。
最后所应说明的是，以上具体实施方式仅用以说明本发明的技术方案而非限制，尽管参照实例对本发明进行了详细说明，本领域的普通技术人员应当理解，可以对本发明的技术方案进行修改或者等同替换，而不脱离本发明技术方案的精神和范围，其均应涵盖在本发明的权利要求范围当中。