本发明涉及一种高屈强比空调箔基材及其制备方法，属于铝箔压延制造
技术领域：
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背景技术：
：空调器市场的竞争日益加剧，利润空间日益缩减，空调用翅片作为空调器的组成部件，如何降低其生产成本、提高生产效率，便成为各空调器厂家关注的焦点。随着空调器翅片成型设备及模具的不断改进优化，空调用铝箔减薄和高速冲床应用，已经成为空调器行业技术发展的必要趋势，为增强空调用铝箔在翅片冲制加工过程中的稳定性，必须开发出性能更加优良的铝箔。目前，国内外空调用铝箔主要以1100、1200、8011、3102合金为主，其中，1100、1200和8011合金具有延伸率好、翻边高度高等优势，但其屈强比较低，屈服强度不稳定，在冲制高翻边翅片时容易出现翻边开裂等现象，影响生产效率，增加生产成本；3102合金具有较高强度，能够适应高速冲床的加工，有利于提高生产效率，但由于其自身特性的局限性，仅适合翻边高度较低的翅片类型。因此，迫切需要开发出能够同时具备较高强度、较高屈强、延伸性好的高屈强比空调用铝箔基材。技术实现要素：针对现有技术的不足，本发明的目的在于提供一种高屈强比空调箔基材及其制备方法，以解决现有技术中的空调用铝箔无法兼具良好的延伸性和屈强比，不利于降低空调用翅片的生产成本、提高其生产效率的技术问题。为解决上述技术问题，本发明所采用的技术方案是：一种高屈强比空调箔基材，其组分包括al、si、fe、cu、mn、zn、ti；所述si、fe、cu、mn、zn、ti的质量百分比为：si：0.57～0.63%，fe：0.77～0.83%，cu：≤0.05%，mn：≤0.01%，zn：≤0.03%，ti：≤0.04%。为达到上述目的，本发明还提供了一种高屈强比空调箔基材的制备方法，所述方法按本发明提供的一种高屈强比空调箔基材进行组分控制，所述方法包括如下步骤：冷轧阶段，在将铸轧成品卷粗轧至预设厚度后，进行中间均匀化退火处理。优选地，所述预设厚度为4mm。优选地，所述中间均匀化退火处理，包括：560℃温度均匀化退火30～35h。优选地，冷轧阶段，在进行中间均匀化退火处理之后，还包括：轧至0.4～0.6mm；纵剪切边后精轧至成品厚度。优选地，在冷轧阶段之后，还包括：对成品进行退火处理；所述退火处理，包括：200℃温度退火29～32h。优选地，在冷轧阶段之前，还包括熔炼阶段和铸轧阶段；所述熔炼阶段，包括：原料搅拌均匀，熔炼温度为730～750℃，倒炉温度为735～750℃。优选地，所述铸轧阶段，包括：前箱温度为693～697℃，铸轧速度为900～1000mm/min，铸轧区为55～65mm。优选地，所述铸轧成品卷厚度为6.2±0.3mm。优选地，熔炼阶段，熔体中氢含量≤0.12ml/100gal。与现有技术相比，本发明所达到的有益效果：基于特定的组分控制，在将铸轧成品卷粗轧至4.0mm厚度后，进行了中间均匀化退火，消除了压延产生的应力，改善了合金组织均匀性；在后续的道次轧制过程中，通过轧制使得合金晶粒得到了更好的破碎细化作用；再经过成品厚度的退火，确保了在达到目标性能的前提下，屈强比得到明显提升，从而解决了降低空调用翅片的生产成本、提高其生产效率的技术问题。具体实施方式本发明旨在提供一种兼具强度高、塑性好、冲制加工性稳定的空调箔基材，所述空调箔基材为合金，其组成成分及质量百分比为：硅（si）：0.57～0.63%，铁（fe）：0.77～0.83%，铜（cu）：≤0.05%，锰（mn）：≤0.01%，锌（zn）：≤0.03%，钛（ti）：≤0.04%，余量为铝（al）。基于上述空调箔基材组成成分，本发明具体实施方式还提供了一种高屈强比空调箔基材的制备方法，所述方法即合金成分体系下的压延控制方法，包括如下步骤：（1）熔炼阶段：熔炼时，原料充分搅拌均匀，熔炼温度为730～750℃，倒炉温度为735～750℃；（2）铸轧阶段：铸轧生产时，前箱温度为693～697℃，熔体中氢含量≤0.12ml/100gal，铸轧速度为900～1000mm/min，铸轧区为55～65mm，制备的铸轧成品卷厚度为6.2±0.3mm；（3）冷轧阶段：将铸轧成品卷粗轧至4.0mm厚度后进行中间均匀化退火处理，中间退火后继续轧至0.4～0.6mm进行纵剪切边，切边后精轧至成品厚度。所述中间均匀化退火处理，为560℃温度均匀化退火30～35h；（4）退火阶段：将冷轧成品200℃退火29～32h。本发明方法制备得到的空调箔产品，抗拉强度为125～135mpa，屈强比可达90%以上，延伸率可达20%以上，杯凸值可达6.0mm以上，各种性能指标稳定，经过生产验证，翅片加工冲制使用效果好。下面结合实施例对本发明作进一步描述。以下实施例仅用于更加清楚地说明本发明的技术方案，而不能以此来限制本发明的保护范围。实施例1：本发明实施例涉及一种高屈强比空调箔基材及其制备方法。首先，控制空调箔基材的组成成分及质量百分比如下：si：0.59%，fe：0.78%，cu：0.03%，mn：0.02%，zn：0.015%，ti：0.03%，余量为al。基于上述组分控制，制备获取空调箔基材，方法如下：（1）熔炼：原料充分搅拌均匀，熔炼温度为745℃。熔炼时，使用专用精炼剂先在730℃温度下精炼20min，再在740℃温度下精炼20min，待成分调整符合前述组分控制要求后进行倒炉，倒炉温度为750℃。所述专用精炼剂是一种氯化盐合成物，主要在熔炼铝液时喷入到铝液中进行精炼，精炼剂同铝液中的杂质等发生反应，结合成新的化合物，以铝渣的形式浮在铝液表面，去除铝渣，从而起到净化铝液熔体质量的作用；（2）铸轧：铸轧生产时，除气箱箱温度控制在725℃，氩气压力控制在0.2mpa，气流量控制在2.0m3/h，转子速度控制在550rpm，过滤箱温度控制在715℃，使用30目＋40目过滤板过滤，前箱温度为695℃，铸轧区控制60mm，铸嘴开口度控制在7.5mm，铸轧线速度控制在950mm/min，制备的铸轧成品卷规格为厚6.1mm、宽1500mm；（3）冷轧：将铸轧成品卷粗轧至4.0mm后，进行560℃温度35h均匀化退火，均匀化退火后将铸轧成品卷依次冷轧至4.0mm、2.0mm、1.0mm、0.55mm厚度，在0.55mm厚度上纵剪切边为1436mm宽，纵剪切边后依次精轧至0.55mm、0.35mm、0.185mm、0.096mm，0.096mm即成品厚度，其他依照常规轧制进行控制；（4）退火：对于0.096mm厚度、1436mm宽度的铝卷成品，进行200℃温度退火29h。本实施例制备得到的空调箔产品，经性能测试其抗拉强度为133mpa，屈强比96%，延伸率21%，杯凸值6.5mm，铝箔性能稳定，在空调器翅片冲床试用完全满足产品要求，冲制加工稳定，无开裂，适应高速化冲床要求。实施例2：本发明实施例涉及一种高屈强比空调箔基材及其制备方法。首先，首先，控制空调箔基材的组成成分及质量百分比如下：si：0.60%，fe：0.81%，cu：0.03%，mn：0.02%，zn：0.015%，ti：0.03%，余量为al。基于上述组分控制，制备获取空调箔基材，其制备方法与实施例一所述方法完全相同。本实施例制备得到的空调箔产品，经性能测试其抗拉强度为135mpa，屈强比97%，延伸率22%，杯凸值6.6mm，铝箔性能稳定，在空调器翅片冲床试用完全满足产品要求，冲制加工稳定，无开裂，适应高速化冲床要求。对比例：本发明对比例涉及一种空调箔基材及其制备方法。首先，控制空调箔基材的组成成分及质量百分比如下：si：0.46%，fe：0.57%，cu：0.03%，mn：0.02%，zn：0.015%，ti：0.03%，余量为al。基于上述组分控制，制备获取空调箔基材，其制备方法与实施例一所述方法完全相同。本对比例制备得到的空调箔产品，经性能测试其抗拉强度为130mpa，屈强比77%，延伸率20%，杯凸值6.4mm。实施例1、2与对比例的性能测试结果，如表一所示：表一：实施例1、2与对比例的性能测试结果抗拉强度/mpa屈强比/%延伸率/%杯凸/mm实施例113396216.5实施例213597226.6对比例13077206.4由表一中可以看出，在本发明合金成分下，按照实施案例1和2进行压延生产所获取的空调箔产品，与对比例所获取的空调箔产品相比，在抗拉强度、延伸率及杯凸值均保持优势的前提下，屈强比（屈服强度和抗拉强度的比值）也得到了明显提升。本发明实施例1和2中，在将铸轧成品卷粗轧至4.0mm厚度后，进行了中间均匀化退火，消除了压延产生的应力，改善了合金组织均匀性；在后续的道次轧制过程中，通过轧制使得合金晶粒得到了更好的破碎细化作用；再经过成品厚度的退火，确保了在达到目标性能的前提下，屈强比得到明显提升。以上所述仅是本发明的优选实施方式，应当指出，对于本
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的普通技术人员来说，在不脱离本发明技术原理的前提下，还可以做出若干改进和变形，这些改进和变形也应视为本发明的保护范围。当前第1页1 2 3