本发明的耐热输送带的一个实施方式，即第1实施方式的模式剖面图。如 图1所示，本发明的耐热输送带4,用外套橡胶2即胶粘橡胶覆盖芯材1而作为未图示的芯 材层，且用覆盖橡胶3将其周围包覆而成。本发明的橡胶组合物可用于覆盖橡胶、外套橡 胶。芯材1的叠成数量、覆盖橡胶3的厚度以及输送带的宽度等，可以根据使用目的而适当 调整，单覆盖橡胶3的厚度1\、1~2在通常情况下为1. 5~20_左右。
[0051] 作为本发明的耐热输送带中所使用的芯材，例如可列举尼龙、维尼纶、聚酯等合成 纤维的织布即帆布。
[0052] 本发明的耐热输送带中所使用的外套橡胶，可以是用于众所周知的耐热输送带的 外套橡胶。例如，可列举以天然橡胶（NR)、丁腈橡胶（NBR)、丁苯橡胶（SBR)、丁二烯橡胶 (BR)等作为橡胶成分的橡胶组合物。
[0053] 接下来，参照图2,对本发明的耐热输送带的第2实施方式进行说明。图2是本发 明的耐热输送带的另一个实施方式，即第2实施方式的模式剖面图。
[0054] 如图2所示，本发明的耐热输送带8,用缓冲橡胶6即胶粘橡胶覆盖钢帘线5而作 为芯材层，且用覆盖橡胶7将其周围包覆而成。本发明的橡胶组合物可用于覆盖橡胶、缓冲 橡胶。
[0055] 图2的耐热输送带8的芯材是由50~230根左右的钢帘线5并列而成的，而钢帘 线5是将多根直径0. 2~0. 4mm左右的钢丝线捻在一起，而作为直径2. 0~9. 5mm左右的 钢丝绳的。一般情况下，耐热输送带8的总厚度T为10~50mm左右。
[0056] 另外，缓冲橡胶可以是能粘合在焊接镀锌钢线上的胶粘橡胶，该焊接镀锌钢线被 用于众所周知的钢制输送带。具体而言，可使用以天然橡胶（NR)、丁腈橡胶（NBR)、丁苯橡 胶（SBR)、丁二烯橡胶（BR)等作为橡胶成分的橡胶组合物。
[0057] 本发明的耐热输送带，其制备不受特别的限制。例如根据常用方法，将帆布、钢帘 线等芯材，或芯材层放置在由本发明的橡胶组合物所形成的未硫化的橡胶板之间，对其进 行加热加压后再硫化处理，由此就能够很容易制备出来，上述芯材层是将芯材用外套橡胶 或者缓冲橡胶包覆起来所得到的。并且，硫化条件通常可以在120~180°C前后，在0. 1~ 4. 9MPa的条件下进行10~90分钟。
[0058] 本发明的耐热输送带使用了本发明的橡胶组合物，因此既可以至少维持耐热性、 加工性，同时又拥有较高的物理性质，即例如在常态下的断裂伸长率、老化后的断裂伸长 率、拉伸强度高。耐老化性优异。
[0059] 本发明的耐热输送带，耐候性、耐臭氧性优异，因此适合在屋外长期使用。
[0060] 本发明的耐热输送带，由于其所使用的本发明的耐热输送带用橡胶组合物的加工 性优异，所以能够成为表面平滑的输送带。
[0061] 实施例
[0062] 以下列举实施例，对本发明的橡胶组合物进行进一步说明。但是，本发明并不限于 这些实施例。
[0063]〈耐热输送带用橡胶组合物的制备〉
[0064] 将下述第1表所示的各成分以该表所示的构成（质量部），用班伯里密炼机进行混 合后再进行分散，得到各组合物。
[0065]〈耐热输送带用橡胶组合物的硫化橡胶的制备〉
[0066] 将用上述方法所得到的橡胶组合物，用开炼机制成厚度10_的未硫化橡胶板。接 下来，将所得到的未硫化橡胶板用压力机在160°C下进行45分钟的加热、硫化，制备成硫化 橡胶。
[0067]〈评估〉
[0068] 利用使用上述方法所得到的橡胶组合物、硫化橡胶，按照下述的试验方法，对其常 态物理性质、老化物理性质、常态物理性质与老化物理性质的差、耐磨损性、可加工性进行 评估。其结果如表1所示。
[0069] 〈常态物理性质〉
[0070] 关于各例中所涉及的硫化橡胶，用下述的方法对其硬度（Hs)、拉伸强度（TB)、断 裂伸长率（EB)进行测定。
[0071] ?硬度（Hs):根据JIS K6253:1997,用弹簧式A型硬度测试机在23°C下测定其硬 度。
[0072] 在常态下的Hs为65以上80以下时，说明在常态下的Hs良好，这种情况用A来表 示。除此之外的情况时，说明该Hs不良，用B来表示。
[0073] ?拉伸强度（TB) [MPa]:根据JIS K6251:2004,用3号哑铃对2mm薄片进行冲压作 为样本，以500mm/分的拉伸速度进行测定。
[0074] 在常态下的TB为13. OMPa以上时，说明在常态下的TB良好，这种情况用A来表示。 除此之外的情况时，说明该TB不良，用B来表示。
[0075] ?断裂伸长率（EB) [% ]:根据JIS K6251:2004,用3号哑铃对2mm薄片进行冲压 作为样本，以500mm/分的拉伸速度进行测定。
[0076] 在常态下的EB为500%以上时，说明在常态下的EB良好，这种情况用A来表示。 除此之外的情况时，说明该EB不良，用B来表示。
[0077] 〈老化物理性质〉
[0078] 关于各例中所涉及的硫化橡胶，进行180°C X168小时的耐热老化试验后，用与上 述测定常态物理性质[硬度（Hs)、拉伸强度（TB)、断裂伸长率（EB)]同的方法，对其硬度 (Hs)、拉伸强度（TB)、断裂伸长率（EB)进行测定。评估标准如下所示。
[0079] ?硬度（Hs)
[0080] 耐热老化试验后的Hs为70以上85以下时，说明耐热老化试验后的Hs良好，这种 情况用A来表示。除此之外的情况时，说明该Hs不良，用B来表示。
[0081] ?拉伸强度（TB) [Pa]
[0082] 耐热老化试验后的TB为11. OMPa以上时，说明耐热老化试验后的TB良好，这种情 况用A来表示。除此之外的情况时，说明该TB不良，用B表示。
[0083] ?断裂伸长率（EB) [% ]
[0084] 耐热老化试验后的EB为350%以上时，说明耐热老化试验后的EB良好，这种情况 用A来表示。除此之外的情况时，说明该EB不良，用B来表示。
[0085] 〈常态物理性质与老化物理性质的差〉
[0086] 此外，计算180°C X 168小时的耐热老化试验前后的硬度变化量（AHs、点）、拉伸 强度变化率（A TB、％ )、断裂伸长率变化率（A EB、％ )。
[0087] ? A Hs
[0088] 用以下的计算式计算硬度变化量。
[0089] 硬度变化量（A Hs、点）=耐热老化试验前的Hs (常态物理性质的Hs)-耐热老化 试验后的Hs
[0090] A Hs作为绝对值表示。
[0091] 常态时（常态物理性质的Hs)和耐热老化试验后的变化量即上述AHs为8点以 下时，A Hs小，耐热性优异，这种情况用A来表示。除此之外的情况时，A Hs大，耐热性差， 用B来表示。
[0092] 耐热老化试验后的Hs为70以上85以下，且与常态时相比的变化量即上述AHs 为8点以下时，可以说老化后的Hs良好。
[0093] ? ATB(% )
[0094] 用以下的计算式计算拉伸强度的变化率。
[0095] 拉伸强度变化率（A TB、％ ) = {[(耐热老化试验前的TB (常态物理性质的TB)-耐 热老化试验后的TB) ] /耐热老化试验前的TB (常态物理性质的TB)} X 100
[0096] 常态时（常态物理性质的TB)和耐热老化试验后的变化率即上述A TB为30%以 下时，A TB小，耐热性优异，这种情况用A来表示。除此之外的情况时，A TB大，耐热性差， 用B来表示。
[0097] 耐热老化试验后的TB为11. OMPa以上，且与常态时相比的变化率即上述A TB为 30%以下时，可以说老化后的TB良好。
[0098] ? AEB(% )
[0099] 用以下的计算式计算断裂伸长率变化率。
[0100] 断裂伸长率变化率（AEB、％ ) = {[(耐热老化试验前的EB(常态物理性质的 EB)-耐热老化试验后的EB) ] /耐热老化试验前的EB (常态物理性质的EB)} X 100
[0101] 常态时与耐热老化试验后的变化率即上述A EB为30%以下时，A EB小，耐热性优 异，这种情况用A来表示。除此之外的情况时，AEB大，耐热性差，用B来表示。
[0102] 耐热老化试验后EB为350%以上，且与常态时相比的变化率即上述AEB为30% 以下时，可以说老化后的EB良好。
[0103] 〈耐磨损性（DIN磨损）>
[0104] 关于各例中所涉及的硫化橡胶，在180°C X 168小时的耐热老化试验前后，根据 JIS K6264:2005,用DIN磨损试验机在室温下进行磨损实验，测定磨损量[mm3]。磨损量越 小，耐磨损性越好。
[0105] 常态下的磨损量为110mm3以下时，可以说常态下的耐磨损性良好。常态下的磨损 量为110mm3以下的情况用A来表示。除此之外的情况时，说明该耐磨损性差，用B来表示。
[0106] 耐热老化试验后的磨损量为120mm3以下时，可以说老化后的耐磨损性良好。耐热 老化试验后的磨损量为120mm3以下的情况用A来表示。除此之外的情况时，说明该耐磨损 性差，用B来表示。
[0107] 〈可加工性〉
[0108] 将各例中所涉及的橡胶组合物用挤出机在60rpm、80°C的条件下，进行挤出、并观 察挤