专利名称：提高气井的流体产量的系统和方法
技术领域：
本发明涉及增加气井的碳氢化合物的产量，具体地，涉及利用采用人工举升的泵系统来提高碳氢化合物的产量。
背景技术：
大部分碳氢化合物生产井使用人工举升技术来将流体从油气层抽取到地表上。人工举升通常涉及有杆泵(SRP)、螺杆泵(PCP)、电潜泵(ESP)或柱塞举升(PL)。所有的这些泵系统具有将井眼中收集的流体向上推的井下泵。从油气层流入井眼中的流体通常由液体(油和/或水)和气体组成。在气油比(GOR)大的井中，流体的产量可能被泵中的气体干扰所限制。当溶液中释放的气体产生的泡沫占据环绕井下泵的井眼套管内的大部分容积时，可能发生气体干扰。当泡沫被引入泵时，其降低了泵的填充率(fillage)，由此限制了泵的液体进入量。流体通过套管或衬套上的孔或者在没有任何套管或衬套的情况下(裸眼井完井时)通过井眼各方位从油气层流入井眼中。井眼位于流体入口位置的顶部和底部之间的部分被称为生产间隔(producing interval)。如果井下泵入口安装在生产间隔之上,则可能发生气体干扰，这是由于当泵位于生产间隔之下时，在液体进入泵之前，液体中气体发生自然分离。流体中的气体(密度比液体低)向上位移(可能带有一些液体)并离开泵入口，而液体趋于向下朝着泵入口移动。然而，并不总是能够将泵入口置于生产间隔之下。例如，在水平井中，泵入口通常位于生产间隔之上；因此，如果水平井生产大量气体，泵的位置将允许更多的泡沫和游离气进入泵并降低泵效率。当泵位于生产间隔之上时，气体分离器可用于帮助降低气体干扰并提高泵效率。然而，如果大量的泡沫存在于环绕泵的套管内的环隙中，气体分离器可能不能有效地运行。此外，由于环绕气体分离器的套管环内(即，环绕井下泵和/或包含将泵连接到地表的杆元件的管的环状区域)的自由空间量的限制，气体分离器将仅能够分离有限量的气体容量。
附图仅以示例性的方式示出了本公开文本的实施方式，附图中:图1是示出了井的井底生产压力(PBHP)和油气层输出之间的关系的流入动态关系(IPR)表。图2是水平井和井下泵系统的示意图。图3是一组图表，示出了套管阀打开程度(以百分比测量)、套管压力和井底生产压力(PBHP)(慢响应和波动)在两个压力周期内的示例性关系。
图4是示出了测得的套管压力对时间的图表。图5是示出了图4的井以桶为单位的油产量对时间的图表。
具体实施例方式本文描述的实施方式提供了一种通过降低气体干扰对泵效率的影响而提高气井中的井下泵系统的流体产量的手段。提出的方案可以用在水平井中，由此适应泵入口位于生产间隔之下的布置。在气井中的井下泵系统中，较低的泵入口压力将导致更多的气体在该泵入口水平上从溶液中分离，产生泡沫并干扰液体进入。因此，对于高气体产量的井而言，入口压力必须维持在一个特定水平之上以限制以泡沫形式进入泵中的游离气的量。然而，较高的泵入口压力会对将流体从油气层抽取到井眼中产生不利的影响，这是因为泵入口压力与井底生产压力(PBHP)(即，生产间隔处的井眼中的压力)直接相关。井的流体产量取决于PBHP，这是由于油气层和生产间隔处的井眼之间的压力差越大，从油气层流向井眼的流体越多。可以通过分析PBHP和生产率之间的理论关系而认识到这种现象，这种关系由被称为流入动态关系(IPR)曲线来描述，该曲线首次公开在Vogel，J.V.于1968年I月发表在Journalof Petroleum Technology 上的 “ Inflow Performance Relationship for Solution-GasDrive Wells”中。IPR曲线适用于稳定状况，当所有的来自油气层的当前生产的流体被泵至IJ地表时，这意味着套管中的流体水平以及PBHP仍然相当稳定。IPR曲线可用于基于PBHP确定流体产量，反之亦然:大体上，PBHP越低，来自油气层的预期流体产量越高；并且，PBHP越高，预期产量越低。图1示出了 IPR曲线的一个实例。泵入口压力相对于PBHP具有基本上恒定的偏移量，其等于生产间隔和泵入口之间的套管环空的流体柱的压力。因此，产量和泵入口压力之间的关系类似于产量和PBHP之间的关系。因而，来自油气层的流体产量由防止泵入口处的游离气的过量释放所需的最小泵入口压力所限制，并且最小泵入口压力可以与最小PBHP值(以及套管中的最小流体水平)正相关。通常，在泵运行期间，套管压力控制阀保持打开，气体通过止回阀从套管流向出油管线。因此，套管压力通常高于出油管线压力。由于出油管线压力不经历明显的变化，只要油气层生产率相当稳定，套管中的泡沫水平就会相当稳定，形成稳定的PBHP。当泵入口压力明显大于O时(例如，明显大于大气压力)，泵入口之上的套管环空中驻留的泡沫通常将包含大量的液体。如果这些液体可以被有效地生产以降低PBHP，则来自油气层的流体的流入量将增加，并且泵系统的效率会明显地提升。此外，如果平均PBHP可在临时基础上降低，可以刺激油气层产量，导致从油气层到井眼和由此增加的泵入口的流入流体的波动(surging)。因此，本实施方式用于循环套管环空中的压力周期(例如，通过打开和关闭与套管环空流体连通的阀，比如套管压力控制阀即位于套管环空和出油管线之间的表面的主阀或者出油管线压力阀，从而提高来自油气层的流体的平均产量以及来自聚积在套管环空中的泡沫的液体产量。由于下文中描述的压力周期，泡沫形式的液体在较低PBHP期间聚积在套管环空中，并且随后被从泡沫挤压到泵入口中。套管环空中压力的循环周期性地增加PBHP，使液体得以聚积在泡沫柱中以形成更大的泵填充率。PBHP的周期性减少刺激了来自油气层的流体的波动。因此，循环有助于通过提高泵填充率并增加泵的寿命而最大化流体产量。
图2示出利用人工举升来生产碳氢化合物(携带溶解气和/或游离气的流体的形式)的井的示意图。本领域技术人员熟悉人工举升系统的配置；然而，简单地说，在该实施方式中，该人工举升包括有杆泵，该有杆泵由抽油杆I组成，该抽油杆I的底部连接到井下泵3的柱塞2上。抽油杆I的顶部经受的往复运动传递到柱塞2，柱塞2向下和向下移动泵3的泵筒4，导致游动阀5和固定阀6相继打开和关闭。抽油杆I在管7内移动，管7安装在套管8内部，套管8衬砌井眼18通向油气层(未示出)。带有气体的流体在泵入口 9处被吸入到泵筒4中并在管7内部被转移到地表之上。套管8和管7都在地表上连接到出油管线10，该出油管线10进一步将带有气体的流体转移到油箱或其他接收设施中。当井为自喷井时，也可以通过套管8生产一些流体。套管8内和管7外边的空间被称为套管环空11。套管8超出管的最低和最远部分充满流体12至至少泵入口 9所在的水平高度。当生产大量气体时，流体通常转化成泡沫。图2的示例性井是水平式的，由于井眼18和套管8中存在水平部分13，并且生产间隔19 (包括井眼18具有套管孔14的部分，该套管孔与油气层流体连通)位于水平部分13中。因此，在水平型井中，泵入口 9总是位于生产间隔19的水平高度之上，如图2所示。然而，本领域技术人员将意识到，井下泵3的泵入口 9可以在其他井配置中相对于生产间隔19类似地布置。为了提高产量，自动地或手动地引入了套管环空11中压力的循环增加和降低。在一种实施方式中，通过打开和关闭位于套管环空11顶部的套管压力控制阀15来控制套管压力。可以由安装在出油管线10上、位于井口 20和阀15之间的套管压力传感器16来监测套管压力。可选地，声枪17可以安装在井口以测量套管环空中的流体水平，这使PBHP得以估算出。图3示出了套管压力控制阀15周期性的打开和关闭在两个连续周期中对作为时间的函数的不同压力测量值的影响。图3的图表仅表示示例性的压力周期，并且未按比例绘制。第一个图示出了套管压力控制阀15的打开和关闭的循环，被表示为完全打开的百分比(O意味着完全关闭的阀，100%意味着完全打开)。阀15在时间^完全关闭，并保持关闭状态直到&，在该时间点上，阀开始打开，直到在&时完全打开。阀在周期内保持打开，并在时间h时开始再次关闭。随后循环重复。第二个图显示了在两个周期内套管环空11内相应的相对压力。在时间h，套管压力被示为开始处于基线最小压力，在h到12期间增加，而阀15关闭。在阀15打开之后，套管环空11中的压力在时间t3下降到最小压力并保持在该水平上，直到阀在下一周期开始时在下一时间h时再次关闭。第三和第四个图(PBHP慢响应和PBHP波动)示出了对于套管压力变化的两种不同情况的油气层响应在同一时间段内所估算的PBHP。在周期I的开始t1;当流体和/或泡沫水平相当稳定时，套管压力控制阀15从完全打开位置变化到完全关闭位置。这将在^与^之间增加套管环空11中流体水平之上的气体的压力，如上面的套管压力图中所示。这转而导致套管环空11中泡沫容积的减少并将套管环空11中的流体12迫入泵3中。被沿套管 8向下推并进入泵3的流体12的密度将增加并将包含具有溶解气的液体，但是不具有将向下移动的游离气。这种流体将与来自油气层的液体和气体混合并将在其进入泵入口时增加流体中的液气比。由于更多的流体和更少的泡沫将进入泵中，提高了泵容量并增加了通过管7在地表生产的流体的量。因此，即使在恒定油气层输出条件下(即，从油气层至井眼的流体的产量)，当套管阀关闭时，将能够在h到t2的时间间隔内增加井下泵产量。
如本领域技术人员将意识到的那样，由于套管环空压力周期，与在t2到t3期间的常规稳定状况下(当套管压力控制阀15打开时)的油气层输出相比，整个油气层输出也将增力口。产量的这种额外增加是由于:与这些稳定状况下的PBHP相比，在整个压力周期内的平均PBHP较低。在稳定状况下的常规PBHP在图3的PBHP图表中被表示为PBHPA。所有其他条件基本上恒定，上述的套管环空压力周期导致降低的平均PBHP主要是由于:一旦套管阀15在时间t2时打开，则套管压力下降。在该时刻，套管压力远高于出油管线压力，因此，压力差导致从套管8至出油管线10的气体的高流速。因此，聚积在套管环空中的(游离)气体经历了相当快速的减压并在从t2到t3的相对短的时期内流入出油管线。套管压力迅速地返回到最小值，但由于从油气层从井眼的流体的限制流速，流体以相当慢的速率填充到套管环空中。在时间t3，流体水平仍然较低，接近泵入口，但套管环空中的气体柱的压力已经返回到最小值(接近出油管线压力)。因此，如图3的慢响应和波动图中所示，PBHP (为流体压力和套管环空中气体柱压力之和)在时间t3下降到最小水平的PBHPb。PBHPb小于稳定状况下的PBHPa，这是由于在时间t3，套管中的流体水平小于在稳定状况下的泵情形下的流体水平(即，具有平均PBHPa压力)，而气体压力在上述的周期性压力系统和稳定系统之间是类似的。一旦阀15在时间t3到达其最大打开状态，套管中的压力稳定在最小值，该最小值接近于出油管线压力。套管压力在时间t3之后稳定，随着流体水平高度的增加，PBHP逐渐地增加到稳定状况值PBHPa，填充套管环空。在慢响应和波动情形下，PBHP在时间t3以及时间t3之后的短时间内增加的速率最大:由于PBHP从其最低水平开始，油气层输出将在周期内最高，并且来自油气层的流体将在系统的周期内以最高速率填充套管环空，如IPR曲线所示的那样。随着值由于当前PBHP和油气层压力之间的较低压力差而达到PBHPA，PBHP增加的速率降低。在阀在下一周期的时间h关闭之后，如果阀保持关闭状态足够久，PBHP可能甚至超出PBHPa。然而，在慢响应情形下PBHP不会突然增加，这是由于气体柱压力从时间h到t2的增加部分地由套管环空11内的流体/泡沫柱的高度的降低所抵销。慢响应情形在图3中的第三个图中示出，如上所述，平均PBHP在PBHPa和PBHPb之间，其中，在上述的周期模式期间的最小压力PBHPb低于阀15打开时的稳定运行下的恒定压力PBHPa。参考图1，IPR曲线示出了油气层输出产量Qb在压力PBHPb下的产量高于在压力PBHPa下的产量Qa ;因此，在一个周期内的平均油气层输出将大于Qa，位于Qa和Qb之间。波动响应情形在图3的第四图中示出。在这种情况下，平均PBHP可能不一定低于PBHPa。然而，压力周期可以仍然实现油气层输出的增加，而不论是否有更高的平均PBHP。利用波动响应，油气层突然增加产量，而在PBHP中有突然的下降，导致比稳定状况下更高的流体水平。在这种过渡时期，PBHP和油气层产率之间的关系不遵循稳定状况下的IPR曲线。此外，井也可以开始自喷，导致通过管7、甚至套管8的流体产量的额外增加。在阀15从h到t2的关闭期间之后，建议阀15在所有的流体被从套管环空推出到管7之前处于打开状态，以避免由于不完全的泵填充率而造成泵筒中的流体冲击。在这种情况下，在时间间隔t2到t3打开阀15应该足够的平缓以缓和在从套管8流向出油管线时经历减压的气体的冷却效应。气体的过度冷却应该被避免，这是因为它能够导致形成可能阻塞出油管线的水合物。在一种实施方式中，减压气体被导入容器中，减压气体在此处与温暖的流体流混合。
另ー方面，套管压力控制阀15的打开不应该比需要的慢，这是由于也期望PBHP下降得尽可能快，以增加来自油气层的流体流(如图3中PBHP慢响应的图表所示)并理想地导致波动响应，该波动响应可导致井在一段时间内自喷；波动响应具有清洗由碎裂的沙子导致的碎片和/或生产间隔19产生的水垢的额外好处。打开套管压カ控制阀15将导致套管中的气体压力的快速下降，而流体水平高度将不会太快地増加，这是由于来自油气层的液体的限制供应。因此，PBHP将快速地下降，导致来自油气层的流体的产量增加。较大的压カ降以及压力降在阀打开期间的较短时间间隔将使得来自油气层的流体流产生较大的波动。在一些情况下，波动也可以较大，以使得井可以开始自喷，通过套管产生具有液体的气体。油气层增加的流体产量将最終使得流体逐渐地再次将套管填充到大约与压力周期开始时相同的水平(或更高，在波动响应的情况下)。一旦套管压力与出油管线压カ相等，套管中的流体水平将最终返回至在时间h关闭阀之间的状况(在阀打开之后，允许有足够的时间)。这种程序可以重复，始于套管压力控制阀15的关闭。压カ周期的最終结果是井的产量增加，这是由于在降低的PBHP期间，额外的流体从油气层流出。这些额外的流体由于泵容量的増加而被泵到地表上，主要发生在套管环空压カ增加的期间，在波动响应的情况下，发生在波动之后的初始期内，这是由于临时处于平均泵入口压カ之上以及提升的泵填充率。应该意识到，压カ周期过程有效地提供了气体分离器的作用，而不需要任何额外的井下元件(在使用气体分离器时可能需要)并且以不同的原理运行。传统的气体分离器在重力的效应下在液体向下移动时聚积液体，而包含在流体中的气体向上移动。另ー方面，压カ周期过程通过迫使液体向下流动(由于流体之上的气体压カ增加)而将液体从气体中分离。本领域技术人员将轻易意识到图3的图表仅仅是说明性和示例性的，并且在本领域内，测量的压カ的变化和阀的打开和关闭的时刻是可以根据井的当前运行状况以及油气层的特点来预计的。例如，阀在h关闭被认为消耗较短但非零的时间期间，但为了便于说明，已经忽略了这些细节。图4示出了现场测量的图表，其示出了套管压カ对上述的压カ周期的响应，通过实际井的套管压力控制阀15在24小时期间的周期性关闭和打开。在这24小时内，阀15五次关闭(其中的两次在图4中被标记为O，六次关闭(其中的一次被标记为t2)。可以看出，压カ随时间的变化与图3的第二个图所示的预计套管压カ响应模式类似。当在阀15在
时关闭之后判定套管压力増加已经开始逐渐减少时(即，达到基本上稳定的水平)，套管阀在时_t2打开，大约在关闭后的陡峭套管压カ爬升之后的三小时。在该时间点上，套管压力可能大体上等于出油管线压力。在前ー个周期内建立用于确定时间t2的阈值压力(在这种情况下为IOOOkPa),该阈值压カ随后用于确定在后续周期内打开阀的时间。当判定流体水平高度已经降低到大体上接近于泵入口时，在阀打开的大约1.75个小时之后，阀在时间再次关闭。在一个先前周期内也进行这种判定，基于表示停泵条件的所谓“井下卡”的计算，如在由 PennWell Books 于 2003 年在 Oklahoma 出版的由 G.Takacs 所著的“Sucker-rodpumping manual” 中描述的一样。图5是图4的同一井的测得日产量的图表，描述了采用上述的压カ周期方法之前和之后的日产量。图5中的点(待编辑)表示对应于图4中所示的24小时期间的一天。可以清楚地看出，日产量上升到应用压力周期前的两倍，从大约11桶提高到大约20桶。在一种实施方式中，套管压力控制阀15由操作人员手动地操作。然而，套管压力可以自动地操作，例如通过阀15利用定时器或微处理器的自动操作。可以利用基于实验数据和井下卡计算而得到的打开和关闭阀15的时间表编程微处理器，如上述实例中所述的一样。微处理器也可以与套管压力传感器设备和/或其他传感器通信，微处理器使用这些传感器的测量数据来触发阀15的打开和关闭。例如，微处理器可以配置为基于检测套管、管中的指定压力水平或基于检测地表元件的其他阈值条件而触发阀打开和/或关闭。举例来说，一种这样的测量可以是利用上述的声枪17在套管环空中进行的流体水平的声学测量。当流体水平高度超出某个水平时，阀15将在时间h打开，并且当流体水平高度下降到泵入口附近的某个水平时，阀15将在时间t2关闭。流体水平可以被连续地测量以直接控制阀15的打开和关闭。可选地，流体水平可以仅在一个周期内测量以确定控制阀的两个参数:应该打开阀15的套管压力以及应该保持打开的时间期间(t3到这两个参数可以用于在多个周期内控制阀。由于井的运行状况可随时间改变，测量将在后一周期内重复，并相应地调整这两个参数。另一种确定应该打开阀15的套管压力的方法是分析套管压力随时间的变化的速率。一旦阀15关闭，套管压力增加将随时间减慢，如图3所示。一旦套管压力下降的速率降低到某个阈值之下，在此时的套管压力测量可用作阀15打开的触发器。因此，提供了一种控制配备有人工举升泵系统的气井的流体产量的方法，该泵系统包括井眼中的井下泵，该方法包括在将流体从井眼中泵出时周期性地增加和降低井眼的套管环空中的气体压力。一方面，井下泵位于井眼的生产间隔之上。另一方面，气井是水平井。在又一方面，气井是气态碳氢化合物井。在再一方面，通过打开和关闭与套管环空流体连通的阀实现气体压力的周期性增加和降低。在再一方面，手动地进行打开和关闭。可选地，可以自动地进行打开和关闭，并且可选地，打开和关闭可以由微处理器控制。在另一方面，套管环空内的气体压力的周期性增加包括:当确定套管压力大体上稳定时开始所述增加。此外，套管环空内的气体压力的周期性降低可包括:当确定套管环空中的流体水平高度基本上接近于井下泵的入口时开始所述降低。还提供了一种人工举升泵系统，包括气井的井眼中的井下泵，其适于进行上述方法以及上述的一种或多种变体方法。还在用于流体生产井的人工举升泵系统中提供了泵系统，该泵系统包括:连接到抽油杆柱的井下泵，位于套管内的管内的抽油杆柱，位于井眼内并且与油气层流体连通的套管，因而由套管内的管限定的套管环空，由油气层中的压力和套管中与油气层流体连通的点上的压力之间的差限定的井底生产压力(PBHP)，改进了:适于周期性地降低和增加套管环空中的压力的泵系统，从而周期性地响应于套管环空压力的降低而降低PBHP，并允许PBHP响应于套管环空压力的增加而增加，由此，油气层的流体产量在套管环空压力的周期性降低期间增加了，并且井下泵的流体产量在套管环空压カ的周期性増加期间增加了。还在气井的人工举升栗系统中提供了栗系统，该栗系统包括:连接到抽油杆柱的井下泵，位于套管内的管内的抽油杆，位于井眼内并且与油气层流体连通的套管，因而由套管内的管限定的套管环空，由油气层中的压カ和套管中与油气层流体连通的点上的压カ之间的差限定的井底生产压カ(PBHP)，ー种通过将液体从泡沫中迫出而减轻由于在环绕井下泵的套管中产生泡沫而发生的气体干扰的方法，包括周期性地增加和降低泡沫之上的套管环空压力。本领域技术人员显而易见，本文公开的各种实施方式可在没有ー些或所有具体细节的情况下实施。已知的元件未被详细描述以避免不必要的混淆本发明的方法和过程。应该理解，尽管实施方式的许多特点和优势以及实施方式的结构和功能在本文中列出，但本公开文本仅仅是示例性的，并非限制性的。在利用本发明的原理和特征的情况下，可以构建和实施其他实施方式。
权利要求
1.一种控制气井的流体产量的方法，该气井具有人工举升泵系统，该泵系统包括所述井的井眼中的井下泵，该方法包括在将流体从井眼中泵出时周期性地增加和降低井眼的套管环空中的气体压力。
2.按权利要求1的方法，其中，井下泵位于井眼的生产间隔之上。
3.按权利要求1的方法，其中，气井是水平井。
4.按权利要求1的方法，其中，气井是气态碳氢化合物井。
5.按权利要求1的方法，其中，通过打开和关闭与套管环空流体连通的阀实现气体压力的周期性增加和降低。
6.按权利要求5的方法，其中，手动地进行所述打开和关闭。
7.按权利要求5的方法，其中，自动地进行所述打开和关闭。
8.按权利要求7的方法，其中，由微处理器控制所述打开和关闭。
9.按权利要求1的方法,其中，套管环空内的气体压力的周期性增加包括:当确定套管压力基本上稳定时开始所述增加。
10.按权利要求9的方法，其中，套管环空内的气体压力的周期性降低包括:当确定套管环空中的流体水平高度基本上接近于井下泵的入口时开始所述降低。
11.一种人工举升泵系统，包括气井的井眼中的井下泵，其适于进行下述方法: 当将流体从井眼中泵出时周期性地增加和降低井眼的套管环空中的气体压力。
12.按权利要求11的人工举升泵系统，其中，气井是水平井。
13.按权利要求11的人工举升泵系统，其中，气井是气态碳氢化合物井。
14.按权利要求11的人工举升泵系统，其中，通过打开和关闭与套管环空流体连通的阀实现气体压力的周期性增加和降低。
15.按权利要求11的人工举升泵系统，其中，套管环空内的气体压力的周期性增加包括:当确定套管压力基本上稳定时开始所述增加。
16.按权利要求15的人工举升泵系统，其中，套管环空内的气体压力的周期性降低包括:当确定套管环空中的流体水平高度基本上接近于井下泵的入口时开始所述降低。
17.按权利要求16的人工举升泵系统，其中，通过打开和关闭与套管环空流体连通的阀实现气体压力的周期性增加和降低。
18.按权利要求16的人工举升泵系统，其中，由微处理器控制阀的打开和关闭。
19.一种用于流体生产井的人工举升泵系统中，该泵系统包括:连接到抽油杆的井下泵、位于套管内的管内的抽油杆、位于井眼内并且与油气层流体连通的套管、因而由套管内的管限定的套管环空、由油气层中的压力和套管中与油气层流体连通的点上的压力之间的差限定的井底生产压力(PBHP)，改进了: 泵系统适于周期性地降低和增加套管环空中的压力，从而周期性地响应于套管环空压力的降低而降低PBHP，并使PBHP响应于套管环空压力的增加而增加，由此，油气层的流体产量在套管环空压力的周期性降低期间增加，并且井下泵的流体产量在套管环空压力的周期性增加期间增加。
20.一种气井的人工举升栗系统中，该栗系统包括:连接到抽油杆的井下栗、位于套管内的管内的抽油杆、位 于井眼内并且与油气层流体连通的套管、因而由套管内的管限定的套管环空，由油气层中的压力和套管中与油气层流体连通的点上的压力之间的差限定的井底生产压力(PBHP)，一种通过将液体从泡沫中迫出而减轻由于在环绕井下泵的套管中产生泡沫而发生的气体干扰的 方法，包括周期性地增加和降低泡沫之上的套管环空压力。
全文摘要
本发明公开了一种提高气井的碳氢化合物产量的系统和方法，具体地，利用采用人工举升的泵系统来提高碳氢化合物的产量。控制井的泵系统，从而周期性地降低和增加套管环空中的气体压力，由此周期性地响应于套管环空压力的降低而降低PBHP，并使PBHP响应于套管环空压力的增加而增加。因此，油气层的流体产量在套管环空压力的周期性降低期间增加，并且井下泵的流体产量在套管环空压力的周期性增加期间增加。此外，可以通过在套管环空压力增加期间将液体从泡沫中迫出而减轻由于在环绕井下泵的套管中产生泡沫而发生的气体干扰。
文档编号E21B43/16GK103089206SQ201210422420
公开日2013年5月8日 申请日期2012年10月29日 优先权日2011年10月27日
发明者克里斯托夫·帕尔卡 申请人:井泵技术有限公司