石化企业循环冷却水系统水泵机组及调节阀最优组合运行方案确定方法
【专利摘要】本发明提供一种石化企业循环冷却水系统水泵机组及调节阀最优组合运行方案确定方法。确定系统水泵机组不同组合运行时的最大临界流量点及其所需回水管路调节阀的水力阻力系数；根据不同进水温度时的系统最小需求流量，确定使能耗最小的水泵机组各种运行组合的对应的系统流量范围，实现循环冷却水系统水泵机组运行组合优化；对于确定的系统某一最小需求流量范围对应的水泵机组最优运行组合，系统最小需求流量在该流量范围，但一般小于该流量范围的最大值，此时，可以通过再关小调节阀的开度，使系统运行流量减小至等于系统最小需求流量，确定调节阀阻力系数及其增加值，进一步减小水泵轴功率，实现循环冷却水系统水泵机组及调节阀的最优组合运行。
【专利说明】石化企业循环冷却水系统水泵机组及调节阀最优组合运行方案确定方法
【技术领域】
[0001]本发明涉及一种确定石化企业循环冷却水系统优化运行降低能耗的算法，尤其是石化企业循环冷却水系统水泵机组及调节阀最优组合运行方案确定方法。
【背景技术】
[0002]循环冷却水系统用电量占国民经济发电量的近8%，占工业经济用电量的近11%,石化企业的循环冷却水系统用电量在整个工业循环冷却水系统中占有较大比重。
[0003]循环冷却水系统的运行工况、效率和耗能研究涉及到流体力学、传热学、化学、电气自动化等多个学科，准确计算和预测循环冷却水系统性能有一定难度。因此，为安全起见，通常在系统设计时，绝大部分系统选择设计参数、余量与输送能效比较宽松，安全裕度过大，循环冷却水系统往往采用流量远大于系统要求的水泵。在实际运行时，许多石化企业循环冷却水系统常年以系统额定流量运行，出现过流量、高能耗的现象；或者根据季节的变化，单凭人的感觉和经验或者测量的简单数据，实行粗放的优化运行，没有系统地调节循环冷却水系统的运行工况；对于安装台数较少的相同型号的循环水泵机组的石化企业，循环冷却水系统需求流量变化较大，仅一台水泵运行流量可能有相当一部分时间大于系统最小需求流量，存在较多的流量浪费。
[0004]因此，为了节省循环冷却水系统水泵机组耗能，应该在满足系统设备及工艺对冷却水流量、压力(扬程)要求的前提下，充分利用系统离心泵的功率特性和阀门的调节功能，实现循环冷却水系统水泵机组及调节阀的最优组合运行。
【发明内容】
[0005]本发明的目的是针对目前石化企业循环冷却水系统运行存在的未优化、定性优化及优化不合理等能源浪费严重的问题，提出一种石化企业循环冷却水系统水泵机组及调节阀的最优组合运行方案及其精确定量确定方法。本发明首次提出基于系统最小需求流量和满足系统压力要求的循环冷却水系统同型号泵机组与调节阀和大小泵机组与调节阀两类系统的最优组合运行方案及其精确定量确定方法。
[0006]为实现以上目的，本发明的技术方案如下:
[0007]提供一种石化企业循环冷却水系统水泵机组及调节阀最优组合运行方案确定方法，包括以下步骤:
[0008]步骤一.根据换热器特性，计算换热器冷却水最小需求流量与进水温度关系；[_] Wc = (1)
KAKi
[0010]式中:Q表示热负荷，kff ；Cc表示冷却水比热容，kj/(kg.°C ) ；mc表示冷却水质量流量，kg/s ;th1、th。分别表示热物流进、出口温度，V ；tci表示冷却水进口温度，V ；κ表示换热器传热系数，kff/(m2.°C ) ；A表示换热器换热面积，m2。
[0011]式⑴是隐函数，通过编程，对给定的多个U值，迭代计算出对应的m。值，从而求解得到符合要求的换热器冷却水最小需求流量与冷却水进水温度的关系。
[0012]循环冷却水系统最小需求流量为系统中各并联换热器最小需求流量之和，即:
IH
[0013]q = —ZjmCJC2)
P I
[0014]式中:q为循环冷却水系统冷却水最小需求体积流量，m3/s ； P为冷却水密度，kg/m3 为第i台换热器的冷却水最小需求质量流量，kg/s ；n为系统中并联的换热器数量。循环冷却水系统冷却水最小需求流量与进水温度的关系如图1。
[0015]步骤二.计算循环冷却水系统水泵并联扬程性能曲线、系统需要扬程曲线和扬程控制曲线:
[0016]确定系统不同水泵机组并联组合运行的扬程性能曲线，可用多项式表示为
[0017]Hb = aq2+bq+c (3)
[0018]式中:a、b、c为多项式的系数；Hb为水泵并联扬程，m ；q为系统总流量，m3/s。
[0019]根据系统水力性能确定不同水泵机组并联组合运行的系统需要扬程曲线，可用多项式表示为
[0020]Hr = Hz+Srq2 (4)
[0021]式中:?为系统需要扬程，m ；HZ为装置扬程，m ；Sr为系统管路水力阻力损失系数，
s2/m5。
[0022]系统对循环冷却水压力有一定的要求，除了包括管道、换热设备对压力极限的要求，还有系统最不利点对压力的要求。一般情况下，对换热设备压力最低点(通常为位置最高点)有正压运行的要求。根据系统的压力要求，确定系统的扬程控制曲线，可用多项式表示为
[0023]Hk = Δ H+Skq2 (5)
[0024]式中:Hk为系统控制扬程; ΔΗ为最不利点到进水口的高度差;Sk为最不利点到进水口管路的水力阻力损失系数，s2/m5。
[0025]步骤三.确定循环冷却水系统水泵机组不同组合运行工况点、压力控制点、最大临界流量和水泵机组及调节阀组合运行方案；
[0026](I)设置同型号水泵机组及调节阀的循环冷却水系统
[0027]如图2，H1为单泵(大泵)的扬程性能曲线，Hr为单泵运行时系统需要扬程曲线，Hk为扬程控制曲线。单台水泵的运行工况点A可由式(3)系统水泵性能扬程曲线H1和式
(4)系统需要扬程曲线札联立求解确定。单台水泵的压力控制点B可由式(3)系统水泵性能扬程曲线H1和式(5)系统的扬程控制曲线Hk联立求解确定。工况点A点在扬程控制曲线Hk的下方，不能满足系统压力要求。为了满足系统压力要求，通过增加回水管路上调节阀的阻力(也即减小调节阀的开度)改变系统需要扬程曲线，使水泵工况点由A点向左移至压力控制点B。系统运行工况取A、B两工况点的压力较大的工况，能够满足系统压力要求，此即为单泵运行时的最大临界流量(以下其他组合运行方案的最大临界流量也应如此确定)。
[0028]循环冷却水系统配置2台同型号水泵机组。如图3，氏为单泵扬程性能曲线，Hb为两泵并联运行的扬程性能曲线，Ha为两泵并联运行系统需要扬程性能曲线，Hk和Hkb分别为单泵运行和两泵并联运行的扬程控制曲线。I台水泵运行时，水泵扬程性能曲线H1与扬程控制曲线Hk的交点B点是最大流量控制点。2台水泵运行时，2台水泵并联运行扬程性能曲线Hb与系统需要扬程曲线Hrt的交点G点流量小于系统扬程控制曲线Hkb与系统需要扬程曲线Hrt的交点J点流量，G点压力大于J点压力，满足系统要求，G点是最大流量控制点，即
2台水泵并联运行时的最大临界流量。当系统最小需求流量qx ( qB时，可以开I台水泵运行；当qB<qx ( qG时，需要开2台水泵运行。因此，B点和G点为优化开机组合的临界点。
[0029]系统实施水泵机组最优组合运行时，一般情况下，系统最小需求流量小于实际供水流量。此时，可以通过继续减小调节阀的开度来减小流量，减小系统能耗。如图2，B点为单泵运行和两泵并联运行的临界点。系统开I台水泵，为满足压力要求，适当关小调节阀，使水泵在B点运行。设C点流量q。为系统在某进水温度下的最小需求流量，且％〈qB。由于离心泵功率随流量减小而减小，若此时进一步减小调节阀开度，增加回路阻力，使水泵在C点运行，可以进一步减小水泵轴功率，节省能耗。
[0030]如图3，当系统最小需求流量介于B点和G点之间，即当qB〈qx ( qG时，需要开2台水泵运行。两泵并联运行时，调节阀全开，系统工况点为G点，能够保证正压运行，且G点流量qe大于系统设计最大需求流量。而一般情况下，最小需求流量小于G点流量，即qx〈qe，因此，可以关小调节阀开度，使系统实际运行流量等于当时进水温度下的系统最小需求流量，从而减小水泵轴功率。
[0031](2)设置大小泵机组及调节阀的循环冷却水系统
[0032]若将系统中的I台大泵更换为I台小泵，采用大小泵组合运行方式。如图4，氏为大泵的扬程性能曲线，H2为小泵的扬程性能曲线，H12为大小泵并联运行的扬程性能曲线，Hb为两大泵并联运行的扬程性能曲线。札为单泵运行系统需要扬程曲线，Ha为两泵并联运行系统需要扬程曲线。Hk和Hkb分别为单泵运行和两泵并联运行的扬程控制曲线。B点是I台大泵性能曲线H1与扬程控制曲线Hk的交点，G点是2台大泵并联运行性能曲线Hb与系统需要扬程曲线Hrt的交点，D点是I台小泵性能曲线H2与扬程控制曲线Hk的交点，是最大临界流量点，F点是I台大泵、I台小泵并联运行扬程性能曲线H12与扬程控制曲线Ha的交点，是最大临界流量点。
[0033]当最小需求流量qx ( qD, I台小水泵运行,并调节调节阀至所需流量；
[0034]当最小需求流量qD〈qx ( qB, I台大水泵运行，并调节调节阀至所需流量；
[0035]当最小需求流量qB〈qx ( qF，I台大水泵和I台小水泵并联运行，并调节调节阀至所需流量；
[0036]当最小需求流量％〈^< qe，2台大水泵并联运行，并调节调节阀至所需流量。
[0037]因此，I台小水泵、I台大水泵、I台大水泵与I台小水泵并联、2台大水泵并联运行时优化开机组合，其开机组合的临界点分别为D点、B点、F点和G点。
[0038]步骤四.计算调节阀在各最大临界流量点的水力损失阻力系数的变化值；
[0039]如前所述，为满足系统压力要求，需要通过调节回水管路上调节阀的开度，提高上游换热设备的压力。根据式(6)可计算调节阀在各临界点的水力损失阻力系数的变化值，可供石化企业循环冷却水系统现场使用。
H _ j-j
[0040]Δ51=~^~丨(6)
q
[0041]式中:Srt为系统管路初始水力阻力损失系数，S2Ai5 ；
[0042]步骤五.根据图1确定图3或图4各最大临界流量点流量对应的循环冷却水进水温度;
[0043]步骤六.根据不同进水温度时的循环冷却水系统最小需求流量，判别其所处的工况临界点范围(对应最优开机组合)，并计算所需的回路水力损失阻力系数和调节阀阻力系数的增加值，从而确定各种进水温度时的循环冷却水系统水泵机组及调节阀最优组合运行方案。
[0044]根据石化企业循环冷却水系统供水要求及系统性能，一方面，系统存在能够保证冷却要求的最小需求流量；另一方面，根据离心泵的功率特性，流量小时，其轴功率也小，因而最节能。对于确定的系统，最小需求流量与换热器进水温度有关。系统在满足最小需求流量的前提下，还需满足系统的压力要求(例如，许多系统要求换热设备正压运行)，通常可通过调节换热设备冷却水回水管路上的调节阀开度来满足换热设备的压力要求。
[0045]本发明计算石化企业循环冷却水系统不同进水温度时的最小需求流量；计算为保证换热设备正压运行系统所需扬程与流量的关系；确定系统水泵机组不同组合运行时的最大临界流量点和所需回水管路调节阀的水力阻力系数；根据不同进水温度时的系统最小需求流量，确定使能耗最小的水泵机组各种运行组合的对应的系统流量范围，实现循环冷却水系统水泵机组运行组合优化；对于确定的系统某一最小需求流量范围对应的水泵机组最优运行组合，系统最小需求流量在该流量范围，但一般小于该流量范围的最大值，此时，可以通过再关小调节阀的开度，使系统运行流量减小至等于系统最小需求流量，确定调节阀阻力系数，进一步减小水泵轴功率，实现循环冷却水系统水泵机组及调节阀的最优组合运行。为增加供水流量的可调性，研究考虑设置多台同型号水泵机组和多台同型号水泵机组配一台具有近似扬程和一半流量的小泵机组两类系统。将两类系统水泵机组及调节阀的最优组合运行方案与系统最小需求流量和进水温度的关系，分别绘制成简单直观的图表，供石化企业循环冷却水系统优化运行现场管理使用。结果表明，本发明具有很好的节能效果，不需任何附加设备。
[0046]本发明可应用于全国石化企业循环冷却水系统的优化运行，节省能源消耗。根据实例研究结果，可节约电能40%左右。按全国苯胺年产量210万吨，循环冷却水系统水泵装机1.05X 104kW，全年运行360天计算，应用本发明成果后，可节省电能3.63X 107kff *h。能够有效节省能源，促进经济和社会的发展，具有重大的社会经济效益。
【专利附图】
【附图说明】
[0047]图1是实施例循环冷却水系统最小需求流量与进水温度的关系曲线。
[0048]图2是循环冷却水系统单泵运行临界点与变阀优化运行工况点确定图。
[0049]图3是循环冷却水系统两台同型号水泵并联运行临界点确定图。
[0050]图4是循环冷却水系统大小泵并联运行临界点确定图。
[0051]图5是实施例循环冷却水系统布局简化图。
[0052]图6a是实施例循环冷却水系统同型号水泵组合不同流量时水泵机组及调节阀最优组合运行方案。
[0053]图6b是实施例循环冷却水系统大小泵组合不同流量时水泵机组及调节阀最优组合运行方案。
[0054]图7a是实施例循环冷却水系统同型号水泵组合不同进水温度时水泵机组及调节阀最优组合运行方案。
[0055]图7b是实施例循环冷却水系统大小泵组合不同进水温度时水泵机组及调节阀最优组合运行方案。
【具体实施方式】
[0056]下面结合附图并通过实施例对本发明作进一步说明:
[0057]某循环冷却水系统用于3万吨苯胺、5万吨硝基苯的生产。系统有两座GBNF-800型冷却塔，配有三台并联的循环水泵，型号为350S44A，两台运行，一台备用。单泵流量1116m3/h，扬程36m，转速1450r/min。水泵配套西门子Y315L-4型电机，额定功率160kW，额定电流288A，电机效率91.9%，额定转速1486r/min。系统布局如图5。设备按层分布，系统相当于有五个并联的换热用户组，其中第一、第二、第三层每层设备并联连接，层与层之间并联连接。第四层有三台设备，次高点的两台设备并联，最高点的设备单独成为一条支路，都与其它三层设备并联。
[0058]为方便计算，对原系统按层简化，换热性能相关参数由企业提供，具体如表1:
[0059]表I换热用户简化参数
[0060]
热物流进口热物流出口换热器换热换热器传热设备温度温度I 面积J徽K ___/?_/?_/m2 /kW/(m2,C)
一层2 幻 1.31115652650.22
二层7818.131851351350.48
三层6433.161601101.150.58
四层次高点1117.42105501050.28
四层最高点254.8012070290.18
[0061]A.根据系统特性，计算系统最小需求流量与循环冷却水进水温度关系；
[0062]以进水温度25°C为例，根据式(I)与表1，同时考虑换热器出口水温不得大于45°C的要求，用MATLAB软件编程，求解得到各层冷却水最小需求质量流量m。分别为34.087kg/s、95.061kg/s、77.062kg/s、13.457kg/s、3.384kg/s，将其代入式(2)得到循环冷却水系统最小需求流量为
[0063]q = —y\m = —'―( 34.087 + 95.061 + 77.062 + 13.457 + 3,384) = 0.223 ην5,^
pT\ 丨()0()
[0064]同样方法可以求解得到其他进水温度时系统最小需求流量。系统最小需求流量与进水温度的关系如图1所示。
[0065]B.循环冷却水系统水泵扬程性能曲线、系统需要扬程曲线、系统扬程控制曲线的确定；
[0066]根据水泵性能确定不同水泵组合并联运行的扬程性能曲线；根据系统水力性能确定不同水泵组合并联运行的系统需要扬程曲线；根据系统的压力要求，确定系统的扬程控制曲线。根据企业提供的相关资料，代入式(3)-(5)得到
X =-148.1 Sq2 + 3.3026" + 48.986
H1 = -391.4 If +15.098"+ 46.918
[0067]\ ^
H12 =-57.93^2 +4.5789^+ 47.878(7)
Hb = -37.038?/2 + 1.5163?/ + 48.986
?/f =4.8 + 179.3(/2
[0068], (8)
=4.8+ 164.76c/2
\HV -30.3 + 58.85i/2
[0069]?C9)
[//kb =30.3-1-44.3 k/^
[0070]C.循环冷却水系统水泵机组不同组合运行工况点、最大临界流量和水泵机组及调节阀最优组合运行方案的确定；
[0071](I)设置同型号水泵机组及调节阀的循环冷却水系统
[0072]实施例系统采用I台水泵机组运行时，水泵运行工况可由系统需要扬程曲线札和水泵性能曲线H1的交点确定，如图2中的A点。根据式(7)、⑶联列水泵性能曲线和系统需要扬程曲线的方程组:
H1 =-148.15i/2 +3.302(?/+ 48.986
[0073]< Ht =4.8 + 179.3^2
H1 = Ht
[0074]求解可得A点流量qA为0.372m3/s (也即系统总流量为0.372m3/s)，水泵扬程Ha为29.6m。
[0075]A点的扬程明显不能满足系统压力需求。为了保证系统压力的要求，水泵运行最低扬程应在B点，B点为水泵扬程性能曲线和扬程控制曲线Hk的交点。为了同时保证流量要求，以B点作为变换水泵开机台数的临界点。临界点B可由下列方程组求解:
H1 =-148.15i/2 +3.3026(/ +48.986
[0076]< Hk =30.3 + 58.85?^.H1 = Hk
[0077]经求解，B点流量qB为0.308m3/s，水泵扬程Hb为35.9m。
[0078]实施例系统采用2台水泵机组并联运行时，水泵运行工况可由系统需要扬程曲线Ha和水泵扬程性能曲线Hb的交点确定，如图3中的G点。根据式(7)、⑶联列水泵扬程性能曲线Hb和系统需要扬程曲线Hrt方程组:
Hb = -37.038<72 + 1.5163?/ + 48.986
[0079]Hih = 4.8 + 164.76(/2
Hh = Hih
[0080]经求解，G点流量qe为0.472m3/s，水泵扬程He为41.51m。
[0081]2台水泵机组并联运行时，水泵扬程性能曲线Hb与系统扬程控制曲线Hkb的交点为J点，如图3。根据式(7)、(9)联列水泵扬程性能曲线Hb与扬程控制曲线Hkb方程组:
//b =-37.03?/2 +1.5163t/ +48.986
[0082]< Ilkb = 30.3 + 44.3\q "
Hb = Hib
[0083]求得J点流量q:为0.489m3/s,扬程为40.90m。由此可见,系统在G点运行可保证正压运行。又由于G点流量qe大于系统设计最大需求流量0.450m3/s,因此，2台水泵机组并联运行，能够满足系统最大需求流量的要求。
[0084]因此，当需要流量q?in 彡 qx< qB，即 0.118m3/s 彡 qx 彡 0.308m3/s (其中，0.118m3/s为最小进水温度5°C时系统最小需求流量)，可以开I台水泵运行，并调节调节阀至所需流量;当qB〈qx ( qxmax(即0.308m3/s〈qx ( 0.450m3/s)时，需要开2台水泵运行，并调节调节阀至所需流量。
[0085](2)大小泵组合运行循环冷却水系统
[0086]在原系统中的增加I台小泵，采用大小泵组合的方式优化水泵运行组合。新选小泵型号为300-380A，额定流量为0.183m3/s，额定扬程为37.6m，效率为82%，配套电机功率为llOkW。采用大小泵机组，不同开机组合水泵及系统的性能曲线图4。
[0087]用同样方法计算得到，单台小泵运行时，其最大临界流量点D点流量为0.2lm3/s,扬程为32.89m，水泵效率为81.59%，电动机的输入功率为90.67kW。
[0088]I大泵、I小泵并联运行时，管道性能曲线知与大、小泵并联的性能曲线H12的交点E点对应的扬程不能满足系统正压运行的需求，因此，大、小泵并联运行的最大临界流量点应为其并联性能曲线H12与系统扬程控制曲线Hkb的交点F点。经计算，F点流量qF为
0.438m3/s，扬程 Hf 为 38.79m。
[0089]当需要流量0.118mVs彡qx彡0.21m3/s时，I台小泵运行,并调节调节阀至所需流量;
[0090]当需要流量0.21m3/s〈qx < 0.308m3/s时，I台大泵运行，并调节调节阀至所需流量;
[0091]当需要流量0.308m3/s<qx ( 0.438m3/s时，I台大泵、I台小泵并联运行，并调节调节阀至所需流量；
[0092]当需要流量0.438m3/s<qx ( 0.450m3/s时,2台大泵并联运行,并调节调节阀至所需流量。
[0093]D.确定调节阀在各临界点的水力损失阻力系数的变化值。
[0094](I)对同型号水泵机组组合运行循环冷却水系统，如图2，B点是变换水泵开机台数的临界点，根据式(6)，系统从A点左移至B点运行，其管路的总阻力损失系数的增加值为//,-//z I1., -1/, 35.9-4.8 29.6-4.81/l0/:, ,.5
「00951 AS =^B - z--A ? z =--?---— = 327.84 -179.21 = 148.63 s- / nr
L 」qnq, 0.308- 0.372-
[0096]如图2，C点是开I台水泵机组时，某一进水温度下系统所需最小流量。当进水温度为最低水温5°C时，根据图1得到，系统所需最小流量为0.118m3/s,也即C点流量q。=
0.118m3/s，对应C点扬程H。= 47.3m,则系统从B点移至C点运行，其管路的总阻力损失系数的增加值为
[0097]
AS == 47.3 —4.8 - 35.9 —4.8 = 3052.28-327.84 = 2724.44 s2 /m5
cjc.qH0.1 18" 0.308"
[0098]2台大泵并联运行时，系统最大临界流量点在扬程性能曲线Hb上，从最大流量qmax的G点移至临界流量qB (也即q/ )运行，将流量qB代入式(7)中Hb方程，得到对应扬程Hb丨为45.94m，其管路的总阻力损失系数的增加值为
[0099]
Δ5 = Ηη — H— ~2Hz = 45'94~4.8 — 42.17~4.8 = 433.67- 184.54 = 249.13s2/m5
Ciliq 20.308- 0.450-
[0100](2)对大小泵组合运行的循环冷却水系统，D点、B点、F点是开机组合变换的临界点，如图4。同时，系统还需满足最大、最小流量的约束。系统所需最小流量qmin为0.118m3/s (进水温度5°C时)，代入式(7)扬程性能曲线H2方程中，得到水泵扬程!1_为43.25m ;最大流量qmax为0.450m3/s，代入式(7)扬程性能曲线Hb方程中，得到水泵扬程Htpax为42.17m。
[0101]I台小泵运行时，系统可从小泵扬程曲线H2上的D点移至最小流量qmin运行，其管路的总阻力损失系数的增加值为
[0102]
Δ5 = //ψ"Μ1 ~//ζ - Η° — ", = 43.25~4.8 - 32-89 ~ 4,8 = 2761.42 - 636.96 = 2124.46 s2 / m'
U2( 0.1182 0.212
[0103] I台大泵运行时，系统可从大泵扬程曲线H1上的B点移至临界流量qD运行，将流量qD代入式⑵中H1方程，得到对应扬程Hdi为43.15m，其管路的总阻力损失系数的增加值为
ΓηιηΛ?
// _ // η _ 11 Aii 1^_4R IiIQ-4R、
\S — 1)1 v - H ,- 广-—~^ = 869.61 -327.84 = 541.77 S2 /m5
qD2qB20.212 0.3082
[0105]I台大泵、I台小泵并联运行时，系统可从扬程性能曲线H12上的F点移至临界流量qB运行，将流量qB代入式(7)中H12方程，得到对应扬程Hbi为43.79m,其管路的总阻力损失系数的增加值为
[0106]
AS=^-^-^^^3.79-4.8-38.79-4.8^!, 01-177.18 = 233.83^^
Ltq；0.308- 0.438-
[0107]2台大泵并联运行时，可从扬程性能曲线Hb上系统所需最大流量qmax移至临界流量qF运行，将流量qF代入式(7)中Hb方程，得到对应扬程Hfi为42.54m,其管路的总阻力损失系数的增加值为
[0108]
M = Hn - _ 丑”-坟=42.54 -4.8 — 42.17 _ 4.8 = )% ?2 — ]g4 54 ^i2,] 8 S2 Zrn5
仏9 腿0-4382 0.4502
[0109]E.求解各组合运行方案临界点流量对应的循环冷却水进水温度。
[0110]根据图1，系统所需最小流量为0.118m3/s，此时循环冷却水系统进水温度为5°C ；临界点D点流量为0.21m3/s，此时循环冷却水系统进水温度为23.8°C ;临界点B点流量为
0.308m3/s，此时循环冷却水系统进水温度为30.1°C ;系统临界点F点流量为0.438m3/s时，循环冷却水系统进水温度为32.30C ;系统所需最大流量为0.450m3/s，此时循环冷却水系统进水温度为32.4°C。
[0111]F.确定循环冷却水系统水泵机组及调节阀最优组合方案。
[0112]循环冷却水系统由同型号水泵机组组合运行时，当0.118m3/s ^ qx ^ 0.308m3/s (进水温度5°C彡ts彡30.1°C )，需I台水泵运行。随着进水温度的降低，最小需求流量减小，调节阀阻力损失系数的最大增加值为2724.44s2/m5 ;当0.308m3/s<qx ( 0.450m3/s (进水温度30.TC彡ts ( 32.4°C )时，需2台水泵运行，随着进水温度的降低，最小需求流量减小，调节阀阻力损失系数的最大增加值为249.13s2/m5。
[0113]循环冷却水系统由大小泵水泵机组组合运行时，当0.118m3/s^qx^0.21m3/s (进水温度5°C彡ts ( 23.8V )时，只需I台小泵运行，调节阀阻力损失系数的最大变化值为2124.46sVm5 ;当 0.2 lm3/s〈qx ( 0.308m3/s (进水温度 23.8 °C <ts 彡 30.1 °C )时，需 I 台大泵运行，调节阀阻力损失系数的最大变化值为544.77s2/m5 ;当0.308m3/s<qx ( 0.438m3/s (进水温度30.10C <ts ( 32.3°C )时，需I台大泵、I台小泵并联运行，调节阀阻力损失系数的最大变化值为 233.83s2/m5 ；当 0.438m3/s〈qx ( 0.450m3/s (进水温度 32.3°C <ts ( 32.4°C )时，需2台大泵并联运行，调节阀阻力损失系数的最大变化值为12.18s2/m5。
[0114]根据前面计算分析结果，循环冷却水系统水泵机组及调节阀最优组合方案如图6、7所示。
[0115]注意到，进水温度32.3°C与最高进水温度32.4°C非常接近，因此，可以认为I台大泵、I台小泵并联运行可以满足系统最大需求流量。
[0116]根据统计:实施例石化企业循环冷却水系统全年工作360天，冷却水进水温度为5°C以下时工作30天，水温超过30°C工作30天，30°C?31°C工作15天，31°C?32°C工作15天，其余时间平均到6°C?30°C，每一度工作12天。
[0117]经计算，实施例石化企业循环冷却水系统不同优化运行方案的能耗比较如表2。原系统未优化运行(全年2台大泵并联运行)方案全年耗电量为2.331X 106kff.h。系统同型号水泵机组组合优化(未变阀优化)方案、同型号水泵机组及调节阀组合优化方案、大小泵组合优化(未变阀优化)方案、大小泵及调节阀组合优化方案全年耗电量分别为
1.311X106kff *hU.150 X 106kW.h、0.9794X 106kW.h、0.9095 X 106kW.h，分别较原系统未优化运行方案节能 43.76%,50.66%,56.95%,60.98%。
[0118]表2实施例循环冷却水系统不同优化运行方案节能比较
[0119]
同型号水泵机组及调节阀大小水泵机组及调节阀参数原系统--
未优化仅水泵机组水泵机组与调仅水泵机组水泵机组与调_组合优化节阀组合优化组合优化节阀组合优化
會匕择
/--?,?ι 2 1 丨.3 丨丨丨.丨5()0.9794 0.9095
节能效果
1 — 43.76 50.6656.95 60.9Η
/ /0
【权利要求】
1.一种石化企业循环冷却水系统水泵机组及调节阀最优组合运行方案确定方法，其特征在于，包括以下步骤: 步骤一:计算换热器冷却水最小需求流量与进水温度的关系曲线； 步骤二:计算循环冷却水系统水泵并联扬程性能曲线、系统需要扬程曲线和系统扬程控制曲线； 步骤三:确定循环冷却水系统水泵机组不同组合运行工况点、压力控制点、最大临界流量和水泵机组及调节阀组合运行方案: (1)同型号水泵机组并联运行时的工况点、压力控制点和最大临界流量确定过程如下: a.单台水泵的运行工况点A为步骤二中单水泵扬程性能曲线与单水泵系统需要扬程曲线的交点，单台水泵运行的系统压力控制点B为步骤二中单水泵扬程性能曲线与系统单水泵扬程控制曲线的交点，A、B两点中压力较大的点能满足系统压力要求，其对应的流量即为单泵运行时的最大临界流量，此处，工况点B对应的流量qB即为单泵运行时的最大临界流量； b.两台同型号水泵机组并联运行工况点G为步骤二中两台同型号水泵并联运行扬程性能曲线与两台同型号水泵并联运行系统需要扬程曲线的交点，两台水泵运行的系统压力控制点J为步骤二中两台水泵扬程性能曲线与系统两台水泵扬程控制曲线的交点，G、J两点中压力较大的点能满足系统压力要求，其对应的流量即为两泵运行时的最大临界流量，此处，工况点G对应的流量qe即为两台同型号水泵机组并联运行时的最大临界流量； c.A、B两工况点中压力较大的工况点为最大临界流量点，是单泵运行和两台同型号水泵机组并联运行方案的切换临界点，小于等于该点流量，仅需单泵运行，大于该点流量，需两台水泵并联运行； (2)大小水泵机组并联运行时的工况点、压力控制点和最大临界流量确定过程如下: a.大泵与步骤三(I)中的水泵型号相同，设置的I台小泵，其扬程与大水泵相近，流量近于大泵的一半；单台小泵的运行工况点C为步骤二中单台小泵扬程性能曲线与单泵系统需要扬程曲线的交点；单台小泵运行的系统压力控制点D为步骤二中单台小泵扬程性能曲线与系统单泵扬程控制曲线的交点，C、D两点中压力较大的点能满足系统压力要求，其对应的流量即为单台小泵运行时的最大临界流量，此处，工况点D对应的流量qD即为单台小泵运行时的最大临界流量； b.单台大泵的运行工况点、压力控制点、最大临界流量确定方法如步骤三(l)a所述； c.一台大泵和一台小泵并联运行工况点E为步骤二中大小水泵并联运行扬程性能曲线与大小水泵并联运行系统需要扬程控制曲线的交点；一台大水泵和一台小水泵并联运行的系统压力控制点F为步骤二中大小水泵并联运行扬程性能曲线与大小水泵并联运行扬程控制曲线的交点，E、F两点中压力较大的点能满足系统压力要求，其对应的流量即为一台大泵和一台小泵并联运行时的最大临界流量，此处，工况点F对应的流量qF即为大小水泵机组并联运行时的最大临界流量； d.两台大水泵的运行工况点、压力控制点、最大临界流量确定方法如步骤三(Db所述； (3)确定水泵机组及调节阀组合运行方案: 当最小需求流量qx ( qD，I台小水泵运行，并调节调节阀至所需流量； 当最小需求流量qD〈qx ( qB，I台大水泵运行，并调节调节阀至所需流量； 当最小需求流量qB〈qx ( qF，I台大水泵和I台小水泵并联运行，并调节调节阀至所需流量； 当最小需求流量qF〈qx ( qe，2台大水泵并联运行，并调节调节阀至所需流量； 步骤四:计算调节阀在各最大临界流量点的水力损失阻力系数的变化值； 步骤五:确定各最大临界流量点流量对应的循环冷却水进水温度； 步骤六:根据不同进水温度时的循环冷却水系统最小需求流量，判别其所处的对应最优开机组合的最大临界流量点范围，并计算所需的回路水力损失阻力系数和调节阀阻力系数的增加值，从而确定各种进水温度时的循环冷却水系统水泵机组及调节阀最优组合运行方案。
2.根据权利要求1所述的石化企业循环冷却水系统水泵机组及调节阀最优组合运行方案确定方法，其特征在于:步骤一所述换热器冷却水最小需求流量与进水温度的关系曲
m =_Q_线的求解过程如下:首先，根据公式—_ Q lt/hl-L-，通过
?: h' h° KAH编程和迭代计算出m。和U的函数关系，其中，Q表示热负荷，C。表示冷却水比热容，m。表示冷却水质量流量，th1、th0分别表示热物流进、出口温度，tci表示冷却水进水温度，K表示换热器传热系数，A表示换热器换热面积。
3.根据权利要求2所述的石化企业循环冷却水系统水泵机组及调节阀最优组合运行方案确定方法，其特征在于:当有多个并联换热器时，换热器冷却水最小需求流量为各换热
I K器冷却水最小需求流量之和，即9 = -Zm-，其中，q为循环冷却水系统冷却水最小需求
P I体积流量，P为冷却水密度，mc；i为第i台换热器的冷却水最小需求质量流量，η为系统中并联的换热器数量。
4.根据权利要求1所述的石化企业循环冷却水系统水泵机组及调节阀最优组合运行方案确定方法，其特征在于: 步骤二所述水泵并联扬程性能曲线的求解过程如下: Hb = aq2+bq+c，其中，a、b、c为多项式的系数；Hb为并联水泵扬程，q为系统冷却水总流量; 步骤二所述系统需要扬程曲线的求解过程如下: Hr = Hz+Srq2，其中，Hr为系统需要扬程，m ；HZ为泵装置扬程，Sr为系统管路水力损失阻力系数； 步骤二所述系统扬程控制曲线的求解过程如下: Hk = AH+Skq2，其中，Hk为系统控制扬程，Λ H为最不利点到进水口的高度差，Sk为最不利点到进水口管路的水力损失阻力系数。
5.根据权利要求4所述的石化企业循环冷却水系统水泵机组及调节阀最优组合运行方案确定方法，其特征在于:步骤四所述调节阀在各最大临界流量点的水力损失阻力系数的变化值的求解过程如下:
H _ η 妨二y -Sv其中，Hb为临界点并联水泵扬程，Hz为泵装置扬程，q为临界点流量，Sr0为系统管路初始水力损失阻力系数。
6.根据权利要求1所述的石化企业循环冷却水系统水泵机组及调节阀最优组合运行方案确定方法，其特征在于:设置同型号水泵机组与设置大小泵水泵机组两类循环冷却水系统的水泵机组及调节阀的最优组合运行方案与系统最小需求流量和进水温度的关系，分别绘制成简单直观的图表，供石化企业循环冷却水系统优化运行现场管理使用。
【文档编号】F04D13/14GK104131983SQ201410356855
【公开日】2014年11月5日 申请日期:2014年7月24日 优先权日:2014年7月24日
【发明者】仇宝云, 杨龙, 冯晓莉, 罗翌, 曹金玉 申请人:扬州大学