一种考虑风荷载与通电时间影响的导线垂度计算方法与流程

本发明涉及输电技术领域，特别是涉及一种考虑风荷载与通电时间影响的导线垂度计算方法。

背景技术：

目前温度对导线的垂度变化进行数值模拟分析属于传统的力学分析方法，比较成熟，通过定义不同温度下导线的线胀系数，施加不同的温度荷载，通过有限元软件即可实现。但是由于受到风的影响，导线上作用的温度荷载以及弹性模量都将随时间产生变化。导线上的迎风侧和背风侧以及内外圈层的温度均不同，其对垂度的影响需要考虑。

技术实现要素：

本发明的目的在于克服现有技术的不足，提供一种考虑风荷载与通电时间影响的导线垂度计算方法，本发明能够精确求解风荷载下以及通电时间影响下的温度变化产生的导线垂度变化。

本发明的目的是这样实现的：

一种考虑风荷载与通电时间影响的导线垂度计算方法，所述导线为钢芯铝绞线，

s1、试验确定导线通电后，温度随时间变化的规律

分别试验钢芯以及各内层铝绞线、外层铝绞线温度随时间变化的规律，且分别测试内层铝绞线、外层铝绞线的迎风面、背风面、上风面、下风面；

s2、建立导线的有限元模型，并基于该模型，计算导线的等效平均温度；

s3、在不作用温度荷载只改变弹性模量的情况下，测试多种工况下，导线垂度随时间的变化情况；

在不改变弹性模量的情况下，将平均温度对应的温度荷载作用在模型上，得到导线垂度随通电时间的变化情况。

优选地，s2中，导线的等效平均温度的计算方法为：对模型两端的位移在轴向方向进行耦合，确保两端在变形后仍然为平面，在对每一股导线作用不同的温度荷载后，提取模型轴线方向的位移变化量l1，再在整个模型上作用相同的温度荷载，提取模型轴向方向的位移变化量l2，最后对比l1和l2的值，当l1＝l2时，l2对应的温度值就是此时钢芯铝绞线对应的平均温度值；

计算多种工况下对应的平均温度值，并将各工况对应的平均温度与时间的关系进行曲线拟合，以求出其他时间点的温度，进而得到等效平均温度随通电时间的变化情况。

由于采用了上述技术方案，本发明通过定义截面不同位置的温度不同时对应的等效平均温度，能够精确求解风荷载下以及通电时间影响下的温度变化产生的导线变形以及温度引起弹性模量变化后产生的垂度变形。适用于精确评估在线监测系统中输电线的张力和变形。

与传统的计算方法仅仅只考虑均匀温度变化对输电线垂度的影响不同，本专利精确考虑了三方面变形：(1)温度产生导线变形；(2)风荷载导致温度分布变化；(3)温度导致钢芯铝绞线的弹性模量发生变化。综合考虑各种因素后，可以更加全面地考虑实际输电线路中的垂度、张力、温度等的关系。

附图说明

图1为钢芯温度随时间的变化图；

图2a为内层铝绞线温度随时间的变化图；

图2b为外层铝绞线温度随时间的变化图；

图3为acsr-300/25钢芯铝绞线横截面温度示意图；

图4为acsr-300/25钢芯铝绞线有限元模型；

图5为acsr300/25导线截面平均温度与时间关系的拟合曲线；

图6为acsr300/25导线截面等效平均温度变化曲线；

图7为弹性模量改变后acsr300/25导线垂度随时间变化曲线；

图8为温度改变后acsr300/40导线垂度随时间变化曲线；

图9为acsr300/25导线垂度随时间变化曲线。

具体实施方式

参见图1-图9，一种考虑风荷载与通电时间影响的导线垂度计算方法的实施例，本实施例中的导线采用钢芯铝绞线。

1、导线通电温度随时间变化

通过试验，将一组导线通电后温度随时间的变化数据应用于此次研究。此次测量通电导线温度随试件变化的试验条件为：1500a电流作用下，1m/s风速作用下，每隔10秒测量出的数据，直到导线的温度平稳，试验总进行时间为2000s。试验结果如图1、图2a、图2b所示。

由图1、图2a、图2b可以看出，钢芯的温度1200s后稳定在85℃。内层铝绞线上部、下部、背风面的温度都与钢芯的温度相差不超过5℃。由于金属的弹性模量对于温度的不敏感性，且由试验拟合出的曲线推测，20℃时钢芯铝绞线的综合弹性模量为51.8583gpa，当温度升高至50℃时钢芯铝绞线的综合弹性模量降低至50.6968gpa，其变化率为2.3％，故80℃和85℃的曲线可视为稳定在85℃。内层铝绞线迎风面稳定在70℃。外层铝绞线上部和下部的铝绞线温度相差不超过5℃，可视为稳定后在80℃。80℃与85℃相差不超过5℃，故外层铝绞线上部和下部也视为85℃。外层铝绞线迎风面和背风面的温度相差不超过5℃，可视为稳定后在70℃。

最终acsr300/25钢芯铝绞线截面温度分布示意图如图3所示。

2、钢芯铝绞线的等效平均温度

在对导线有限元模型作用温度荷载时，由于导线单元中不能分开对导线中的每一股进行温度荷载的设置，故需要先求出导线不同位置截面在设定的不同时间内的平均温度。在图4上对100mm的钢芯铝绞线实体模型的截面不同位置作用对应的温度荷载，在考虑风的影响下，导线的温度曲线采用上一步中每一股绞线的典型温度曲线。

对模型两端的位移在轴向方向进行耦合，确保两端在变形后仍然为平面(即两端的伸缩状态一致)。在对每一股导线作用不同的温度荷载后，提取模型轴线方向的位移变化量l1。再在整个模型上作用相同的温度荷载，提取模型轴向方向的位移变化量l2。最后对比l1和l2的值，当l1＝l2时，l2对应的温度值就是此时钢芯铝绞线对应的平均温度值。计算的工况以及对应的平均温度值如下表所示：

表1不同工况下acsr-300/25导线的等效平均温度表

将上表所示的5个工况对应的平均温度与时间的关系进行曲线拟合，以求出其他时间点的温度，通电时间和平均温度的拟合公式为：

y＝1e-08x³-6e-05x²+0.1016x+20.636(1)

拟合曲线如图5所示。

利用拟合的曲线的公式(1)将每10s对应的平均温度求出来，等效平均温度随通电时间的变化情况如图6所示。

3、导线垂度随通电时间的变化

考虑风影响下温度变化，求得等效平均温度，进而求得弹性模量的变化情况。不作用温度荷载只改变弹性模量的情况下，每个工况都进行一次计算，计算结果的导线垂度随时间的变化情况如下表所示。

表2不同工况下acsr-300/25导线垂度变化表

只改变弹性模量，导线垂度的变化曲线如图7所示。

在不改变弹性模量的情况下，将平均温度曲线对应的温度荷载作用在模型上，导线垂度随通电时间的变化情况如图8所示。

由图8可见，弹性模量的改变使导线垂度增加了0.1228m，温度的改变使导线垂度增加了2.0314m，将两条曲线进行叠加后，得到导线垂度随时间的变化曲线，如下图所示。

如图9所示，在风的影响下导线温度也在1500s左右趋于稳定，垂度变化也趋于稳定，即在10m/s的风速影响下档距为400m的acsr300/25型号的钢芯铝绞线垂度增加了2.1542m。其中由于弹性模量的改变导致导线垂度的增加量占总增加量的5％。

本发明建立了导线垂度的有限元模型，在模型上作用温度荷载并改变弹性模量，然后利用ansys计算导线垂度的变化量。对通电后的导线垂度的变化情况进行了研究，再探讨了风对钢芯铝绞线垂度的影响规律。得到的结果如下：

在线膨胀系数和弹性模量的影响下，导线温度的改变使导线垂度发生很大的变化，在400m档距的时候导线在常温下的垂度为12.26m，但是在通电1500a后当导线的整体温度升高到85℃时导线的垂度增加了2.4908m，与常温时的垂度对比高温下导线垂度增加率为20％。

利用同样的方法对通电有风时400m档距的acr300/25型号导线垂度的变化量进行有限元分析，分析发现此时导线垂度的变化量为2.1542m。与通电无风时导线垂度的变化量2.4908m进行对比，发现有风时的垂度比无风时的垂度变化量减少了15％。

温度使导线弹性模量发生变化，但是在400m档距时弹性模量的改变对导线垂度的影响不大。当通电无风时由于弹性模量的改变导致导线垂度的增加量占总增加量的6％，当通电有风时由于弹性模量的改变导致导线垂度的增加量占总增加量的5％。

最后说明的是，以上优选实施例仅用以说明本发明的技术方案而非限制，尽管通过上述优选实施例已经对本发明进行了详细的描述，但本领域技术人员应当理解，可以在形式上和细节上对其作出各种各样的改变，而不偏离本发明权利要求书所限定的范围。