端部接触式少片斜线型变截面主副簧的副簧刚度设计方法

端部接触式少片斜线型变截面主副簧的副簧刚度设计方法
【专利摘要】本发明涉及端部接触式少片斜线型变截面主副簧的副簧刚度设计方法，属于悬架钢板弹簧技术领域。本发明可根据端部接触式少片斜线型变截面主副簧的各片主簧结构参数、弹性模量、副簧长度及主副簧复合刚度设计要求值KMAT，对端部接触式少片斜线型变截面主副簧的副簧刚度KAT进行设计。通过实例及试验测试可知，该发明所提供的端部接触式少片斜线变截面主副簧的副簧刚度设计方法是正确的，可得到准确可靠的副簧刚度设计值，为端部接触式少片斜线型变截面主副簧的副簧设计奠定了可靠的技术基础，利用该方法提高端部接触式少片斜线型变截面主副簧的设计水平、产品质量和性能及车辆行驶平顺性；同时，还可降低设计及试验费用，加快产品开发速度。
【专利说明】
端部接触式少片斜线型变截面主副簧的副簧刚度设计方法
技术领域
[0001] 本发明涉及车辆悬架钢板弹簧，特别是端部接触式少片斜线型变截面主副簧的副 簧刚度设计方法。
【背景技术】
[0002] 对于少片变截面钢板弹簧，为了满足变刚度的要求，通常将其设计为主副簧，并通 过主副簧间隙，确保在大于一定载荷之后，主副簧接触而一起共同工作，满足车辆悬架在不 同载荷情况下对钢板弹簧刚度的设计要求。由于少片变截面主簧的第1片其受力复杂，不仅 承受垂向载荷，同时还承受扭转载荷和纵向载荷，因此，实际所设计的第1片主簧的端部平 直段的厚度，通常比其他各片主簧的要偏厚一些，即在实际设计和生产中，大都采用端部非 等构的少片变截面钢板弹簧。目前少片变截面钢板弹簧主要有两种类型，一种是抛物线型， 另外一种是斜线型，其中，抛物线型的应力为等应力，其应力载荷比斜线型的更加合理。然 而，由于抛物线型变截面钢板弹簧的加工工艺复杂，需要的加工设备昂贵，而斜线型变截面 钢板的加工工艺简单，只需要简单的设备便可加工，因此，在满足刚度和强度的条件下，可 采用斜线型的变截面钢板弹簧。对于少片斜线型变截面主副簧，为了满足不同复合刚度的 设计要求，通常采用不同的副簧长度，即副簧与主簧的接触位置也不相同，因此，根据副簧 与主簧的接触位置可分为端部平直段接触和在斜线段接触的主副簧，即端部接触式和非端 部接触式，其中，在相同副簧根部厚度情况下，端部接触式少片斜线型变截面主副簧的复合 刚度，比非端部接触式的要大。副簧刚度的设计值制约斜线型变截面副簧结构参数的设计， 并决定着主副簧复合刚度的大小，对悬架系统性能及车辆行驶平顺性具有重要影响。然而， 由于端部接触式少片斜线型变截面主簧的端部平直段非等构，且主副簧的长度不相等，当 载荷大于副簧起作用载荷之后，副簧触点与主簧斜线段内某地相接触，主簧和副簧的变形 和内力均存有耦合，各片主簧和副簧的端点力及变形的分析计算非常复杂，目前国内外一 直未给出精确的端部接触式少片斜线型变截面主副簧的副簧刚度的设计方法。先前大都是 忽略主副簧的不等长，近似将主副簧看作等长，直接利用主副簧的复合刚度设计要求值，减 去主簧刚度，对副簧刚度进行近似设计，因此，难以得到准确可靠的副簧刚度设计值，不能 满足车辆悬架对端部接触式少片斜线型变截面主簧精确设计的要求。
[0003] 因此，必须建立一种精确、可靠的端部接触式少片斜线型变截面主副簧的副簧刚 度的设计方法，满足车辆行业快速发展及对悬架变截面钢板弹簧精确设计的要求，提高少 片变截面钢板弹簧的设计水平、产品质量和性能，确保主副簧的复合刚度满足车辆悬架设 计要求，提高车辆行驶平顺性;同时，降低设计及试验费用，加快产品开发速度。

【发明内容】

[0004] 针对上述现有技术中存在的缺陷，本发明所要解决的技术问题是提供一种简便、 可靠的端部接触式少片斜线型变截面主副簧的副簧刚度设计方法。端部接触式少片斜线型 变截面主副簧的一半对称结构示意图，其包括主簧，根部垫片，副簧，端部垫片;主簧和副簧 的各片斜线型变截面钢板弹簧是由根部平直段、斜线段、端部平直段三段构成;主簧的各片 根部平直段之间、副簧的各片根部平直段之间、及主簧与副簧的根部平直段之间，设置有根 部垫片;主簧的各片端部平直段之间设置有端部垫片，端部垫片的材料为碳纤维复合材料， 以防止工作时产生摩擦噪声。其中，主簧片数为m，各片主簧的根部厚度为1! 2[?，宽度为b，弹性 模量为E，一半长度为Lm，安装间距的一半13,主簧斜线段的根部到主簧端点的距离为1 2M;各 片主簧的端部平直段为非等构的，即第1片主簧的端部平直段的厚度和长度，大于其他各片 主的端部平直段的厚度和长度;各片主簧的端部平直段的厚度和长度分别为hu和lu，各片 主簧的斜线段的厚度比为队=11 11/112[^ = 1，2，~，111。副簧的一半长度为1^，宽度为13，弹性模 量为E，安装间距的一半13;副簧长度小于主簧的长度，副簧触点与主簧端点的水平距离为10 = Lm-La;副簧触点与主簧端部平直段之间距设置有一定的主副簧间隙δ，当载荷大于副簧起 作用载荷时，副簧触点与主簧端部平直段内某点相接触，以满足悬架对主副簧复合刚度的 设计要求。在主簧的各片结构参数、弹性模量、副簧长度及主副簧复合刚度设计要求值给定 情况下，对端部接触式少片斜线型主副簧的副簧刚度进行设计。
[0005] 为解决上述技术问题，本发明所提供的端部接触式少片斜线型变截面主副簧的副 簧刚度设计方法，其特征在于采用以下设计步骤：
[0006] (1)端点受力情况下的各片斜线型变截面主簧的端点变形系数Gx-Dl计算：
[0007] 根据少片斜线型变截面主簧的一半长度Lm，宽度b，弹性模量E，安装间距的一半13， 主簧片数m，主簧斜线段的根部到主簧端点的距离1 2M = LM-13,第i片主簧的斜线段的厚度比 &，其中，1 = 1，2，一，!11，对端点受力情况下的各片主簧的端点变形系数63^1进行计算，即
[0008]
[0009] (2)端点受力情况下的第m片主簧在端部平直段与副簧接触点处的变形系数Gx- CD 计算：
[0010] 根据少片斜线型变截面主簧的一半长度Lm，宽度b，弹性模量E，安装间距的一半13， 主簧斜线段的根部到主簧端点的距离1 2m=Lm-13;第m片主簧的斜线段的厚度比，副簧触点 与主簧端点的水平距离1〇,对端点受力情况下的第m片主簧在端部平直段与副簧接触点处 的变形系数Gmd进行计算，SP
[0011]
[0012] ⑶主副簧接触点受力情况下的第m片主簧的端点变形系数Gx- Dzm计算：
[0013]根据少片斜线型变截面主簧的一半长度Lm，宽度b，弹性模量E，安装间距的一半13， 斜线段的根部到弹簧端点的距离12m=Lm-13,第m片主簧的斜线段的厚度比，副簧触点与主 簧端点的水平距离1〇,对主副簧接触点受力情况下的第m片主簧的端点变形系数G x-Dzm进行 计算，即
[0014]
[0015] (4)主副簧接触点受力情况下的第m片主簧在端部平直段与副簧接触点处的变形 系数G x-eDZ计算：
[0016] 根据少片斜线型变截面主簧的一半长度Lm，宽度b，弹性模量E，安装间距的一半13， 斜线段的根部到弹簧端点的距离1 2m=Lm-13,第m片主簧的斜线段的厚度比，副簧触点与主 簧端点的水平距离1〇,对主副簧接触点受力情况下的第m片主簧在端部平直段与副簧接触 点处的变形系数G x-CDz进行计算，SP
[0017]
[0018]
[0019] (5)端部接触式少片斜线型变截面主副簧的副簧刚度KAT设计：
[0020] 根据端部接触式少片斜线型变截面主副簧的复合刚度设计要求值KMAT，主簧片数 m，各片主簧的根部平直段的厚度h2M，步骤（1)中计算所得到的Gx-Dl，步骤(2)中计算所得到 的G X-CD，步骤(3)中计算所得到的Gx-Dzm，及步骤⑷中计算所得到的G x-CDz，对该端部接触式少 片斜线型变截面主副簧的副簧刚度KAT进行设计，即
[0021]
[0022]本发明比现有技术具有的优点
[0023]由于端部接触式少片斜线型变截面主簧的端部平直段非等构，且主副簧的长度不 相等，当载荷大于副簧起作用载荷之后，副簧触点与主簧端部平直段内某点相接触，主簧和 副簧的变形和内力均存有耦合，各片主簧和副簧的端点力及变形的分析计算非常复杂，目 前国内外一直未给出精确的端部接触式少片斜线型变截面主副簧的副簧刚度的设计方法。 先前大都是忽略主副簧的不等长，近似将主副簧看作等长，直接利用主副簧的复合刚度设 计要求值，减去主簧刚度，对副簧刚度进行近似设计。因此，难以得到准确可靠的副簧刚度 设计值，不能满足车辆悬架对端部接触式少片斜线型变截面主簧精确设计的要求。本发明 可根据端部接触式少片斜线型变截面主副簧的各片主簧的结构参数、弹性模量、副簧长度、 及主副簧复合刚度设计要求值Kmat，对端部接触式少片斜线型变截面主副簧的副簧刚度K AT 进行设计。通过实例及试验测试可知，该发明所提供的端部接触式少片斜线变截面主副簧 的副簧刚度设计方法是正确的，可得到准确可靠的副簧刚度设计值，为端部接触式少片斜 线型变截面主副簧的副簧设计奠定了可靠的技术基础，利用该方法提高端部接触式少片斜 线型变截面主副簧的设计水平、产品质量和性能及车辆行驶平顺性；同时，还可降低设计及 试验费用，加快产品开发速度。
【附图说明】
[0024] 为了更好地理解本发明，下面结合附图做进一步的说明。
[0025] 图1是端部接触式少片斜线型变截面主副簧的副簧刚度设计的流程图；
[0026] 图2是端部接触式少片斜线型变截面主副簧的一半对称结构示意图。
【具体实施方式】
[0027] 如图1所示，本发明的设计方法步骤如下:对于端部接触式少片斜线型变截面主副 簧，首先对其端点受力情况下的各片斜线型变截面主簧的端点变形系数G x-Dl计算，其次，再 对端点受力情况下的第m片主簧在端部平直段内与副簧接触点处的变形系数G X-CD计算，再 次，主副簧接触点受力情况下的第m片主簧的端点变形系数Gx- Dzm计算，再次，对主副簧接触 点受力情况下的第m片主簧在端部平直段与副簧接触点处的变形系数Gx- CDz计算，最后，根据 主副簧复合刚度设计要求值，对端部接触式少片斜线型变截面主副簧的副簧刚度Kat进行设 计。上述接触点的意思是：如图2中所示的状态下，副簧的端部与主簧的下表面接触时形成 的接触点，在实际接触过程中，副簧端部的边棱与主簧的表面接触，在本发明的设计方法过 程中，将其视为点接触进行刚度计算。如图2所示，端部接触式少片斜线型变截面主副簧的 一半对称结构不意图，其包括主黄1，根部塾片2，副黄3，端部塾片4;主黄1和副黄3的各片斜 线型变截面钢板弹簧是由根部平直段、斜线段、端部平直段三段构成;主簧1的各片根部平 直段之间、副簧3的各片根部平直段之间、及主簧与副簧的根部平直段之间，设置有根部垫 片2;主簧1的各片端部平直段之间设置有端部垫片4,端部垫片的材料为碳纤维复合材料， 以防止工作时产生摩擦噪声。其中，主簧片数为m，各片主簧的根部厚度Sh 2M，宽度为b，弹性 模量为E，一半长度为Lm，安装间距的一半13,主簧斜线段的根部到主簧端点的距离为1 2M;各 片主簧的端部平直段为非等构的，即第1片主簧的端部平直段的厚度和长度，大于其他各片 主的端部平直段的厚度和长度;各片主簧的端部平直段的厚度和长度分别为hu和lu，各片 主簧的斜线段的厚度比为队=11 11/112[^ = 1，2，~，111。副簧的一半长度为1^，宽度为13，弹性模 量为E，安装间距的一半13;副簧长度小于主簧的长度，副簧触点与主簧端点的水平距离为10 = Lm-La;副簧触点与主簧端部平直段之间距设置有一定的主副簧间隙δ。
[0028] 下面通过实施例对本发明作进一步详细说明。
[0029]实施例一:某端部接触式少片斜线型变截面钢板弹簧的主簧片数m = 2,其中，各片 主簧的一半长度LM=575mm，宽度b = 60mm，弹性模量E = 200GPa，安装间距的一半l3 = 55mm， 斜线段的根部到主簧端点的距离l2M = LM-l3 = 520mm，各片主簧的根部平直段的厚度h2M = 11mm;第1片主簧的端部平直段的厚度hn = 7mm，第1片主簧的斜线段的厚度比0i = hii/h2M= 0.64;第2片主簧的端部平直段的厚度hi2 = 6mm，第2片主簧的斜线段的厚度比fe = hi2/h2M= 0.55。副簧的一半长度La = 525mm，当载荷大于副簧起作用载荷时，g[J簧触点与主簧端部平 直段内某点相接触，副簧触点与主簧端点的水平距离l0 = LM-LA = 50mm。该主副簧的复合刚 度设计要求值Κματ = 95.95Ν/_，对该少片斜线型变截面主副簧的副簧刚度进行设计。
[0030]本发明实例所提供的端部接触式少片斜线型变截面主副簧的副簧刚度设计方法， 其设计流程如图1所示，具体设计步骤如下：
[0031] (1)端点受力情况下的各片斜线型变截面主簧的端点变形系数Gx-Dl计算：
[0032] 根据少片斜线型变截面主簧的一半长度LM=575mm，宽度b = 60mm，弹性模量E = 200GPa，主簧斜线段的根部到主簧端点的距离l2M=520mm，第1片主簧的斜线段的厚度比& = 0.64,第2片主簧的斜线段的厚度比β2 = 0.55,对端点受力情况下的第1片主簧和第2片主 簧的端点变形系数Gx-DjPG x-D2分别进行计算，SP
[0033]
[0035] (2)端点受力情况下的第2片主簧在端部平直段与副簧接触点处的变形系数Gx- CD 计算：
[0036]根据少片斜线型变截面主簧的一半长度LM=575mm，宽度b = 60mm，弹性模量E = 200GPa，主簧斜线段的根部到主簧端点的距离l2M=520mm;第2片主簧的斜线段的厚度比β2 = 0.55,副簧触点与主簧端点的水平距离l〇 = 50mm，对端点受力情况下的第2片主簧在端部 平直段与副簧接触点处的变形系数GX-CD进行计算，即
[0037]
[0038] (3)主副簧接触点受力情况下的第2片主簧的端点变形系数Gx-Dz2计算：
[0039]根据少片斜线型变截面主簧的一半长度LM=575mm，宽度b = 60mm，弹性模量E = 200GPa，安装间距的一半l3 = 55mm，主簧斜线段的根部到主簧端点的距离l2M=520mm，第2片 主簧的斜线段的厚度比扮=0.55,副簧触点与主簧端点的水平距离l Q = 50mm，对主副簧接触 点受力情况下的第2片主簧的端点变形系数6\12进行计算，即 [00401
[0041] (4)主副簧接触点受力情况下的第2片主簧在端部平直段与副簧接触点处的变形 系数Gx-eDZ计算：
[0042] 根据少片斜线型变截面主簧的一半长度LM=575mm，宽度b = 60mm，弹性模量E = 200GPa，主簧斜线段的根部到主簧端点的距离l2M=520mm，第2片主簧的斜线段的厚度比β2 = 0.55,副簧触点与主簧端点的水平距离l〇 = 50mm，对主副簧接触点受力情况下的第2片主 簧在端部平直段与副簧接触点处的变形系数Gx-^进行计算，即
[0043]
[0044] (5)端部接触式少片斜线型变截面主副簧的副簧刚度KAT设计：
[0045] 根据主副簧复合刚度的设计要求值1^1 = 95.951'1/1111]1，主簧片数1]1 = 2，各片主簧的 根部厚度 h2M= 11mm，步骤（1)中计算得到的 Gx-di = 101 · 68mm4/N 和 Gx-D2 = 109 · 72mm4/N，步骤 (2)中计算得到的Gx-cd = 91 · 20mm4/N，步骤(3)中计算得到的Gx-dZ2 = 91 · 20mm4/N，及步骤(4) 中计算得到的6\-〇)2 = 77.06_4/^，对该端部接触式少片斜线型变截面主副簧的副簧刚度1^1 进行设计，即
[0046]
[0047]对给定结构且满足该副簧刚度设计值的少片斜线型变截面钢板弹簧的主副簧，利 用钢板弹簧试验机进行刚度试验验证，其中，副簧的一半长度LA = 525mm，副簧触点与主簧 端点的水平距离10 = 50mm。通过试验可知，该主副簧的复合刚度试验值KMATtest = 95.30N/mm， 与设计要求值Kmat = 95.95N/mm相吻合，相对偏差仅为0.68% ;结果表明该发明所提供的端 部接触式少片斜线型变截面主副簧的副簧刚度设计方法是正确的，副簧刚度的设计值是可 靠的。
[0048] 实施例二:某端部接触式少片斜线型变截面钢板弹簧的主簧片数m = 2,其中，各片 主簧的一半长度LM=600mm，宽度b = 60mm，弹性模量E = 200GPa，安装间距的一半13 = 60mm， 主簧斜线段的根部到主簧端点的距离l2M=LM-l3 = 540mm;各片主簧的根部平直段的厚度h2M =12mm，第1片主簧、第2片主簧的端部平直段的厚度分别为hn = 8mm和hi2 = 7mm，及第1片主 簧和第2片主簧的斜线段的厚度比分为βι = 0.67和β2 = 0.58。副簧的一半长度La=540mm，当 载荷大于副簧起作用载荷时，副簧触点与主簧端部平直段内某点相接触，副簧触点与主簧 端点的水平距离10 = Lm-La = 60mm。该主副簧的复合刚度设计要求值Kmat = 93 · 38N/mm，对该 端部接触式少片斜线型变截面主副簧的副簧刚度进行设计。
[0049] 采用与实施例一相同的设计方法和步骤，对该端部接触式少片斜线型变截面主副 簧的副簧刚度进行设计，具体设计步骤如下：
[0050] (1)端点受力情况下的各片斜线型变截面主簧的端点变形系数Gx-Dl计算：
[00511 根据少片斜线型变截面主簧的一半长度LM = 600mm，宽度b = 60mm，弹性模量E = 200GPa，主簧斜线段的根部到主簧端点的距离l2M=540mm，第1片主簧的斜线段的厚度比& = 0.67,第2片主簧的斜线段的厚度比β2 = 0.58,对端点受力情况下的第1片主簧和第2片主 簧的端点变形系数Gx-DjPGx-D2分别进行计算，SP
[0052]
[0054] (2)端点受力情况下的第2片主簧在端部平直段与副簧接触点处的变形系数Gx- CD 计算：
[0055] 根据少片斜线型变截面主簧的一半长度LM = 600mm，宽度b = 60mm，弹性模量E = 200GPa，主簧斜线段的根部到主簧端点的距离l2M=540mm，第2片主簧的斜线段的厚度比β 2 = 0.58,副簧触点与主簧端点的水平距离l〇 = 60mm，对端点受力情况下的第2片主簧在端部 平直段与副簧接触点处的变形系数GX-CD进行计算，即
[0056]
[0057] (3)主副簧接触点受力情况下的第2片主簧的端点变形系数Gx-Dz2计算：
[0058] 根据少片斜线型变截面主簧的一半长度LM = 600mm，宽度b = 60mm，弹性模量E = 200GPa，安装间距的一半l3 = 60mm，主簧斜线段的根部到主簧端点的距离l2M=540mm，第2片 主簧的斜线段的厚度比扮=0.58,副簧触点与主簧端点的水平距离l Q = 60mm，对主副簧接触 点受力情况下的第2片主簧的端点变形系数6\12进行计算，即
[0059]
[0060] (4)主副簧接触点受力情况下的第2片主簧在端部平直段与副簧接触点处的变形 系数Gx-eDZ计算：
[0061 ] 根据少片斜线型变截面主簧的一半长度LM = 600mm，宽度b = 60mm，弹性模量E = 200GPa，主簧斜线段的根部到主簧端点的距离l2M=540mm，第2片主簧的斜线段的厚度比β2 = 0.58,副簧触点与主簧端点的水平距离l〇 = 60mm，对主副簧接触点受力情况下的第2片主 簧在端部平直段与副簧接触点处的变形系数Gx-^进行计算，即
[0062]
[0063] (5)端部接触式少片斜线型变截面主副簧的副簧刚度KAT的设计：
[0064]根据主副簧复合刚度的设计要求值1^了 = 93.381'1/1111]1，主簧片数1]1 = 2，各片主簧的 根部平直段的厚度h2M= 12mm步骤(1)中计算得到的Gx-di = 111.62mm4/N和Gx-D2 = 120.43mm4/ N，步骤(2)中计算得到的Gx-〇) = 97.67mm4/N，步骤(3)中计算得到的Gx-dZ2 = 97.67mm4/N，及步 骤(4)中计算所得到的Gx-CDz = 80.78mm4/N，对该端部接触式少片斜线型变截面主副簧的副 簧刚度Kat进行设计，BP
[0065]
[0066] 对给定结构的满足该副簧刚度设计值的少片斜线型变截面钢板弹簧的主副簧，利 用钢板弹簧试验机进行刚度试验验证，其中，副簧的一半长度L A = 540mm，副簧触点到主簧 端点的距离10 = 60mm。通过试验可知，该主副簧的复合刚度试验值KMATtest = 92.85N/mm，与设 计要求值Kmat = 93.38N/mm相吻合，相对偏差仅为0.57% ;结果表明该发明所提供的端部接 触式少片斜线型变截面主副簧的副簧刚度设计方法是正确的，副簧刚度的设计值是准确可 靠的。
【主权项】
1.端部接触式少片斜线型变截面主副黃的副黃刚度设计方法，其中，少片斜线型变截 面钢板弹黃的一半对称结构由根部平直段、斜线段和端部平直段Ξ段构成;各片主黃的端 部平直段非等构的，即第1片主黃的端部平直段的厚度和长度，大于其他各片主黃的端部平 直段的厚度和长度;副黃长度小于主黃长度，当载荷大于副黃起作用载荷时，副黃触点与主 黃端部平直段内某点相接触;在各片主黃的结构参数、弹性模量、副黃长度、主副黃接触位 置及主副黃复合刚度设计要求值给定情况下，对端部接触式少片斜线型变截面主副黃的副 黃刚度进行设计，具体设计步骤如下： (1 )端点受力情况下的各片斜线型变截面主黃的端点变形系数Gx-Di计算： 根据少片斜线型变截面主黃的一半长度Lm，宽度b，弹性模量E，安装间距的一半13,主黃 片数m，主黃斜线段的根部到主黃端点的距离l2M = LM-l3,第i片主黃的斜线段的厚度比权，其 中，i = l，2,…，m，对端点受力情况下的各片主黃的端点变形系数Gx-d进行计算，即(2) 端点受力情况下的第m片主黃在端部平直段与副黃接触点处的变形系数Gx-cd计算： 根据少片斜线型变截面主黃的一半长度Lm，宽度b，弹性模量E，安装间距的一半13,主黃 斜线段的根部到主黃端点的距离l2M=LM-l3;第m片主黃的斜线段的厚度比β。，畐騰触点与主 黃端点的水平距离1〇,对端点受力情况下的第m片主黃在端部平直段与副黃接触点处的变 形系数Gx-eD进行计算，即(3) 主副黃接触点受力情况下的第m片主黃的端点变形系数Gx-Dzm计算： 根据少片斜线型变截面主黃的一半长度Lm，宽度b，弹性模量E，安装间距的一半13,斜线 段的根部到弹黃端点的距离l2M=LM-l3,第m片主黃的斜线段的厚度比β。，畐騰触点与主黃端 点的水平距离1〇,对主副黃接触点受力情况下的第m片主黃的端点变形系数Gx-Dzm进行计算， 即(4) 主副黃接触点受力情况下的第m片主黃在端部平直段与副黃接触点处的变形系数 Gx-CDzif # : 根据少片斜线型变截面主黃的一半长度Lm，宽度b，弹性模量E，安装间距的一半13,斜线 段的根部到弹黃端点的距离l2M = LM-l3,第m片主黃的斜线段的厚度比β。，副黃触点与主黃端 点的水平距离1〇,对主副黃接触点受力情况下的第m片主黃在端部平直段与副黃接触点处 的变形系数Gx-GDz进行计算，即(5)端部接触式少片斜线型变截面主副黃的副黃刚度Kat设计： 根据端部接触式少片斜线型变截面主副黃的复合刚度设计要求值Kmat，主黃片数m，各 片主黃的根部平直段的厚度h2M，步骤（1)中计算所得到的Gx-Di，步骤（2)中计算所得到的 Gx-CD，步骤(3)中计算所得到的Gx-Dzm，及步骤(4)中计算所得到的Gx-CDz，对该端部接触式少片 斜线型变截面主副黃的副黃刚度Kat进行设计，即
【文档编号】G06F17/50GK105975662SQ201610274346
【公开日】2016年9月28日
【申请日】2016年4月28日
【发明人】王炳超, 周长城
【申请人】王炳超