一种熔断器接线结构的制作方法

1.本实用新型涉及新能源发电技术领域，特别是涉及一种熔断器接线结构。


背景技术：

2.现有技术中，高压三相变压器三角形接法的电路原理图如图1所示，目前常用的35kv风力发电用美式箱式变压器(风电美式箱变)中，高压熔断器(又称“熔芯”)均按照高压额定线电流进行选取，其熔断器在变压器内部引线连接时通常采用如图2所示的连接结构。
3.但是，在使用现有技术过程中，实用新型人发现现有技术中至少存在如下问题：
4.由于熔断器是串联在高压三相三角形连接结构外的出线处(即三相变压器的相线处)，使得现有技术中选取熔断器额定电流的过程中，熔断器额定电流必须以高压额定线电流为参考进行选取。然而，随着目前风电美式箱变容量逐步往大容量发展，熔断器额定电流将越来越大，目前熔断器技术的发展并不能满足超大容量箱变的高压熔断器方案，并且高压熔断器连接在相线处，额定线电流通过熔断器时产生的热量更大，而熔断器位于箱变油箱内部，熔断器过热将加剧箱变内部变压器油的老化分解，不利于箱变的稳定运行。


技术实现要素：

5.为了至少在一定程度上解决上述技术问题，本实用新型提供了一种熔断器接线结构。
6.本实用新型采用的技术方案是：
7.一种熔断器接线结构，包括三相变压器线圈，所述三相变压器线圈包括依次首尾相连的a相线圈、b相线圈和c相线圈，所述三相变压器线圈采用三角形连接，相邻两相变压器线圈的结合点引出为三相变压器的三个相线；所述熔断器接线结构还包括分别与a相线圈、b相线圈和c相线圈串联连接的a相熔断器、b相熔断器和c相熔断器。
8.在一个可能的设计中，所述a相线圈、b相线圈和c相线圈均为高压线圈。
9.在一个可能的设计中，所述熔断器接线结构用于35kv风力发电用美式箱式变压器。
10.在一个可能的设计中，所述a相熔断器的额定电流为a相线圈额定相电流的1.3～1.5倍。
11.在一个可能的设计中，所述b相熔断器的额定电流为b相线圈额定相电流的1.3～1.5倍。
12.在一个可能的设计中，所述c相熔断器的额定电流为c相线圈额定相电流的1.3～1.5倍。
13.在一个可能的设计中，所述熔断器接线结构还包括熔断器安装座，所述a相熔断器、b相熔断器和c相熔断器均通过插拔式结构安装在熔断器安装座上。
14.本实用新型的有益效果集中体现在，可减小熔断器的额定电流，降低箱变成本，并可利于箱变的稳定运行。具体地，如图1所示，以i
φ
表示相电流(指三相变压器中流过每相线
圈的电流)，以in表示线电流(三相变压器中每根导线中的电流)，其中i
φ
＝in/√3，因而相电流较线电流要小，本实施例中，由于a相熔断器、b相熔断器和c相熔断器分别与a相线圈、b相线圈和c相线圈串联连接，同样可起到避免各相线圈过电流的保护作用，同时可使得各相熔断器的额定电流也得以相应减小，进而可避免本实施例运行过程中熔断器过热及箱变内部变压器油的老化分解等问题，可有效提高箱变运行的稳定性，同时还利于降低箱变成本。
附图说明
15.图1是现有技术中三相变压器三角形接法的电路原理图；
16.图2是现有技术中熔断器接线结构的电路原理图；
17.图3是本实用新型中熔断器接线结构的电路原理图。
具体实施方式
18.下面结合附图及具体实施例来对本实用新型作进一步阐述。
19.应当理解，尽管本文可能使用术语第一、第二等等来描述各种单元，但是这些单元不应当受到这些术语的限制。这些术语仅用于区分一个单元和另一个单元。
20.应当理解，在本文中若将单元称作与另一个单元“连接”、“相连”或“耦合”时，它可以与另一个单元直相连接或耦合，或中间单元可以存在。
21.应当理解，本文使用的术语仅用于描述特定实施例，并不意在限制本实用新型的示例实施例。若本文所使用的，单数形式“一”、“一个”以及“该”意在包括复数形式，除非上下文明确指示相反意思。还应当理解，若术语“包括”、“包括了”、“包含”和/或“包含了”在本文中被使用时，指定所声明的特征、整数、步骤、操作、单元和/或组件的存在性，并且不排除一个或多个其他特征、数量、步骤、操作、单元、组件和/或他们的组合存在性或增加。
22.实施例1：
23.本实施例提供一种熔断器接线结构，如图3所示，包括三相变压器线圈，所述三相变压器线圈包括依次首尾相连的a相线圈、b相线圈和c相线圈，所述三相变压器线圈采用三角形连接，相邻两相变压器线圈的结合点引出为三相变压器的三个相线；所述熔断器接线结构还包括分别与a相线圈、b相线圈和c相线圈串联连接的a相熔断器、b相熔断器和c相熔断器。
24.本实施例可减小熔断器的额定电流，降低箱变成本，并可利于箱变的稳定运行。具体地，如图1所示，以i
φ
表示相电流(指三相变压器中流过每相线圈的电流)，以in表示线电流(三相变压器中每根导线中的电流)，其中i
φ
＝in/√3，因而相电流较线电流要小，本实施例中，由于a相熔断器、b相熔断器和c相熔断器分别与a相线圈、b相线圈和c相线圈串联连接，同样可起到避免各相线圈过电流的保护作用，同时可使得各相熔断器的额定电流也得以相应减小，进而可避免本实施例运行过程中熔断器过热及箱变内部变压器油的老化分解等问题，可有效提高箱变运行的稳定性，同时还利于降低箱变成本。
25.本实施例中，所述a相线圈、b相线圈和c相线圈均为高压线圈。
26.本实施例中，所述熔断器接线结构用于35kv风力发电用美式箱式变压器。
27.由此使得本实施例可减小35kv高压熔断器额定电流。
28.本实施例中，所述a相熔断器的额定电流为a相线圈额定相电流的1.3～1.5倍。
29.本实施例中，所述b相熔断器的额定电流为b相线圈额定相电流的1.3～1.5倍。
30.本实施例中，所述c相熔断器的额定电流为c相线圈额定相电流的1.3～1.5倍。
31.本实施例中，各相熔断器额定电流均满足如下条件：熔断器额定电流＝(1.3～1.5倍)
×
线圈额定电流。
32.具体地，各相熔断器额定电流可以按照三相线圈的额定相电流(额定相电流＝线电流/√3)进行选取，这样熔断器额定电流可以减小√3倍。以一台3300kva/35kv的箱变为例，高压额定线电流为54.4a，额定相电流为31.4a；若按现有技术的方案，需要选取各相熔断器额定电流为：(1.3～1.5倍)
×
线路电流＝(1.3～1.5)
×
54.4＝70.7～81.6a，再结合目前熔断器额定电流的规格，可确认选择额定电流范围为80a～100a的熔断器。但按本实施例的连接方案选取各相熔断器时，熔断器额定电流只需以相电流为线路电流，即熔断器额定电流＝(1.3～1.5倍)
×
线路电流＝(1.3～1.5)
×
31.4＝41～47.1a，再结合目前熔断器额定电流的规格，可确认选择额定电流范围为50～63a的熔断器，从而使得本实施例中熔断器的额定电流得以减小，利于降低熔断器的运行温度及装配成本。
33.本实施例中，所述熔断器接线结构还包括熔断器安装座，所述a相熔断器、b相熔断器和c相熔断器均通过插拔式结构安装在熔断器安装座上。由此可便于a相熔断器、b相熔断器和c相熔断器的安装，同时便于实现各相熔断器在箱变内的固定。
34.实施例2：
35.本实施例提供一种如实施例1中任一项熔断器接线结构的接线方法，包括：
36.将a相线圈、b相线圈和c相线圈依次首尾相连，组合成三角形连接，并将相邻两相线圈的结合点引出，作为三相变压器的三个相线；
37.将a相熔断器、b相熔断器和c相熔断器分别与a相线圈、b相线圈和c相线圈串联连接，得到熔断器接线结构。
38.以上实施例仅用以说明本实用新型的技术方案，而非对其限制；尽管参照前述实施例对本实用新型进行了详细的说明，本领域的普通技术人员应当理解：其依然可以对前述各实施例所记载的技术方案进行修改，或者对其中部分技术特征进行等同替换。而这些修改或者替换，并不使相应技术方案的本质脱离本实用新型各实施例技术方案的精神和范围。
39.最后应说明的是，本实用新型不局限于上述可选的实施方式，任何人在本实用新型的启示下都可得出其他各种形式的产品。上述具体实施方式不应理解成对本实用新型的保护范围的限制，本实用新型的保护范围应当以权利要求书中界定的为准，并且说明书可以用于解释权利要求书。