XY平面增益方向图；
[0033] 图8是本发明以PDMS为基体时共面波导馈电的2. 45GHz柔性可穿戴天线XZ平面 增益方向图和YZ平面增益方向图；
[0034] 图9是本发明以PDMS为基体时共面波导馈电的2. 45GHz柔性可穿戴天线的Smith 图；
[0035] 图10是本发明以PDMS为基体时共面波导馈电的2. 45GHz柔性可穿戴天线沿X轴 和Y轴弯曲不意图；
[0036] 图11是本发明以PDMS为基体时共面波导馈电的2. 45GHz柔性可穿戴天线自然状 态与沿X轴和Y轴弯曲时Sn仿真结果；
[0037] 图12是本发明共面波导馈电的2. 45GHz柔性可穿戴天线PDMS柔性基体模型；
[0038] 图13是本发明共面波导馈电的2. 45GHz柔性可穿戴天线回波损耗实测与仿真结 果对比图；
[0039] 图14是本发明以PET为基体时共面波导馈电的2. 45GHz柔性可穿戴天线尺寸参 数图；
[0040] 图15是本发明以PET为基体时共面波导馈电的2. 45GHz柔性可穿戴天线回波损 耗仿真结果；
[0041] 图16是本发明以PET为基体时共面波导馈电的2. 45GHz柔性可穿戴天线驻波比 仿真结果；
[0042] 图17是本发明以PET为基体时共面波导馈电的2. 45GHz柔性可穿戴天线的Smith 图；
[0043] 图18是本发明以PET为基体时共面波导馈电的2. 45GHz柔性可穿戴天线XZ平面 增益方向图和XY平面增益方向图；
[0044] 图19是本发明以PET为基体时共面波导馈电的2. 45GHz柔性可穿戴天线XZ平面 增益方向图和YZ平面增益方向图；
[0045] 图中标号：1辐射贴片；2柔性基体；3接地平面；4矩形馈电面；5柔性基体模具。
【具体实施方式】
[0046] 实施例1
[0047] 如图1所示，本实施例共面波导馈电的2. 45GHz柔性可穿戴天线结构为：在一矩形 柔性基体2的上表面各设置有两矩形接地平面3和辐射贴片1 ;两接地平面3对称设置在 所述"T"形辐射贴片1的" | "部分的两侧；
[0048] 辐射贴片1和接地平面3均基于喷墨打印技术以银墨水为材质，柔性基体以PDMS 为材质。
[0049] 两接地平面3的一长边与所述"T"形辐射贴片1的" | "部分的底边及所述柔性 基体2的一长边相平齐；两接地平面3的一短边各与柔性基体2的一短边对齐；
[0050] 两接地平面3的短边长度小于所述"T"形辐射贴片1的" | "部分的长度；
[0051] 在所述"T"形辐射贴片1的"一"部分的底边上、位于" | "部分的两侧对称开设 有两"I"形缝隙；在所述"T"形辐射贴片1的"一"部分上开设有开口朝向"一"部分底边 的"E"形缝隙，所述"E"形缝隙中心线与"T"形辐射贴片"Γ部分中心线共线；两"Γ形 缝隙和"E"形缝隙呈叉指结构。
[0052] 本实施例的共面波导馈电的2. 45GHz柔性可穿戴天线具有结构紧凑、质轻便携、 易于共形与加工等优势，为适应可穿戴设备对天线性能的需求提供了一种可行性设计方 案，为验证其工作性能，做实例如下：
[0053] 首先，提出天线性能参数需求如下：中心频率为2. 45GHz，驻波比VSWR〈1. 5,回波 损耗Sn〈-10dB，具备柔性且一定弯曲条件下仍可继续工作，即中心频率和回波损耗应在 工程应用需求范围内。依据上述设计需求，提出图1中天线结构，图2为共面波导馈电的 2. 45GHz柔性可穿戴天线横截面结构示意图，采用共面波导馈电方式为简化柔性可穿戴天 线制备流程提供了可能。同时，借助三维结构电磁场仿真软件ANSYSHFSS对其进行建模与 仿真。对于本实施例中共面波导激励的波端口设置如图3所示，其波端口尺寸与辐射贴片 的馈线宽度和接地平面的尺寸有关，可参考三维结构电磁场仿真软件ANSYSHFSS中对共面 波导激励的波端口设置建议参数进行设置。
[0054] 在完成本实施例共面波导馈电的2. 45GHz柔性可穿戴天线的建模与波端口激励 设置后，对天线尺寸参数进行扫频分析，经优化后的天线尺寸参数如图4所示：
[0055] 柔性基体2长40mm、宽35mm、厚度1mm;两接地平面3长15. 6mm、宽9. 4mm;"T"形 福射贴片1的" 一"部分长16. 6mm、宽17. 2mm，" | "部分长12mm，宽5. 5mm;
[0056] "E"形缝隙的底边长13. 6mm、宽1mm，三个伸出端的长为4mm、宽1mm，三个伸出端的 顶部与"T"形的"一"部分的底边的距离为2mm;两"Γ形缝隙长4mm、宽1mm，两"Γ形缝 隙相邻边的间距为8. 5mm。
[0057] 对本实施例共面波导馈电的2. 45GHz柔性可穿戴天线结构进行优化后其在 2. 45GHz工作频率处其回波损耗Sn值约-36dB，如图5所示。
[0058] 图6是本实施例共面波导馈电的2. 45GHz柔性可穿戴天线的驻波比（VSWR)仿真 结果，可以看出，在中心频率2. 45GHz处其VSWR值约为1. 15,使用Rohde&SchwarzZNB8矢 量网络分析仪（VectorNetworkAnalyzer,VNA)测量值为1. 29,均低于1. 3,达到了良好的 匹配效果（功率反射率约1. 6% )。图7和图8是本实施例共面波导馈电的2. 45GHz柔性 可穿戴天线在XZ平面、XY和YZ平面下的增益方向图（模型在空间中的坐标如图3所示）。 图9为本实施例共面波导馈电的2. 45GHz柔性可穿戴天线的Smith图，从图中可以看出其 归一化阻抗为1. 1624+0. 1533i(图9中ml中标记），达到较好的匹配效果。
[0059] 同时，为了验证该结构天线在弯曲状态下的工作性能，以柔性基体的宽度方向为X 轴、以柔性基体的长度方向为Y轴、以柔性基体的厚度方向为Z轴，在本实施例中利用ANSYS HFSS软件对其建立弯曲状态时模型并进行仿真分析，图10是本实施例共面波导馈电的 2. 45GHz柔性可穿戴天线沿X轴（左图）和Y轴（右图）弯曲时的模型，仿真时选取柔性基 体2的弯曲半径为40mm。图11为本实施例共面波导馈电的2. 45GHz柔性可穿戴天线在自 然状态（未受外力作用）、沿X轴弯曲及沿Y轴弯曲时回波损耗Sn仿真结果，从图11中可 以看出，当天线分别沿X轴和Y轴弯曲时回波损耗Sn的值约为-16. 3dB和-13. 3dB，中心 频率沿低频方向发生轻微偏移，而2. 45GHz仍处于-10dB带宽范围内，满足工程应用需求。
[0060] 通过上述仿真分析可以看出本实施例中以PDMS为基体、结构紧凑型共面波导馈 电的2. 45GHz柔性可穿戴天线具有良好的工作性能，为进一步验证其在实际工程应用中的 性能，本实施例以PDMS(Sylgai-f184,DowCorning)为柔性天线基体，利用DMP-2831材料 喷涂机打印银墨水（韩国ANP公司）制备高导电性薄膜用作辐射贴片和接地平面。
[0061] 柔性基体2制备流程如下：共面波导馈电的2. 45GHz柔性可穿戴天线以PDMS以柔 性基材，美国道康宁Sylgard184硅橡胶室温下基本组分与固化剂按质量比10:1可固化为 具有韧性的透明弹性体，且固化时具有不放热、收缩量小以及良好的耐辐射性能。鉴于其具 备低损耗角、良好的物理及电学特性成为制备可穿戴天线柔性基体2的首选，其相对介电 常数为2. 65,损耗角为0. 02。基于PDMS室温下具有流体成型特点，并依据ANSYSHFSS仿 真软件对柔性天线优化后的尺寸参数，本实施案例中利用SolidWorks三维建模软件绘制 本实施例中共面波导馈电的2. 45GHz柔性可穿戴天线所需柔性基体模具5,并将柔性基体 模具导出.stl格式后使用美国高精度（层分辨率为100um)MakerB〇tR印licator3D打印 机打印柔性可穿戴石墨烯天线的柔性基体模具5,柔性基体模具材料可选择ABS或PLA工 程塑料。本实施例共面波导馈电的2. 45GHz柔性可穿戴天线所需的柔性基体模具5如图12 所示。将按固化比例均匀混合后的PDMS液体注入柔性基体模具5,并将柔性基体模具置入 真空干燥箱（DZF-6021，上海索普仪器有限公司）进行抽真空除去PDMS基体中的气泡并室 温固化后脱模即可获得所需柔性基体2。
[0062] 在获得所需柔性基体2之后，借助DMP-2831材料喷涂机在柔性基体模具2表面打 印银墨水即可获得所需高导电性辐射贴片1和两接地平面3。采用喷墨方式印刷辐射贴片 1和两接地平面3,具有印刷精度高、导电层薄、无须制版、承印材料范围广以及制备流程简 单等优点。在选择喷墨导电墨水时，粒径、粘度、表面张力等参数决定了其是否能用于喷墨 打印，银固含量、烧结温度、电阻率等参数决定其打印图案的导电性能，这些因素均对本实 施案例共面波导馈电的2. 45GHz柔性可穿戴天线的性能有影响