而使固态变压器即使在电网出现Ξ相交流 不对称或是Ξ相不平衡负荷情况下也能实现稳定运行。
[0041] 本发明提供的一种基于模块化多电平换流器(MMC)的固态变压器W及控制方法， 该固态变压器的高压级AC/DC变换器采用MMC换流器来提高固态变压器输入级的电压等级， 低压级直流侧通过直流母线并联模块来实现固态变压器的自动互平衡功能。本专利设计的 基于MMC换流器的固态变压器可W通过调节高压公共直流母线电压的恒定，来实现抑制Ξ 相不平衡负荷对电网的影响，W及电网出现Ξ相不对称对交流负荷的影响，并且，MMC换流 器拓扑结构具有高度模块化，通过灵活调整投入的串联子模块个数就可W满足不同功率和 不同电压等级场合的需求，相比与其他多电平换流器，在硬件拓扑上具有明显的优势。另 夕h低压级直流侧采用直流母线交错并联运种拓扑结构，从而在结构上解决了固态变压器 高、低压侧系统不平衡的相互影响，自动提高了供电可靠性，只要一个子模块运行正常就能 保证基本用电，而且其结构简单、控制方便，运也是本发明设计的固态变压器能够实现自动 互平衡功能的关键所在。固态变压器是一种将电力电子变换技术和基于电磁感应原理的电 能交换技术相结合，实现将一种电力特征的电能转变为另一种电力特征的电力设备。在结 构上，它包含两个基本要素：电力电子变换器和高频变压器，其中电力电子变换器包含主电 路部分和控制电路部分;高频变压器实现两侧电力电子变换器的链接，其主要功能是实现 电气隔离和电压等级变换，频率通常工作在千赫兹化化)级别，高频化的目的主要是大幅缩 小变压器的体积、减轻重量、减少散热W及提高变压器容量与效率等。
[0042] 本发明提供一种基于MMC的固态变压器，如图2,所述固态变压器包括高压级AC/DC 变换器、隔离级DC/DC变换器和低压级DC/AC变换器;所述高压级AC/DC变换器通过高压直流 母线连接隔离级DC/DC变换器，所述隔离级DC/DC变换器通过低压级直流母线并联模块连接 低压级DC/AC变换器。
[0043] 所述高压级AC/DC变换器采用MMC，W提高固态变压器输入级的电压等级；
[0044] 所述高压级AC/DC换流器每个相单元投入的子模块数为2M，上桥臂和下桥臂串联 子模块数均为M，且每个子模块均与隔离级高压侧DC/AC变换模块的单相全桥DC/AC变换器 通过共用直流电容的方式连接，完成高压直流电压到高频交流方波的变换。
[0045] 低压级直流母线并联模块接线图如附图3所示，隔离级低压侧3个单相全桥变流器 模块的直流输出DCAi、DCBi、DCci (i = 1，2，3)对应地并联在一起，组成固态变压器低压级3个 单相全桥逆变模块的直流母线0〔3、0心0枯。运种低压侦幢流母线交错并联的最大优点是从 结构上解决了固态变压器高、低压侧系统不平衡的相互影响，而且自动提高了供电可靠性， 只要一个子模块运行正常就能保证基本用电，而且其结构简单、控制方便，运也是本专利设 计的固态变压器能够实现自动互平衡功能的关键所在。
[0046] 模块化多电平换流器(MMC)的主电路拓扑结构如附图4所示，其中，图4为Ξ相MMC 换流器的主电路拓扑，主要由Α、ΒΧΞ个相单元并联组成，每个相单元包含上下两个桥臂单 元，上下桥臂单元均由Μ个相同的子模块和一个桥臂电抗器串联组成。其中，桥臂电抗器的 作用是抑制由各并联相单元的直流电压瞬时值不完全相同而造成的相间环流，同时还能够 有效减小直流母线发生故障时故障电流的上升率，抑制冲击电流，从而提高系统的可靠性。 图5为子模块的主电路拓扑结构，其中，j = p，n;k=l，2. . .M;z = a，b，c。主要由两个可控开 关器件及反并联二极管和一个直流储能电容组成，其中K1为高速旁路开关，主要有两方面 作用:一是当子模块内部出现故障时，如IGBT的损坏，K1闭合旁路故障子模块，使得MMC不必 为单个子模块的故障而停机中断；二是为MMC提供冗余子模块，当有故障的子模块被旁路 时，冗余子模块投入工作，提高了系统的可靠性。K2为压接式封装晶闽管，其特点是允许通 过较大的电流，当MMC直流侧发生短路故障时，首先封锁开关器件，其次导通K2，使Ξ相
[0047] 的故障电流更多的流过K2,保护反并联的二极管，增强系统的抗故障能力。
[0048] 所述隔离级DC/DC变换器包括隔离级高压侧DC/AC变换模块、隔离级高频变压器和 隔离级低压侧AC/DC变换模块；
[0049] 所述隔离级高频变压器的原边绕组与副边绕组之间变比为2M:3,隔离级低压输出 侧AC/DC变换模块的单相全桥AC/D对莫块连接低压级直流母线并联模块，完成高频交流方波 到低压直流电压的变换。
[0050] 所述低压级DC/AC变换器由低压级直流母线并联模块和Ξ个独立控制的单相全桥 逆变器W及对应LC滤波器组成，输出所需要的交流电能，实现固态变压器的电压变换、电能 传输和电能质量控制。
[0051] 本发明还提供一种基于MMC的固态变压器的控制方法，所述控制方法包括W下步 骤：
[0052] 步骤1:高压级AC/DC变换器进行电压和电流的双闭环控制、环流抑制控制和子模 块电容电压均衡控制；
[0053] 所述步骤1中，高压级AC/DC变换器采用定有功功率矢量控制方法在dq坐标系下进 行电压和电流的双闭环控制、环流抑制控制和子模块电容电压均衡控制，如图6和图7所示。
[0054] 其中，同步旋转坐标系下的电压和电流双闭环控制策略是为了实现交流输入电流 正弦化和单位功率因数控制;子模块电容电压均衡控制是为了实现维持高压侧直流母线电 压恒定和MMC电路各子模块直流电容电压均衡;环流抑制控制的作用是按照电压外环输出 的有功电流指令值进行输入电流控制。
[0055] 电网电流控制环的作用是按照电压外环输出的有功电流指令值进行输入电流控 审ij，如图6所不，米用电网电压前馈解禪巧制使二相AC/DC换流器电流内环（icd、icq)实现解 禪，并且可消除电网电压扰动。输入电网电流环的输出经等功率坐标变换矩阵后得到abc坐 标系下MMC换流器Ξ相交流输出电压给定值emf Z。其中，udc为MMC型固态变压器高压侧直流 母线电压值;Mi为高压侧直流母线电压参考值;Lg为桥臂电感和电网侧滤波电感之后;ucd 和ucq为电网电压的d轴和q轴分量;icd和icq为电网电流的d轴和q轴分量;电压外环和电流内 环均采用比例积分(PI)控制。
[0056] 高压级AC/DC变换器采用的环流抑制控制策略框图如图6所示，求解Ξ相桥臂电流 ipz和inz的平均值即得Ξ相上、下桥臂环流idiffz。经过负序二倍频旋转坐标变换矩阵rabc/dq 后，得到上下桥臂环流的d、q轴分量ieid和ieiq，将它们与d、q轴环流的参考值和42相比 较后，经过PI调节器，并引入2ω^ . icid2和2ω^ . iciq2，W消除MMC环流模型中的dq轴禪合 项，即可求得内部不平衡压降d、q轴分量的参考值Udiffd2ref和Udiffq2ref。为了减小环流的大 小，取?和均为零。经公式（1)、（2)分别求得±、下桥臂子模块电容电压参考值Upz和 Unz 〇
[0059] 其中，Udo为高压侧直流母线电压初始值；
[0060] 负序二倍频旋转坐标变换矩阵r abc/dq为：
[0061]
[0062] 高压级AC/DC变换器各子模块直流电容电压的均衡控制策略采用叠加均衡分量 法，其控制策略框图如图7所示。该方法是在电压参考信号中叠加均压分量后，除W各子模 块各自电容电压值，重新生成每个子模块的调制波。其控制目的是使每个桥臂上所有子模 块的电容电压跟踪其参考值。控制器采用单比例调节器，控制每个子模块电容电压跟踪电 容电压给定值，其输出Uv-恥为子模块电容电压