动。在未对比例磁体供电时，被调节的转矩为最大，因为通过电磁体未从螺旋压力弹簧的力中抵消任何力。比例磁体具有下降的特征曲线，因为通过挺杆102施加到平衡活塞85上的力和通过该平衡活塞施加到阀杆63上的力随着电流强度的增大而减小。
[0053]还可考虑的是:当转矩特征曲线随着流经电磁体的电流的增大而要朝向更大的值移动时使用具有上升的特征曲线的比例-电磁体。
[0054]由于在附加壳体部分80的空腔区段84中并且因此也在比例磁体100中存在壳体压力，所以比例磁体不必耐高压。
[0055]代替电磁体，也可以将静液压控制管路连接到附加壳体部分80上，通过该静液压控制管路可以将空腔区段84与控制压力源连接。于是使用不带纵向孔的平衡活塞85，使得空腔区段84以流体方式与栗壳体11的内部分离。控制进空腔区段84中的控制压力加载平衡活塞85的活塞杆86，使得除了调节弹簧90的力之外，根据控制压力的大小可以将不同大小的附加力作用到阀杆63上，并且可以移动转矩特征曲线。
[0056]于是，附加壳体部分80是用于不同修改后的根据本发明的调节装置的通用接口。
[0057]在图2至4中示出了处于如下状态中的调节装置，在该状态中，图1中的轴向活塞栗的枢转摇架9最大地枢转并且因此行程体积最大。第一回馈弹簧46最大地张紧，第二回馈弹簧49不起作用。回馈弹簧46的力和由工作压力在阀杆63的测量面75上产生的压缩力之和小于调节弹簧90的力。在此基于调节装置的一种变型方案，在该变型方案中，附加壳体部分80通过螺旋塞封闭，并且在不考虑调节弹簧的力的情况下没有附加的力作用到阀杆63上。阀杆63处于如下位置中，在该位置中所述阀杆将调节室55与横向孔64进而与罐连接。然而，在这些图中示出了在以下调节位置处的阀杆，在所述调节位置中所述阀杆以小的正的或负的重叠度封闭横向孔64和65。
[0058]现在，工作压力可以升高到使得在测量面75上由工作压力产生的压缩力加上回馈弹簧46的力变得大于调节弹簧90的力。于是，阀杆63被如此移动，使得其将横向孔65与调节室55连接，从而压力介质流入调节室中并且调节活塞32从阀壳体61运动离开，而弹簧座43则保持靠置在阀杆63上。由此，回馈弹簧46的力变得更小。一旦回馈弹簧46的更小的力与更大的压缩力之和变得等于调节弹簧90的力，则阀杆63运动到其调节位置中，在该调节位置中除了小的调节运动之外，所述阀杆使得调节室55与横向孔64和65分离。工作压力的进一步升高又引起阀杆移动，使得其他压力介质流入调节室55中，并且在减小回馈弹簧46的力的情况下调节活塞32又从阀壳体61移除直至进入如下位置，在该位置中作用于阀杆63的力处于平衡中。如果工作压力变得更小，则阀杆从调节位置沿着相反的方向移动并且将调节室55与横向孔64连接，使得压力介质从调节室流出。调节活塞32靠近阀壳体并且回馈弹簧46的力增大直至平衡减小的压缩力。
[0059]描述调节活塞32的路径与工作压力之间的相关性的曲线的斜率首先仅通过回馈弹簧46的弹簧常数来确定。
[0060]在阀壳体61进一步移除时，调节活塞32最后到达如下位置中，在该位置中在弹簧座43上的外凸肩47与扣环50 (包括调整垫片在内)之间的间距对应于松弛的回馈弹簧46的长度。在调节活塞32进一步运动时，回馈弹簧49现在也变得起作用。通过弹簧座43施加到阀杆63上的力现在在确定的路径上与在回馈弹簧49变得起作用之前相比明显减小，因为不仅回馈弹簧46的作用到弹簧座上的力变得更小，而且回馈弹簧49的沿着相反方向起作用的力变得更大。相应地，在调节活塞32的路径与工作压力之间的特征曲线变得更陡峭。于是，该特征曲线由斜率不同的两条直线区段组成，所述区段在调节活塞32的在其中回馈弹簧49变得起作用和变得不起作用的位置中相交。
[0061]如果附加壳体部分80的通用性和转矩特征曲线的移动是不期望的，则空腔81不必是连贯的，而是可以是具有两个不同直径的盲孔，其中，在活塞杆的自由端侧与盲孔的底部之间的空间以流体方式与横向孔74连接。
[0062]图5示出了由调节活塞132、回馈弹簧146和149和弹簧座143构成的组件，尽管所述组件与图2至4中的对应组件不同，但可以与根据图2至4的调节阀60 —起使用。弹簧座143类似于弹簧座43地套筒状地构造有底部144和外凸肩147，但是没有内肩部。所述弹簧座被相对于图2至4中的弹簧座43转动180度地引入套筒状的调节活塞132中，使得其底部144位于底部141附近而外肩部147位于调节活塞132的敞开的端部附近。在弹簧座143的底部144中存在穿通部，延伸部150穿过该穿通部，该延伸部被压入调节活塞132的底部141中或者以其他方式力配合地连接，并且该延伸部在其位于弹簧座143内的自由端部设置有外凸肩151。
[0063]现在，在延伸部150与弹簧座143之间布置第二回馈弹簧149。该第二回馈弹簧可以轴向地张紧在延伸部150的外凸肩151与弹簧座143的底部141之间。在弹簧座143的外凸肩147与调节活塞132的内肩部152之间轴向夹紧第一回馈弹簧146。盘片153朝向阀杆63地插入到弹簧座143中，阀杆63通过该盘片靠置于弹簧座上。在盘片153与弹簧座143之间可以插接调整垫片148，以便确定调节活塞132的如下位置，在该位置中第二回馈弹簧149变得起作用或不起作用。回馈弹簧149的与调整垫片的总厚度有关的力可以通过设定作用于阀杆的另一侧的反作用力来平衡。类似于根据图2至4的实施例，在盘片153中、在弹簧座143中和在延伸部150中存在孔和留空部，以便能够实现在调节室的所有部分与阀杆之间自由的压力介质流动。
[0064]在根据图2至5的两个实施例中，特别的优点在于，由调节活塞、弹簧座和回馈弹簧构成的组件本身可操作地并且与调节阀分离地可插入到栗壳体中。因此调节活塞和弹簧座不会丢失地彼此保持，因为第二回馈弹簧49或149防止第一回馈弹簧46的弹簧座被调节活塞推开。
[0065]同样，阀杆不会丢失地保持在阀壳体中，使得调节活塞也可以作为阀组件进行操作并且容易安装。阀组件在此可以在所有标称大小和功率等级上近似相等。仅阀杆的直径和相应地阀孔的直径必要时必须与不同的调节室大小相匹配。在调节活塞组件中，变型方案通过标称大小和不同的功率等级以不同回馈弹簧组的形式来反映。
[0066]图6示出了由调节活塞232、回馈弹簧246和249和弹簧座243构成的组件，所述组件同样可以与根据图2至4的调节阀60 —起使用。不同于根据图2至5的两个实施例，在根据图6的实施例中与调节活塞232的位置无关地始终有两个回馈弹簧作用到靠置在阀杆63上的弹簧座243上，该弹簧座现在基本上被构造为带有用于回馈弹簧的引导销的弹簧盘。由回馈弹簧施加到弹簧座上的力同向，所述力加和大于每个单力的合力。
[0067]在空心调节活塞232中，止挡套筒233可运动地引导。第二回馈弹簧249夹紧在止挡套筒233的底部234与持久地靠置于阀杆63上的弹簧座243之间。支撑弹簧235夹紧在止挡套筒233的底部234与调节活塞232的底部241之间。穿通部236位于止挡套筒233的底部234中，第一回馈弹簧246穿过该穿通部夹紧在调节活塞232的底部与弹簧座之间。
[0068]在图6中示出了处于如下状态中的组件，在该状态中调节活塞232靠置在阀壳体61上并且栗的行程体积为最大。该止挡套筒233也靠置于阀壳体61上。在此，支撑弹簧235的力大于第二回馈弹簧249的力。现在，如果压力介质由于在阀杆63上的力平衡流向调节活塞232上的调节室55，则通过减小由回馈弹簧246施加的力将调节活塞232从阀壳体移除。支撑弹簧235的力也减小，但首先还大于回馈弹簧249的力，使得止挡套筒233保留在阀壳体61上并且回馈弹簧249的力不改变。首先在调节活塞232的确定的位置中，支撑弹簧235的力与回馈弹簧249的力等大，从而在调节活塞232进一步运动时止挡套筒233也运动。然而，止挡套筒233的路径与调节活塞232的路径不相同，而是与两个弹簧235和249的弹簧常数有关。现在，在任何情况下，两个回馈弹簧246和249减小的合力都比在调节活塞232的确定位置之前回馈弹簧246已减小的力更显著。现在，在工作压力发生一定改变的情况下，调节活塞232的路径相应地更小。又得到了由不同斜率的两条相交的直线构成的特征曲线，其中，交点在回馈弹簧249的力增大、改变和开始保持恒定的位置处。
[0069]在许多情况下，栗的转矩调节与压力调节或与输送流调节或与两个其他调节组合，并且在用于转矩调节的调节阀之外还存在用于压力调节的调节阀和用于输送流调节的调节阀。在此情况下，压力介质流入调节室55和压力介质从调节室55流出通过横向孔64和从调节位置朝向调节室55要移动的阀杆63来进行。为了尤其是在转矩调节阀60的调节位置中也可以使得通过输送流调节阀控制的压力介质流入到调节室55内，阀杆6