本发明涉及汽车用气囊中使用的涂层织物，更特别地涉及在织物的宽度方向上展现小的透气性变化的气囊用涂层织物和用于制备能够减小透气性变化的气囊用涂层织物的方法。
背景技术：
作为汽车安全部件，气囊的安装日益快速增加。传感器检测车辆碰撞中的冲击，并且使气体发生器产生高温和高压气体，其使气囊立即展开以防止驾驶员和乘客的身体、特别是他们的头部碰撞到方向盘、前挡风玻璃、侧窗等，并且对他们进行保护。近年来，不仅是安装到驾驶员和乘客座椅的气囊，而且诸如膝部气囊、侧气囊和帘式气囊的其它气囊的实际使用也得以增加，并且目前安装多个气囊是常见的。
特别地，从乘员保护角度来看，帘式气囊的重要性不断增加。用于帘式气囊的织物需要具有大面积以从前排座位到后排座位广泛地保护乘员。常规使用的气囊用织物通常具有约150cm的宽度，并且由于该宽度，那些织物无法沿着宽度方向切割以具有帘式气囊所需的长度。因此，通过沿着其纵向方向切割布料来制造帘式气囊以保证帘式气囊的纵向方向的长度，但是以这种方式切割布料不是高效的。因此，已经考虑更宽的织物，并且正在进行宽度为180cm以上的涂层织物的制造。
然而，增加非涂层织物(下文中可以称为基底织物)的宽度以制备宽度为180cm以上的涂层织物导致增加的织物变化，并且也降低了宽度方向上的涂布均匀性，导致宽度方向上不同的透气性。特别地，为了获得气囊用涂层织物，从减少涂布树脂量和树脂的稳定涂布的观点出发，使用浮动刮刀(knife-on-air)方法(也称为“浮刀涂布方法”)是优选的。当使用该浮动刮刀方法以减少量的树脂涂布织物时，在涂布期间必须在织物的宽度方向上向基底织物施加均匀的张力。然而，由于更宽的宽度，难以在织物的宽度方向上向织物均匀地施加张力，导致在涂层织物的宽度方向上不均匀的透气性。
为了解决该问题，公开了其中进行涂布以使得刮刀和织造织物之间的接触压力在1至15N/cm内，并且织物张力在500至3000N/m内的专利(PTL 1)。该专利公开了当刮刀和织物之间的接触压力以及向织物施加的张力在预定范围内时实现了合适的基底织物的涂布宽度。然而，该专利仅关注于涂布织物时的张力，并且没有考虑所得涂层织物的整个宽度方向上的变化。
PTL 2公开了这样的技术：在宽度方向上，相比于织物的中间部分，向基底织物的织边(织物的边缘部分)施加更高的张力。特别地，PTL 2教导了为了向织边施加高张力，安装称为“第三支持物”的设备。虽然该技术呈现为能够在宽度方向上施加一定张力，但是由于在弓起的织物部分涂布织物而在织物的弓起部分留下了涂层条纹，并且由于包括弓起的宽度方向上的张力差还导致在宽度方向上不同的透气性。
如上所述，当使用具有180cm以上的大宽度的基底织物制备涂布量低至30g/m2以下的涂层织物时，一直难以通过常规方法在涂层织物的宽度方向上实现均匀的透气性。
引用文献清单
专利文献
PTL 1：No.4423853
PTL 2：JP2007-535432A
技术实现要素：
技术问题
本发明的一个目的是提供即使在使用宽度为180cm以上的织物时也在宽度方向上展现均匀的透气性的气囊用涂层织物，这还未被现有技术实现。
问题的解决方案
可以解决上述问题的本发明的气囊用涂层织物包括以下主题。
特别地，本发明为如下。
1.一种气囊用涂层织物，
所述涂层织物包含由合成纤维丝构成的织造织物并且具有涂布到所述织造织物的至少一个表面的弹性体树脂，
所述涂层织物在所述涂层织物的宽度方向上的透气性使得所述透气性的最大值为平均值的1.5倍以下。
2.根据项目1所述的气囊用涂层织物，所述气囊用涂层织物具有1.5％以下的弓纬和纬斜。
3.根据项目1或2所述的气囊用涂层织物，其中所述弹性体树脂是无溶剂的加聚型有机硅。
4.根据项目1至3中任一项所述的气囊用涂层织物，其中涂布的弹性体树脂的量为1至30g/m2。
5.根据项目1至4中任一项所述的气囊用涂层织物，其中构成所述织造织物的所述丝的总纤度为200至600dtex。
6.根据项目1至5中任一项所述的气囊用涂层织物，其中所述织造织物的覆盖系数为1800至2500。
7.一种用于制备项目1至6中任一项所述的气囊用涂层织物的方法，
其中通过浮动刮刀方法涂布所述树脂，并且
其中树脂涂布步骤前的阶段中施加的织物张力(Tp)与树脂涂布步骤中的织物张力(Ta)之间的相互关系为0≤Ta-Tp≤300N/m。
8.一种用于制备项目1至7中任一项所述的气囊用涂层织物的方法，
其中通过浮动刮刀方法涂布所述树脂，并且
其中树脂涂布步骤中的织物张力(Ta)为250至650N/m。
9.一种用于制备项目1至8中任一项所述的气囊用涂层织物的方法，
其中通过浮动刮刀方法涂布所述树脂，并且
其中在树脂涂布前的阶段中在60至120℃的温度处理所述织物。
发明的有益效果
本发明的气囊用涂层织物即使在甚至具有少量涂布树脂的织物边缘部分也能够实现低透气性，并且同时，即使在织物是宽幅织物时在宽度方向上也能够维持均匀的透气性。特别地，本发明能够提供即使对于需要具有尤其高的内压保持性能和大的织物面积的帘式气囊，也在织物性质和外观、可靠性和成本方面优异的气囊用涂层织物。
附图简述
图1是图示常规涂布步骤的示意图(一个实施方案)。
图2是图示本发明的涂布步骤的示意图(一个实施方案)。
实施方案描述
以下对本发明进行详细描述。在本发明中，由合成纤维丝构成的织造织物是指使用合成纤维丝纱线织造的织物。织造织物在经度和纬度方向上的机械强度优异，并且在能够减薄的厚度方面也是优异的。织造织物的结构可以例如是平纹组织、斜纹组织、缎纹组织、这些编织模式的变体、多轴编织模式等；在这些中，在机械强度和低透气性实现方面优异的平纹织物是特别优选的。
特别地，可用的合成纤维包括：脂肪族聚酰胺纤维，如尼龙66、尼龙6、尼龙46和尼龙12；芳香族聚酰胺纤维，如聚芳酰胺纤维；和聚酯纤维，如聚对苯二甲酸乙二醇酯、聚对苯二甲酸丙二醇酯和聚对苯二甲酸丁二醇酯。另外，合成纤维包括全芳香族聚酯纤维、聚(对苯撑苯并二唑)纤维(PBO纤维)、超高分子量聚乙烯纤维、聚苯硫醚纤维和聚醚酮纤维。从经济性的角度出发，聚酯纤维和聚酰胺纤维是优选的，并且尼龙66纤维是特别优选的。这些纤维可以从部分或全部是再利用材料的原材料获得。
这些合成纤维可以含有多种添加剂，以使得纤维进行原纱制备步骤或后加工步骤变得更容易。添加剂的实例包括抗氧化剂、热稳定剂、平滑剂、抗静电剂、增稠剂和阻燃剂。这些合成纤维可以是纺前染色的纱线或纺后染色的纱线。单纱的横截面可以是典型的圆形横截面或不规则横截面。对于合成纤维，从涂层表面的柔性和平滑性的角度来看，优选使用含有72丝以上和216丝以下的复丝纱线。
从获得具有更少褶痕的高质量织物的角度来看，使用的原纱的沸水收缩率优选为5至10％。当原纱的沸水收缩率小于5％时，原纱在织造后加工处理中的收缩不会使仍未涂布的织造织物(其在下文中称为基底织物)的空隙闭合，由此导致织物倾向于透气性增加或接缝松弛。当收缩率超过10％时，空隙更有可能在织造后加工处理中闭合；然而，可纺性大大降低。沸水收缩率更优选为5.5至9.5％。
用于织造基底织物的织机可以是现有的织机，如喷水织机、喷气织机和剑杆织机，并且对于开口运动的织机，可以使用已知的机器，如提花织机。优选使用喷水织机，因为其基本上去除了油剂组分，由此得到了其上附着合适量的油剂组分的织造织物。然而，也可以使用其它织机而不会有任何特别的问题，因为过量的油剂组分、胶和染料可以通过煮练步骤去除。
可以使织造织物通过70至98℃的高温水槽达1秒以上和10分钟以下的时间段，从而使织物完全收缩。更优选的是，当织物进行该步骤时，仅在行进方向上施加运行张力，从而使纬纱完全收缩而不在纬纱方向上拉伸织物。此后，在干燥步骤中干燥织物直至含水量达到预定量，由此获得用于涂层织物的基底织物。
涂布至基底织物的涂布树脂优选为具有耐热性、耐寒性和阻燃性的热固性弹性体树脂，并且最优选为基于有机硅的树脂。基于有机硅的树脂的具体实例包括：加聚型有机硅橡胶，如二甲基有机硅橡胶、甲基乙烯基有机硅橡胶、甲基苯基有机硅橡胶、三甲基有机硅橡胶、氟有机硅橡胶、甲基有机硅树脂、甲基苯基有机硅树脂、甲基乙烯基有机硅树脂、环氧改性有机硅树脂、丙烯酸改性有机硅树脂和聚酯改性有机硅树脂。在这些中，甲基乙烯基有机硅橡胶是合适的，因为该橡胶展现固化后的橡胶弹性、优异的强度和拉伸性以及成本角度的优势。
在本发明中，使用的基于有机硅的树脂的树脂粘度优选为5至40Pa·sec，并且更优选为7至35Pa·sec。大于40Pa·sec的树脂粘度不是优选的，这是因为其需要在经纱方向上的额外张力以实现30g/m2以下的涂布量，并且可能损坏织物。小于5Pa·sec的树脂粘度也不是优选的，这是因为树脂渗入基底织物中，增加了粘附至织物的树脂的量，同时使得难以实现所需透气性。只要粘度能够调节为落入上述范围，就可以使用基于溶剂的树脂或无溶剂树脂。然而，考虑到环境影响，无溶剂树脂可以是优选的。
构成基于有机硅的树脂的有机氢聚硅氧烷与含烯基聚硅氧烷进行氢化硅烷化加成反应，由此起到交联剂的作用。有机氢聚硅氧烷的分子结构可以为，例如，直链结构、环状结构、支链结构或三维网状结构。
当使用基于有机硅的树脂时，可以使用反应固化剂。典型地实例包括铂和铂化合物催化剂(基于铂的催化剂)。可以使用已知的反应固化剂，并且具体实例包括铂黑、氯铂酸、氯铂酸的醇改性产物、氯铂酸与烯烃、醛、乙烯基硅氧烷或乙炔醇的复合物。混合越多的铂化合物催化剂，越可以促进氢化硅烷化反应。通常，添加相对于组合物100至2000ppm的铂化合物催化剂(以铂金属量计)。
为了提高基于有机硅的树脂与基底织物的粘附性，优选将粘附助剂添加至基于有机硅的树脂。粘附助剂为，例如，选自由以下组成的组中的至少一个成员：基于氨基的硅烷偶联剂、环氧改性硅烷偶联剂、基于乙烯基的硅烷偶联剂、基于氯的硅烷偶联剂和基于巯基的硅烷偶联剂。然而，粘附助剂并不限于这些实例。
任选地，也可以添加例如增强无机填料，如煅制二氧化硅和干式二氧化硅、具有调整的端基的可交联有机硅(有机硅树脂)，非增强无机填料，如碳酸钙、硅酸钙和二氧化钛。基于含烯基聚硅氧烷组分，使用的无机填料的量为0.1至200质量份，并且特别优选0.1至100质量份。
另外，作为着色剂，可以添加无机颜料或有机颜料。无机颜料的实例包括炭黑、氧化钛、aka bengara(红色颜料)、kuro bengara(黑色颜料)、钛黄和钴蓝，并且有机颜料的实例包括缩合偶氮颜料(黄色、褐色、红色)、异吲哚啉酮颜料(黄色、橙色)、喹吖啶酮颜料(红色、紫色)、二酮基吡咯并吡咯颜料(橙色、红色、紫色)、蒽醌颜料(黄色、红色、蓝色)、二嗪颜料(紫色)、苯并咪唑酮颜料(橙色)、铜酞菁颜料(蓝色)和烯丙基酰胺颜料(黄色)。
在本发明中，即使当添加除树脂以外的添加剂时，树脂组合物的粘度(即，实际涂布到基底织物的树脂的粘度)也被认为是“树脂的粘度”。
在本发明中，为了减小宽度方向上的透气性变化，涂布时的基底织物张力必须在预定范围内。可以使用已知树脂涂布方法来涂布树脂。考虑到调节涂布量的容易性和异物(突起物)污染的影响，优选刮刀涂布、特别是浮动刮刀方法作为涂布方法。当使用床上式刮刀(knife-on-bed)方法时，树脂容易渗入基底织物内部。然而，难以使树脂存在于基底织物的表面上(待涂布的织物表面)，特别是顶部，由此无法实现涂层织物通常所需的透气性降低。在本发明中，用于刮刀涂布的刮刀的边缘部分可以具有半圆形形状、方形形状等。
通过常规浮动刮刀方法的刮刀涂布的机制为用刮刀将织物上的树脂刮下。因此，仅关注于在涂布中用刮刀将树脂涂布到织物时(在下文中可以称为“涂布时”)的张力。还需要粘附至织物的树脂量减小(即涂布量减小)以提高包装性和成本效益。为了减小涂布量，涂布时向织物施加的张力可能高。虽然设定高织物张力使得所需量的树脂能够粘附至织物，但是在涂布树脂后在干燥箱中织物的热收缩促进了在宽度方向上的变形，导致织物中的褶痕和无法实现均匀的透气性。因此，本发明发明人发现仅关注涂布时的张力导致宽度方向上缺少均匀性，并且得出本发明。
在本发明中，本发明人发现不仅在涂布时而且在基底织物送料步骤(其为涂布步骤前的阶段)时施加张力(即，将张力逐步施加到基底织物上)增加了涂层织物的均匀性。本发明人发现现有技术未曾解决的以下新技术概念：本发明实现通过浮动刮刀方法涂布树脂时的张力减小，其导致在宽度方向上均匀的涂布量，由此导致减小的透气性变化。
在本发明中，当涂布时的张力为Ta而涂布前施加的张力为Tp时，优选满足下式：0≤Ta-Tp≤300N/m。超过300N/m的Ta和Tp之间的差不是优选的，这是因为其无法促进基底织物平滑性的提高，并且无法减小宽度方向上的透气性变化。Ta和Tp之间的差优选为280N/m以下，并且更优选250N/m以下。Ta和Tp可以是相等的，但是高于Ta的Tp不是优选的，因为其可能增加由于涂布时基底织物上的松弛张力而造成基底织物应变的可能性，导致恶化的透气性以及弓纬和纬斜性能。
在本发明中，“涂布时的张力Ta”是指将树脂涂布至织物时的张力，并且“涂布前施加的张力Tp”是指在通过浮动刮刀涂布树脂前的步骤期间向织物施加的最大张力。
使用根据本发明的方法能够减小涂布时的张力。涂布时的张力Ta优选在250至650N/m的范围内。低于250N/m的张力不是优选的，因为其难以实现预定量的涂布。涂布时的张力Ta优选为300N/m以上。高于650N/m的张力不是优选的，因为织物在其应变增加的情况下进行涂布和干燥步骤，由此恶化了透气性以及弓纬和纬斜性能。涂布时的张力Ta优选为550N/m以下，更优选500N/m以下，并且更优选450N/m以下。
在对织物进行刮刀涂布前的阶段，可以使基底织物通过加热辊。对涂布前基底织物的温度没有特别限制，只要温度不会根据其与涂布前向基底织物施加的张力的关联造成织物密度变化即可。60℃以上的辊的设定温度是优选的，因为其由于温度增加而造成整个织物的均匀性，增加了涂层织物的均匀性。辊的设定温度更优选为80℃以上，并且仍更优选100℃以上。虽然对其没有特别限制，但是上限优选为120℃以下，否则可能在不希望的时间发生固化反应而使涂布的涂层剂固化，可能妨碍涂层织物的均匀性。上限更优选为115℃以下，并且仍更优选110℃以下。
本发明的涂层织物的特征为其在宽度方向上小的透气性变化。通过以下方式测量宽度方向上的透气性：将涂层织物在宽度方向上等分为十二份，并且在20kPa的压差下，测量除了在各端部的部分以外各分开的部分的中点处的透气性(即，总计10个点)。由测量值确定最大值和平均值。本发明的涂层织物的宽度方向上的透气性的最大值为平均值的1.5倍以下，优选平均值的1.4倍以下，更优选平均值的1.3倍以下，并且仍更优选平均值的1.2倍以下。当宽度方向上透气性的最大值为平均值的1.5倍以下时，宽度方向上的透气性差异小，减小了切割织物片之间的变化，并且提供了稳定的气囊。
下面描述用于测量气囊用涂层织物的透气性的方法。为了避免通过将织物分为十二份确定的测量面积的重叠，织物需要具有至少120cm以上、优选150cm以上、并且更优选180cm以上的宽度。织物宽度的上限没有限制，但是考虑到目前使用的织机宽度，优选280cm以下，并且更优选250cm以下。
本发明的气囊用涂层织物的JIS L1096 8.12规定的弓纬和纬斜优选为1.5％以下。1.5％以下的弓纬和纬斜几乎不显示织物中的变形。弓纬和纬斜优选为1.4％以下，更优选1.3％以下，并且仍更优选1.2％以下。在本发明中将弓纬和纬斜抑制到1.5％以下的原因可能是因为在涂布前开始的张力逐步施加使涂布前的基底织物均匀，从而使变形最小化。
用于干燥和固化涂布的涂层剂的方法可以是典型的加热方法，如利用热空气、红外光和微波。关于加热温度和时间，只要温度达到足以使弹性体树脂固化的温度即可。优选地，加热温度为150至220℃，并且加热时间为0.2至5分钟。
涂布到织物上的弹性体树脂的量优选为1至30g/m2。小于1g/m2的量不是优选的，因为其不能维持涂层织物的气密性。涂布的弹性体树脂的量更优选为3g/m2以上，并且仍更优选5g/m2以上。大于30g/m2的涂布的弹性体树脂的量不是优选的，因为可能影响轻量化和包装性。涂布的弹性体树脂的量更优选为25g/m2以下，并且仍更优选为20g/m2以下。
构成织造织物(基底织物)的丝纱线的总纤度优选为200至600dtex。大于600dtex的总纤度增加织造织物(基底织物)的厚度，更可能降低气囊的包装性。总纤度更优选为500dtex以下。小于200dtex的总纤度可能降低气囊的机械特性，如气囊用涂层织物的抗张强度和撕裂强度。总纤度更优选为300dtex以上。
织造织物(基底织物)的覆盖系数优选为1800至2500，并且更优选1900至2450。小于1800的覆盖系数降低了气囊所需的物理特性(例如撕裂强度)，而大于2500的覆盖系数限制了织造工艺和包装性。
实施例
以下参照实施例对本发明进行详细描述。然而，本发明不限于所述实施例。实施例中描述的各种评价按照以下方法进行。
(1)总纤度
按照JIS L-1095 9.4.1规定的方法测量总纤度。
(2)丝数
对横截面照片上的丝纱线的数量进行计数。
(3)织造织物的密度
按照JIS L-1096 8.6.1规定的方法测量织造织物的密度。
(4)覆盖系数(CF)
CF＝√(经纱的总纤度)×经纱密度+√(纬纱的总纤度)×纬纱密度
总纤度的单位为dtex，并且织造密度的单位为纱/2.54cm。
(5)涂布量
在涂布的弹性体树脂固化后，以5cm×5cm试样对涂层织物进行采样，并且将其浸入仅溶解基底织物纤维的溶剂(例如，用于聚酰胺66的溶剂为六氟异丙醇)中以使基底织物溶解。随后，将作为不溶物的仅弹性体树脂层回收，并且用丙酮洗涤，然后进行真空干燥，并测量样品重量。涂布量以质量/m2(g/m2)表示。
(6)宽度方向上的涂层织物的透气性
将涂层织物在宽度方向上等分为十二份，并且在20kPa的压差下测量除了在各端部的部分以外的各分开的部分的中点(即，总计10个点)处的通气量。使用高压透气性测试仪(由OEM Systems制造)进行测量。为了使用该测试仪，需要至少约10cm×10cm的测量面积。为了避免测量点的重叠，宽度为至少120cm以上的样品是必需的。由中点中的10个值确定平均值和最大值。
(7)弓纬和纬斜
按照JIS L-1096 8.12规定的方法测量弓纬和纬斜。
(8)织物温度
在刮刀刀片位置上游15cm的点处利用非接触式红外温度计测量涂布前的基底织物的温度。
实施例1
使用喷水织机，利用原纱线强度为8.0cN/dtex且总纤度为470dtex、含有140丝的尼龙66多丝纱线织造平纹组织织物。随后，利用95℃的沸水对织物进行收缩加工并且在130℃进行干整理(dry finishing)，由此获得经纱密度为46纱/2.54cm、纬纱密度为46纱/2.54cm、覆盖系数为1994和宽度为203cm的织造织物。
利用如图2所示的装置涂布该织造织物(基底织物)。树脂涂布前的阶段中的织物张力(Tp)为350N/m，并且树脂涂布步骤中的织物张力(Ta)为500N/m。在树脂涂布前的阶段中，加热辊的温度为80℃。
通过浮动刮刀方法将树脂粘度为10Pa·sec的无溶剂加聚型乙烯基甲基有机硅树脂涂布到该织造织物(基底织物)的一侧。随后，在200℃进行固化处理1分钟，由此获得涂布量为15g/m2的涂层织物。
评价所得涂层织物的特性，并且表1示出结果。所得涂层织物在宽度方向上具有小的透气性变化，并且具有低的弓纬和纬斜，展现了优异的性能以及织物性质和外观。
实施例2
使用喷水织机，利用原纱线强度为8.1cN/dtex且总纤度为470dtex、含有72丝的尼龙66多丝纱线织造平纹组织织物。随后，利用95℃的沸水对织物进行收缩加工并且在130℃进行干整理，由此获得经纱密度为46纱/2.54cm、纬纱密度为46纱/2.54cm、覆盖系数为1994和宽度为195cm的织造织物。
以与实施例1相同的方式涂布该织造织物(基底织物)。树脂涂布前的阶段中的织物张力(Tp)为130N/m，并且树脂涂布步骤中的织物张力(Ta)为340N/m。在树脂涂布前的阶段中，加热辊的温度为100℃。
随后，通过浮动刮刀方法将与实施例1中所用树脂相同的树脂涂布到该织造织物(基底织物)的一侧。然后，在200℃进行固化处理1分钟，由此获得涂布量为26g/m2的涂层织物。
评价所得涂层织物的特性，并且表1示出结果。所得涂层织物在宽度方向上具有小的透气性变化，并且具有低的弓纬和纬斜，展现了优异的性能以及织物性质和外观。
实施例3
使用喷水织机，利用原纱线强度为8.0cN/dtex且总纤度为350dtex、含有140丝的尼龙66多丝纱线织造平纹组织织物。随后，利用95℃的沸水对织物进行收缩加工并且在130℃进行干整理，由此获得经纱密度为55纱/2.54cm、纬纱密度为55纱/2.54cm、覆盖系数为2058和宽度为200cm的织造织物。
以与实施例1相同的方式涂布该织造织物(基底织物)。树脂涂布前的阶段中的织物张力(Tp)为300N/m，并且树脂涂布步骤中的织物张力(Ta)为450N/m。在树脂涂布前的阶段中，加热辊的温度为80℃。
随后，通过浮动刮刀方法将与实施例1中所用树脂相同的树脂涂布到该织造织物(基底织物)的一侧。然后，在200℃进行固化处理1分钟，由此获得涂布量为25g/m2的涂层织物。
评价所得涂层织物的特性，并且表1示出结果。所得涂层织物在宽度方向上具有小的透气性变化，并且具有低的弓纬和纬斜，展现了优异的性能以及织物性质和外观。
实施例4
使用喷水织机，利用原纱线强度为8.4cN/dtex且总纤度为350dtex、含有108丝的尼龙66多丝纱线织造平纹组织织物。随后，利用95℃的沸水对织物进行收缩加工并且在130℃进行干整理，由此获得经纱密度为59纱/2.54cm、纬纱密度为59纱/2.54cm、覆盖系数为2208和宽度为199cm的织造织物。
以与实施例1相同的方式涂布该织造织物(基底织物)。
随后，通过浮动刮刀方法将与实施例1中所用树脂相同的树脂涂布到该织造织物(基底织物)的一侧。然后，在200℃进行固化处理1分钟，由此获得涂布量为15g/m2的涂层织物。
评价所得涂层织物的特性，并且表1示出结果。所得涂层织物在宽度方向上具有小的透气性变化，并且具有低的弓纬和纬斜，展现了优异的性能以及织物性质和外观。
实施例5
使用喷水织机，利用原纱线强度为8.4cN/dtex且总纤度为235dtex、含有72丝的尼龙66多丝纱线织造平纹组织织物。随后，利用95℃的沸水对织物进行收缩加工并且在130℃进行干整理，由此获得经纱密度为73纱/2.54cm、纬纱密度为73纱/2.54cm、覆盖系数为2238和宽度为202cm的织造织物。
以与实施例1相同的方式涂布该织造织物(基底织物)。树脂涂布前的阶段中的织物张力(Tp)为270N/m，并且树脂涂布步骤中的织物张力(Ta)为470N/m。在树脂涂布前的阶段中，加热辊的温度为80℃。
随后，通过浮动刮刀方法将与实施例1中所用树脂相同的树脂涂布到该织造织物(基底织物)的一侧。然后，在200℃进行固化处理1分钟，由此获得涂布量为15g/m2的涂层织物。
评价所得涂层织物的特性，并且表1示出结果。所得涂层织物在宽度方向上具有小的透气性变化，并且具有低的弓纬和纬斜，展现了优异的性能以及织物性质和外观。
实施例6
使用喷水织机，利用原纱线强度为8.4cN/dtex且总纤度为470dtex、含有144丝的尼龙66多丝纱线织造平纹组织织物。随后，利用95℃的沸水对织物进行收缩加工并且在130℃进行干整理，由此获得经纱密度为53纱/2.54cm、纬纱密度为53纱/2.54cm、覆盖系数为2298和宽度为240cm的织造织物。
以与实施例1相同的方式涂布该织造织物(基底织物)。
树脂涂布前的阶段中的织物张力(Tp)为400N/m，并且树脂涂布步骤中的织物张力(Ta)为600N/m。在树脂涂布前的阶段中，加热辊的温度为100℃。
随后，通过浮动刮刀方法将与权利要求1中所用树脂相同的树脂涂布到该织造织物(基底织物)的一侧。然后，在200℃进行固化处理1分钟，由此获得涂布量为7g/m2的涂层织物。
评价所得涂层织物的特性，并且表1示出结果。所得涂层织物在宽度方向上具有小的透气性变化，并且具有低的弓纬和纬斜，展现了优异的性能以及织物性质和外观。
实施例7
以与实施例4相同的方式涂布与实施例4相同的织造织物(基底织物)。在树脂涂布前的阶段中不施加加热辊的温度，并且在室温加工织物。
评价所得涂层织物的特性，并且表1示出结果。与实施例4中所得织物相比，所得涂层织物在宽度方向上具有稍大的透气性变化，并且具有稍高的弓纬和纬斜，但是仍展现足够优异的性能以及织物性质和外观。
比较例1
利用如图1所示的装置涂布与实施例1相同的织造织物(基底织物)。因此，在树脂涂布前的阶段中不向织物施加张力，并且也不使用加热辊(运行张力：Tp＝20)。
评价所得涂层织物的特性，并且表1示出结果。虽然涂布量为17g/m2，但是透气性的最大值是透气性平均值的2.5倍高，并且弓纬和纬斜也高达1.8％。因此，所得涂层织物不是优选的。该结果的可能原因是因为在单一步骤中向织造织物(基底织物)施加高张力，然后使织物在高张力下通过涂布和干燥步骤，织物的应变增加，这导致更高的(恶化的)透气性以及弓纬和纬斜。
比较例2
以与实施例1相同的方式涂布与实施例2相同的织造织物(基底织物)。树脂涂布前的阶段中的张力为运行张力(Tp＝50)，并且树脂涂布步骤中的织物张力(Ta)为550N/m。在树脂涂布前的阶段中，加热辊的温度为130℃。涂布量为25g/m2。
评价所得涂层织物的特性，并且表1示出结果。所得涂层织物不是优选的，这是因为宽度方向上的透气性变化大，并且弓纬和纬斜也高。对此，这样的可能原因是虽然在树脂涂布前的阶段中施加热，但是在单一步骤中向织造织物(基底织物)施加高张力，并且使织物在高张力下通过涂布和干燥步骤，织物的应变增加，这导致更高的(恶化的)透气性以及弓纬和纬斜。
比较例3
以与实施例4相同的方式涂布与实施例4相同的织造织物(基底织物)。树脂涂布前的阶段中的织物张力(Tp)为450N/m，并且树脂涂布步骤中的织物张力(Ta)为400N/m。在树脂涂布前的阶段中，加热辊的温度为80℃。
随后，通过浮动刮刀方法将与权利要求4的树脂相同的树脂涂布到该织造织物(基底织物)的一侧。然后，在200℃进行固化处理1分钟，由此获得涂布量为27g/m2的涂层织物。
评价所得涂层织物的特性，并且表1示出结果。所得涂层织物不是优选的，这是因为其在宽度方向上具有大的透气性变化。这样的可能原因是在Tp阶段向织物施加高张力，然后在Ta阶段张力松弛，这引起波状织边，导致更高的织物边缘部分透气性。
比较例4
以与实施例1相同的方式涂布与实施例1相同的织造织物(基底织物)。树脂涂布前的阶段中的织物张力(Tp)为220N/m，并且树脂涂布步骤中的织物张力(Ta)为600N/m。在树脂涂布前的阶段中，加热辊的温度为80℃。
随后，通过浮动刮刀方法将与实施例1中所用树脂相同的树脂涂布到该织造织物(基底织物)的一侧。然后，在200℃进行固化处理1分钟，由此获得涂布量为16g/m2的涂层织物。
评价所得涂层织物的特性，并且表1示出结果。所得涂层织物不是优选的，这是因为其在宽度方向上具有大的透气性变化并且具有高的弓纬和纬斜。这样的可能原因是虽然明显地两次向织造织物(基底织物)施加张力，但是由于第一次和第二次张力之间的过大差异，张力的影响变得与一次施加的张力相当。因此，织物的应变呈现为增大，这导致更高的(恶化的)透气性以及弓纬和纬斜。
工业适用性
本发明的气囊用涂层织物即使在织物宽的情况下也能够在宽度方向上维持均匀的透气性；因此，当将织物用于气囊，特别是需要具有高内压保持性能的气囊时，所述气囊展现出优异的织物性质和外观以及可靠性。织物还降低了切割过程中的损失并且展现出优异的成本效益。因此，织物在工业规模上做出大贡献。
附图标记说明
1 用于确定涂布步骤速率的驱动辊
2 用于调节树脂涂布步骤中的织物张力的辊
3 用于调节树脂涂布前的阶段中的织物张力的辊
4，5 用于调节树脂涂布前的阶段中的温度的辊
6 树脂涂布步骤中的织物张力(Ta)
7 树脂涂布前的阶段中的织物张力(Tp)
8 织物