广角镜头的制作方法

本发明有关于一种广角镜头。

背景技术：

现今的广角镜头的发展趋势，除了不断朝向小型化、大视场与高分辨率发展外，随着不同的应用需求，还需具备抗环境温度变化的能力，现有的成像镜头已经无法满足现今的需求，需要有另一种新架构的成像镜头，才能同时满足小型化、大视场、高分辨率及抗环境温度变化的需求。

技术实现要素：

本发明要解决的技术问题在于，针对现有技术的上述缺陷，提供一种广角镜头，其镜头总长度短小、视场较大、分辨率较高、抗环境温度变化，但是仍具有良好的光学性能。

本发明为解决其技术问题所采用的技术方案是，提供一种广角镜头，包括第一透镜、第二透镜、第三透镜、第四透镜、第五透镜及第六透镜。第一透镜具有负屈光力且包括凸面朝向物侧及凹面朝向像侧。第二透镜具有正屈光力且包括凸面朝向物侧及凹面朝向像侧。第三透镜为双凸透镜具有正屈光力。第四透镜具有屈光力且包括凸面朝向物侧。第五透镜具有屈光力且包括凹面朝向像侧。第六透镜具有负屈光力且包括凹面朝向物侧。其中第一透镜、第二透镜、第三透镜、第四透镜、第五透镜及第六透镜沿着光轴从物侧至像侧依序排列。

其中第四透镜屈光力为正，且包括凸面朝向像侧，第五透镜屈光力为负，且包括凹面朝向物侧。

其中第四透镜屈光力为负，且包括凹面朝向像侧，第五透镜屈光力为正，且包括凸面朝向物侧。

其中广角镜头满足以下条件：

-70≤(r31-r32)/(r31+r32)×(r41-r42)/(r41+r42)×(r151-r152)/(r151+r152)×(r161-r162)/(r161+r162)≤-2.8；其中，r31为第三透镜的物侧面的曲率半径，r32为第三透镜的像侧面的曲率半径，r41为第四透镜的物侧面的曲率半径，r42为第四透镜的像侧面的曲率半径，r51为第五透镜的物侧面的曲率半径，r52为第五透镜的像侧面的曲率半径，r61为第六透镜的物侧面的曲率半径，r62为第六透镜的像侧面的曲率半径。

其中广角镜头满足以下条件：4<r11/r12≤100；其中，r11为第一透镜的物侧面的曲率半径，r12为第一透镜的像侧面的曲率半径。

其中广角镜头满足以下条件：-100≤r61/r62<0.1；其中，r61为第六透镜的物侧面的曲率半径，r62为第六透镜的像侧面的曲率半径。

其中广角镜头满足以下条件：10≤vd1/nd1≤32；其中，vd1为第一透镜的阿贝系数，nd1为第一透镜的折射率。

其中广角镜头满足以下条件：0.2≤f/ttl≤1；其中，f为广角镜头的有效焦距，ttl为第一透镜的物侧面至成像侧面于光轴上的间距。

其中广角镜头满足以下条件：1≤f3/f≤2；其中，f3为第三透镜的有效焦距，f为广角镜头的有效焦距。

其中第四透镜及第五透镜胶合。

其中第六透镜包括凹面朝向像侧。

其中第六透镜包括凸面朝向像侧。

本发明的广角镜头可更包括光圈，设置于第二透镜与第三透镜之间。

实施本发明的广角镜头，具有以下有益效果：其镜头总长度短小、视场较大、分辨率较高、抗环境温度变化，但是仍具有良好的光学性能。

附图说明

图1是依据本发明的广角镜头的第一实施例的透镜配置与光路示意图。

图2a是依据本发明的广角镜头的第一实施例的纵向球差(longitudinalsphericalaberration)图。

图2b是依据本发明的广角镜头的第一实施例的像散场曲(astigmaticfieldcurves)图。

图2c依据本发明的广角镜头的第一实施例的畸变(distortion)图。

图3是依据本发明的广角镜头的第二实施例的透镜配置与光路示意图。

图4a是依据本发明的广角镜头的第二实施例的纵向球差(longitudinalsphericalaberration)图。

图4b是依据本发明的广角镜头的第二实施例的像散场曲(astigmaticfieldcurves)图。

图4c依据本发明的广角镜头的第二实施例的畸变(distortion)图。

图5是依据本发明的广角镜头的第三实施例的透镜配置与光路示意图。

图6a是依据本发明的广角镜头的第三实施例的纵向球差(longitudinalsphericalaberration)图。

图6b是依据本发明的广角镜头的第三实施例的像散场曲(astigmaticfieldcurves)图。

图6c依据本发明的广角镜头的第三实施例的畸变(distortion)图。

图7是依据本发明的广角镜头的第四实施例的透镜配置与光路示意图。

图8a是依据本发明的广角镜头的第四实施例的纵向球差(longitudinalsphericalaberration)图。

图8b是依据本发明的广角镜头的第四实施例的像散场曲(astigmaticfieldcurves)图。

图8c依据本发明的广角镜头的第四实施例的畸变(distortion)图。

具体实施方式

请参阅图1，图1是依据本发明的广角镜头的第一实施例的透镜配置与光路示意图。广角镜头1沿着光轴oa1从物侧至像侧依序包括第一透镜l11、第二透镜l12、光圈st1、第三透镜l13、第四透镜l14、第五透镜l15、第六透镜l16及滤光片of1。成像时，来自物侧的光线最后成像于成像面ima1上。

第一透镜l11为弯月型透镜具有负屈光力由玻璃材质制成，其物侧面s11为凸面，像侧面s12为凹面，物侧面s11与像侧面s12皆为非球面表面。

第二透镜l12为弯月型透镜具有正屈光力由玻璃材质制成，其物侧面s13为凸面，像侧面s14为凹面，物侧面s13与像侧面s14皆为非球面表面。

第三透镜l13为双凸透镜具有正屈光力由玻璃材质制成，其物侧面s16为凸面，像侧面s17为凸面，物侧面s16与像侧面s17皆为球面表面。

第四透镜l14为双凸透镜具有正屈光力由玻璃材质制成，其物侧面s18为凸面，像侧面s19为凸面，物侧面s18与像侧面s19皆为球面表面。

第五透镜l15为双凹透镜具有负屈光力由玻璃材质制成，其物侧面s19为凹面，像侧面s110为凹面，物侧面s19与像侧面s110皆为球面表面。

上述第四透镜l14与第五透镜l15胶合。

第六透镜l16为双凹透镜具有负屈光力由玻璃材质制成，其物侧面s111为凹面，像侧面s112为凹面，物侧面s111与像侧面s112皆为非球面表面。

滤光片of1其物侧面s113与像侧面s114皆为平面。

另外，第一实施例中的广角镜头1至少满足底下其中一条件：

-70≤(r131-r132)/(r131+r132)×(r141-r142)/(r141+r142)×(r151-r152)/(r151+r152)×(r161-r162)/(r161+r162)≤-2.8(1)

4<r111/r112≤100(2)

-100≤r161/r162<0.1(3)

10≤vd11/nd11≤32(4)

0.2≤f1/ttl1≤1(5)

1≤f13/f1≤2(6)

其中，r111为第一透镜l11的物侧面s11的曲率半径，r112为第一透镜l11的像侧面s12的曲率半径，r131为第三透镜l13的物侧面s16的曲率半径，r132为第三透镜l13的像侧面s17的曲率半径，r141为第四透镜l14的物侧面s18的曲率半径，r142为第四透镜l14的像侧面s19的曲率半径，r151为第五透镜l15的物侧面s19的曲率半径，r152为第五透镜l15的像侧面s110的曲率半径，r161为第六透镜l16的物侧面s111的曲率半径，r162为第六透镜l16的像侧面s112的曲率半径，vd11为第一透镜l11的阿贝系数，nd11为第一透镜l11的折射率，f1为广角镜头1的有效焦距，f13为第三透镜l13的有效焦距，ttl1为第一透镜l11的物侧面s11至成像侧面ima1于光轴oa1上的间距。

利用上述透镜、光圈st1及至少满足条件(1)至条件(6)其中一条件的设计，使得广角镜头1能有效的缩短镜头总长度、有效的增加视场、有效的增加分辨率、有效的修正像差、抗环境温度变化。

若条件(5)f1/ttl1的数值大于1，则难以达到扩大视场角的目的。因此，f1/ttl1的数值至少须小于1，所以最佳效果范围为0.2≤f1/ttl1≤1，符合该范围则具有最佳扩大视场角的条件。

表一为图1中广角镜头1的各透镜的相关参数表，表一数据显示，第一实施例的广角镜头1的有效焦距等于5.078mm、光圈值等于2.0、镜头总长度等于22.000mm、视场等于75.000度。

表一

表一中各个透镜的非球面表面凹陷度z由下列公式所得到：

z＝ch²/{1+[1-(k+1)c²h²]^1/2}+ah⁴+bh⁶+ch⁸

其中：

c：曲率；

h：透镜表面任一点至光轴的垂直距离；

k：圆锥系数；

a～c：非球面系数。

表二为表一中各个透镜的非球面表面的相关参数表，其中k为圆锥系数(conicconstant)、a～c为非球面系数。

表二

表三为条件(1)至条件(6)中各参数值及条件(1)至条件(6)的计算值，由表三可知，第一实施例的广角镜头1皆能满足条件(1)至条件(6)的要求。

表三

另外，第一实施例的广角镜头1的光学性能也可达到要求，这可从图2a至图2c看出。图2a所示的，是第一实施例的广角镜头1的纵向球差(longitudinalsphericalaberration)图。图2b所示的，是第一实施例的广角镜头1的像散场曲(astigmaticfieldcurves)图。图2c所示的，是第一实施例的广角镜头1的畸变(distortion)图。

由图2a可看出，第一实施例的广角镜头1对波长为470.0000nm、555.0000nm、650.0000nm的光线所产生的纵向球差值介于-0.015mm至0.015mm之间。

由图2b可看出，第一实施例的广角镜头1对波长为555.0000nm的光线，于子午(tangential)方向与弧矢(sagittal)方向之像散场曲介于-0.030㎜至0.030㎜之间。

由图2c可看出，第一实施例的广角镜头1对波长为555.0000nm的光线所产生的畸变介于-1.0％至2.0％之间。

显见第一实施例的广角镜头1的纵向球差、像散场曲、畸变都能被有效修正，从而得到较佳的光学性能。

请参阅图3，图3是依据本发明的广角镜头的第二实施例的透镜配置与光路示意图。广角镜头2沿着光轴oa2从物侧至像侧依序包括第一透镜l21、第二透镜l22、光圈st2、第三透镜l23、第四透镜l24、第五透镜l25、第六透镜l26及滤光片of2。成像时，来自物侧的光线最后成像于成像面ima2上。

第一透镜l21为弯月型透镜具有负屈光力由玻璃材质制成，其物侧面s21为凸面，像侧面s22为凹面，物侧面s21与像侧面s22皆为非球面表面。

第二透镜l22为弯月型透镜具有正屈光力由玻璃材质制成，其物侧面s23为凸面，像侧面s24为凹面，物侧面s23与像侧面s24皆为非球面表面。

第三透镜l23为双凸透镜具有正屈光力由玻璃材质制成，其物侧面s26为凸面，像侧面s27为凸面，物侧面s26与像侧面s27皆为球面表面。

第四透镜l24为双凸透镜具有正屈光力由玻璃材质制成，其物侧面s28为凸面，像侧面s29为凸面，物侧面s28与像侧面s29皆为球面表面。

第五透镜l25为双凹透镜具有负屈光力由玻璃材质制成，其物侧面s29为凹面，像侧面s210为凹面，物侧面s29与像侧面s210皆为球面表面。

上述第四透镜l24与第五透镜l25胶合。

第六透镜l26为双凹透镜具有负屈光力由玻璃材质制成，其物侧面s211为凹面，像侧面s212为凹面，物侧面s211与像侧面s212皆为非球面表面。

滤光片of2其物侧面s213与像侧面s214皆为平面。

另外，第二实施例中的广角镜头2至少满足底下其中一条件：

-70≤(r231-r232)/(r231+r232)×(r241-r242)/(r241+r242)×(r251-r252)/(r251+r252)×(r261-r262)/(r261+r262)≤-2.8(7)

4<r211/r212≤100(8)

-100≤r261/r262<0.1(9)

10≤vd21/nd21≤32(10)

0.2≤f2/ttl2≤1(11)

1≤f23/f2≤2(12)

上述r211、r212、r231、r232、r241、r242、r251、r252、r261、r262、vd21、nd21、f2、f23及ttl1的定义与第一实施例中r111、r112、r131、r132、r141、r142、r151、r152、r161、r162、vd11、nd11、f1、f13及ttl1的定义相同，在此皆不加以赘述。

利用上述透镜、光圈st2及至少满足条件(7)至条件(12)其中一条件的设计，使得广角镜头2能有效的缩短镜头总长度、有效的增加视场、有效的增加分辨率、有效的修正像差、抗环境温度变化。

若条件(12)f23/f2的值小于1，则使第三透镜l23的修正像差能力下降，且无法有效控制第三透镜l23的形状。因此，f23/f2的值至少须大于1，所以最佳效果范围为1≤f23/f2≤2，符合该范围则可有效控制第三透镜l23形状，同时约束第三透镜l23的屈光力强度，并强化第三透镜l23修正像差能力。

表四为图3中广角镜头2的各透镜的相关参数表，表四数据显示，第二实施例的广角镜头2的有效焦距等于4.785mm、光圈值等于2.0、镜头总长度等于22.000mm、视场等于77.387度。

表四

表四中各个透镜的非球面表面凹陷度z由下列公式所得到：

z＝ch²/{1+[1-(k+1)c²h²]^1/2}+ah⁴+bh⁶+ch⁸

其中：

c：曲率；

h：透镜表面任一点至光轴的垂直距离；

k：圆锥系数；

a～c：非球面系数。

表五为表四中各个透镜的非球面表面的相关参数表，其中k为圆锥系数(conicconstant)、a～c为非球面系数。

表五

表六为条件(7)至条件(12)中各参数值及条件(7)至条件(12)的计算值，由表六可知，第二实施例的广角镜头2皆能满足条件(7)至条件(12)的要求。

表六

另外，第二实施例的广角镜头2的光学性能也可达到要求，这可从图4a至图4c看出。图4a所示的，是第二实施例的广角镜头2的纵向球差(longitudinalsphericalaberration)图。图4b所示的，是第二实施例的广角镜头2的像散场曲(astigmaticfieldcurves)图。图4c所示的，是第二实施例的广角镜头2的畸变(distortion)图。

由图4a可看出，第二实施例的广角镜头2对波长为470.0000nm、555.0000nm、650.0000nm的光线所产生的纵向球差值介于-0.015mm至0.015mm之间。

由图4b可看出，第二实施例的广角镜头2对波长为555.0000nm的光线，于子午(tangential)方向与弧矢(sagittal)方向之像散场曲介于-0.020㎜至0.020㎜之间。

由图4c可看出，第二实施例的广角镜头2对波长为555.0000nm的光线所产生的畸变介于-1.0％至2.0％之间。

显见第二实施例的广角镜头2的纵向球差、像散场曲、畸变都能被有效修正，从而得到较佳的光学性能。

请参阅图5，图5是依据本发明的广角镜头的第三实施例的透镜配置与光路示意图。广角镜头3沿着光轴oa3从物侧至像侧依序包括第一透镜l31、第二透镜l32、光圈st3、第三透镜l33、第四透镜l34、第五透镜l35、第六透镜l36及滤光片of3。成像时，来自物侧的光线最后成像于成像面ima3上。

第一透镜l31为弯月型透镜具有负屈光力由玻璃材质制成，其物侧面s31为凸面，像侧面s32为凹面，物侧面s31与像侧面s32皆为非球面表面。

第二透镜l32为弯月型透镜具有正屈光力由玻璃材质制成，其物侧面s33为凸面，像侧面s34为凹面，物侧面s33与像侧面s34皆为非球面表面。

第三透镜l33为双凸透镜具有正屈光力由玻璃材质制成，其物侧面s36为凸面，像侧面s37为凸面，物侧面s36与像侧面s37皆为球面表面。

第四透镜l34为弯月型透镜具有负屈光力由玻璃材质制成，其物侧面s38为凸面，像侧面s39为凹面，物侧面s38与像侧面s39皆为球面表面。

第五透镜l35为弯月型透镜具有正屈光力由玻璃材质制成，其物侧面s39为凸面，像侧面s310为凹面，物侧面s39与像侧面s310皆为球面表面。

上述第四透镜l34与第五透镜l35胶合。

第六透镜l36为双凹透镜具有负屈光力由玻璃材质制成，其物侧面s311为凹面，像侧面s312为凹面，物侧面s311与像侧面s312皆为非球面表面。

滤光片of3其物侧面s313与像侧面s314皆为平面。

另外，第三实施例中的广角镜头3至少满足底下其中一条件：

-70≤(r331-r332)/(r331+r332)×(r341-r342)/(r341+r342)×(r351-r352)/(r351+r352)×(r361-r362)/(r361+r362)≤-2.8(13)

4<r311/r312≤100(14)

-100≤r361/r362<0.1(15)

10≤vd31/nd31≤32(16)

0.2≤f3/ttl3≤1(17)

1≤f33/f3≤2(18)

上述r311、r312、r331、r332、r341、r342、r351、r352、r361、r362、vd31、nd31、f3、f33及ttl3的定义与第一实施例中r111、r112、r131、r132、r141、r142、r151、r152、r161、r162、vd11、nd11、f1、f13及ttl1的定义相同，在此皆不加以赘述。

利用上述透镜、光圈st3及至少满足条件(13)至条件(18)其中一条件的设计，使得广角镜头3能有效的缩短镜头总长度、有效的增加视场、有效的增加分辨率、有效的修正像差、抗环境温度变化。

若条件(12)r311/r312的值小于4，则使第一透镜l31的修正像差能力下降，且无法有效控制第一透镜l31的形状。因此，r311/r312的值至少须大于4，所以最佳效果范围为4<r311/r312≤100，符合该范围则可有效控制第一透镜l31形状，同时约束第一透镜l31的屈光力强度，并强化第一透镜l31修正像差能力。

表七为图5中广角镜头3的各透镜的相关参数表，表七数据显示，第三实施例的广角镜头3的有效焦距等于4.715mm、光圈值等于2.0、镜头总长度等于23.501mm、视场等于78.209度。

表七

表七中各个透镜的非球面表面凹陷度z由下列公式所得到：

z＝ch²/{1+[1-(k+1)c²h²]^1/2}+ah⁴+bh⁶+ch⁸

其中：

c：曲率；

h：透镜表面任一点至光轴的垂直距离；

k：圆锥系数；

a～c：非球面系数。

表八为表七中各个透镜的非球面表面的相关参数表，其中k为圆锥系数(conicconstant)、a～c为非球面系数。

表八

表九为条件(13)至条件(18)中各参数值及条件(13)至条件(18)的计算值，由表九可知，第三实施例的广角镜头3皆能满足条件(13)至条件(18)的要求。

表九

另外，第三实施例的广角镜头3的光学性能也可达到要求，这可从第6a至图6c看出。图6a所示的，是第三实施例的广角镜头3的纵向球差(longitudinalsphericalaberration)图。图6b所示的，是第三实施例的广角镜头3的像散场曲(astigmaticfieldcurves)图。图6c所示的，是第三实施例的广角镜头3的畸变(distortion)图。

由图6a可看出，第三实施例的广角镜头3对波长为470.0000nm、555.0000nm、650.0000nm的光线所产生的纵向球差值介于-0.015mm至0.015mm之间。

由图6b可看出，第三实施例的广角镜头3对波长为555.0000nm的光线，于子午(tangential)方向与弧矢(sagittal)方向之像散场曲介于-0.030㎜至0.030㎜之间。

由图6c可看出，第三实施例的广角镜头3对波长为555.0000nm的光线所产生的畸变介于0％至2.0％之间。

显见第三实施例的广角镜头3的纵向球差、像散场曲、畸变都能被有效修正，从而得到较佳的光学性能。

请参阅图7，图7是依据本发明的广角镜头的第四实施例的透镜配置与光路示意图。广角镜头4沿着光轴oa4从物侧至像侧依序包括第一透镜l41、第二透镜l42、光圈st4、第三透镜l43、第四透镜l44、第五透镜l45、第六透镜l46及滤光片of4。成像时，来自物侧的光线最后成像于成像面ima4上。

第一透镜l41为弯月型透镜具有负屈光力由玻璃材质制成，其物侧面s41为凸面，像侧面s42为凹面，物侧面s41与像侧面s42皆为非球面表面。

第二透镜l42为弯月型透镜具有正屈光力由玻璃材质制成，其物侧面s43为凸面，像侧面s44为凹面，物侧面s43与像侧面s44皆为非球面表面。

第三透镜l43为双凸透镜具有正屈光力由玻璃材质制成，其物侧面s46为凸面，像侧面s47为凸面，物侧面s46与像侧面s47皆为球面表面。

第四透镜l44为双凸透镜具有正屈光力由玻璃材质制成，其物侧面s48为凸面，像侧面s49为凸面，物侧面s48与像侧面s49皆为球面表面。

第五透镜l45为双凹透镜具有负屈光力由玻璃材质制成，其物侧面s49为凹面，像侧面s410为凹面，物侧面s49与像侧面s410皆为球面表面。

上述第四透镜l44与第五透镜l45胶合。

第六透镜l46为弯月型透镜具有负屈光力由玻璃材质制成，其物侧面s411为凹面，像侧面s412为凸面，物侧面s411与像侧面s412皆为非球面表面。

滤光片of4其物侧面s413与像侧面s414皆为平面。

另外，第四实施例中的广角镜头4至少满足底下其中一条件：

-70≤(r431-r432)/(r431+r432)×(r441-r442)/(r441+r442)×(r451-r452)/(r451+r452)×(r461-r462)/(r461+r462)≤-2.8(19)

4<r411/r412≤100(20)

-100≤r461/r462<0.1(21)

10≤vd41/nd41≤32(22)

0.2≤f4/ttl4≤1(23)

1≤f43/f4≤2(24)

上述r411、r412、r431、r432、r441、r442、r451、r452、r461、r462、vd41、nd41、f4、f43及ttl4的定义与第一实施例中r111、r112、r131、r132、r141、r142、r151、r152、r161、r162、vd11、nd11、f1、f13及ttl1的定义相同，在此皆不加以赘述。

利用上述透镜、光圈st4及至少满足条件(19)至条件(24)其中一条件的设计，使得广角镜头4能有效的缩短镜头总长度、有效的增加视场、有效的增加分辨率、有效的修正像差、抗环境温度变化。

若条件(21)r461/r462的值大于0.1，则使第六透镜l46的修正像差能力下降，且无法有效控制第六透镜l46的形状。因此，r461/r462的值至少须小于0.1，所以最佳效果范围为-100≤r461/r462<0.1，符合该范围则可有效控制第六透镜l46形状，同时约束第六透镜l46的屈光力强度，并强化第六透镜l46修正像差能力。

表十为图7中广角镜头4的各透镜的相关参数表，表十数据显示，第四实施例的广角镜头4的有效焦距等于4.795mm、光圈值等于2.0、镜头总长度等于22.000mm、视场等于77.278度。

表十

表十中各个透镜的非球面表面凹陷度z由下列公式所得到：

z＝ch²/{1+[1-(k+1)c²h²]^1/2}+ah⁴+bh⁶+ch⁸

其中：

c：曲率；

h：透镜表面任一点至光轴的垂直距离；

k：圆锥系数；

a～c：非球面系数。

表十一为表十中各个透镜的非球面表面的相关参数表，其中k为圆锥系数(conicconstant)、a～c为非球面系数。

表十一

表十二为条件(19)至条件(24)中各参数值及条件(19)至条件(24)的计算值，由表十二可知，第四实施例的广角镜头4皆能满足条件(19)至条件(24)的要求。

表十二

另外，第四实施例的广角镜头4的光学性能也可达到要求，这可从图8a至图8c看出。图8a所示的，是第四实施例的广角镜头4的纵向球差(longitudinalsphericalaberration)图。图8b所示的，是第四实施例的广角镜头4的像散场曲(astigmaticfieldcurves)图。图8c所示的，是第四实施例的广角镜头4的畸变(distortion)图。

由图8a可看出，第四实施例的广角镜头4对波长为470.0000nm、555.0000nm、650.0000nm的光线所产生的纵向球差值介于-0.015mm至0.015mm之间。

由图8b可看出，第四实施例的广角镜头4对波长为555.0000nm的光线，于子午(tangential)方向与弧矢(sagittal)方向之像散场曲介于-0.030㎜至0.030㎜之间。

由图8c可看出，第四实施例的广角镜头4对波长为555.0000nm的光线所产生的畸变介于-1.0％至2.5％之间。

显见第四实施例的广角镜头4的纵向球差、像散场曲、畸变都能被有效修正，从而得到较佳的光学性能。

本发明符合的公式以0.2≤f/ttl≤1、1≤f3/f≤2、4<r11/r12≤100、-100≤r61/r62<0.1为中心，本发明实施例的数值也落入其余公式的范围内。公式1≤f3/f≤2，可助于光学特性与镜头制造性间取得较好的平衡。公式0.2≤f/ttl≤1，可助于镜头达到小型化。公式4<r11/r12≤100，可助于控制第一透镜形状，同时约束第一透镜的屈光力强度，并强化第一透镜修正像差能力。公式-100≤r61/r62<0.1，可助于控制第六透镜形状，同时约束第六透镜的屈光力强度，并强化第六透镜修正像差能力。

虽然本发明已以实施方式揭露如上，但其并非用以限定本发明，本领域的技术人员，在不脱离本发明的精神和范围内，当可作各种的更动与润饰，因此本发明的保护范围当视权利要求所界定者为准。