光学成像系统的制作方法

本发明属于，尤其涉及一种应用于电子产品上的小型化光学成像系统。

背景技术：

近年来，随着具有摄影功能的可携式电子产品的兴起，光学系统的需求日渐提高。一般光学系统的感光组件不外乎是感光耦合组件(chargecoupleddevice；ccd)或互补性氧化金属半导体元(complementarymetal-oxidesemiconductorsensor；cmossensor)两种，且随着半导体制程技术的精进，使得感光组件的画素尺寸缩小，光学系统逐渐往高画素领域发展，因此对成像质量的要求也日益增加。

传统搭载于便携设备上的光学系统，多采用六片或七片式透镜结构为主，然而由于便携设备不断朝提升画素并且终端消费者对大光圈的需求例如微光与夜拍功能，习知的光学成像系统已无法满足更高阶的摄影要求。

因此，如何有效增加光学成像系统的进光量，并进一步提高成像的质量，便成为一个相当重要的议题。

技术实现要素：

本发明实施例的态样针对一种光学成像系统，能够利用八个透镜的屈光力、凸面与凹面的组合(本发明所述凸面或凹面原则上指各透镜的物侧面或像侧面距离光轴不同高度的几何形状变化的描述)，进而有效提高光学成像系统的进光量，同时提高成像质量，以应用于小型的电子产品上。

此外，在特定光学成像应用领域，有需要同时针对可见光以及红外光波长的光源进行成像，例如ip影像监控摄影机。ip影像监控摄影机所具备的“日夜功能(day&night)”，主要是因人类的可见光在光谱上位于400-700nm，但传感器的成像，包含了人类不可见红外光，因此为了要确保传感器最后仅保留了人眼可见光，可视情况在镜头前设置卸除式红外线阻绝滤光片(ircutfilterremovable，icr)以增加影像的“真实度”，其可在白天的时候杜绝红外光、避免色偏；夜晚的时候则让红外光进来提升亮度。然而，icr组件本身占据相当体积且价格昂贵，不利未来微型监控摄影机的设计与制造。

本发明实施例的态样同时针对一种光学成像系统，能够利用八个透镜的屈光力、凸面与凹面的组合以及材质的选用，令光学成像系统对于可见光的成像焦距以及红外光的成像焦距间的差距缩减，亦即达到接近“共焦”的效果，因此无需使用icr组件。

与光学成像系统的放大率有关的透镜参数

本发明的光学成像系统及光学影像撷取镜头同时可设计应用于生物特征辨识，例如使用于脸孔辨识。本发明的实施例若作为脸孔辨识的影像撷取，可选用以红外光做为工作波长，同时对于距离约25至30公分左右且宽度约15公分的脸孔，可于感光组件(像素尺寸为1.4微米(μm))于水平方向上至少成像出30个水平像素。红外光成像面的线放大率为lm，其满足下列条件：lm＝(30个水平像素)乘以(像素尺寸1.4微米)除以被摄物体宽度15公分；lm≧0.0003。同时，以可见光做为工作波长，同时对于距离约25至30公分左右且宽度约15公分的脸孔，可于感光组件(像素尺寸为1.4微米(μm))于水平方向上至少成像出50个水平像素。

本发明实施例相关的透镜参数的用语与其代号详列如下，作为后续描述的参考：

本发明于可见光频谱可选用波长555nm作为主要参考波长以及衡量焦点偏移的基准，于红外光频谱(700nm至1300nm)可选用波长850nm作为主要参考波长以及衡量焦点偏移的基准。

光学成像系统具有一第一成像面以及一第二成像面，第一成像面为一特定垂直于光轴的可见光像平面并且其中心视场于第一空间频率的离焦调制转换对比转移率(mtf)有最大值；以及第二成像面为一特定垂直于光轴的红外光像平面并且其中心视场于第一空间频率的离焦调制转换对比转移率(mtf)有最大值。光学成像系统另具有一第一平均成像面以及一第二平均成像面，第一平均成像面为一特定垂直于光轴的可见光像平面并且设置于该光学成像系统的中心视场、0.3视场及0.7视场个别于第一空间频率均具有各该视场最大mtf值的离焦位置的平均位置；以及第二平均成像面为一特定垂直于光轴的红外光像平面并且设置于该光学成像系统的中心视场、0.3视场及0.7视场个别于第一空间频率均具有各该视场最大mtf值的离焦位置的平均位置。

前述第一空间频率设定为本发明所使用的感光组件(传感器)的半数空间频率(半频)，例如画素大小(pixelsize)为含1.12微米以下的感光组件，其调制转换函数特性图的四分之一空间频率、半数空间频率(半频)以及完全空间频率(全频)分别至少为110cycles/mm、220cycles/mm以及440cycles/mm。任一视场的光线均可进一步分为弧矢面光线(sagittalray)以及子午面光线(tangentialray)。

本发明光学成像系统的可见光中心视场、0.3视场、0.7视场的弧矢面光线的离焦mtf最大值的焦点偏移量分别以vsfs0、vsfs3、vsfs7表示(度量单位：mm)；可见光中心视场、0.3视场、0.7视场的弧矢面光线的离焦mtf最大值分别以vsmtf0、vsmtf3、vsmtf7表示；可见光中心视场、0.3视场、0.7视场的子午面光线的离焦mtf最大值的焦点偏移量分别以vtfs0、vtfs3、vtfs7表示(度量单位：mm)；可见光中心视场、0.3视场、0.7视场的子午面光线的离焦mtf最大值分别以vtmtf0、vtmtf3、vtmtf7表示。前述可见光弧矢面三视场以及可见光子午面三视场的焦点偏移量的平均焦点偏移量(位置)以avfs表示(度量单位：mm)，其满足绝对值│(vsfs0+vsfs3+vsfs7+vtfs0+vtfs3+vtfs7)/6│。

本发明光学成像系统的红外光中心视场、0.3视场、0.7视场的弧矢面光线的离焦mtf最大值的焦点偏移量分别以isfs0、isfs3、isfs7表示，前述弧矢面三视场的焦点偏移量的平均焦点偏移量(位置)以aisfs表示(度量单位：mm)；红外光中心视场、0.3视场、0.7视场的弧矢面光线的离焦mtf最大值分别以ismtf0、ismtf3、ismtf7表示；红外光中心视场、0.3视场、0.7视场的子午面光线的离焦mtf最大值的焦点偏移量分别以itfs0、itfs3、itfs7表示(度量单位：mm)，前述子午面三视场的焦点偏移量的平均焦点偏移量(位置)以aitfs表示(度量单位：mm)；红外光中心视场、0.3视场、0.7视场的子午面光线的离焦mtf最大值分别以itmtf0、itmtf3、itmtf7表示。前述红外光弧矢面三视场以及红外光子午面三视场的焦点偏移量的平均焦点偏移量(位置)以aifs表示(度量单位：mm)，其满足绝对值│(isfs0+isfs3+isfs7+itfs0+itfs3+itfs7)/6│。

整个光学成像系统的可见光中心视场聚焦点与红外光中心视场聚焦点(rgb/ir)之间的焦点偏移量以fs表示(即波长850nm对波长555nm，度量单位：mm)，其满足绝对值│(vsfs0+vtfs0)/2–(isfs0+itfs0)/2│；整个光学成像系统的可见光三视场平均焦点偏移量与红外光三视场平均焦点偏移量(rgb/ir)之间的差值(焦点偏移量)以afs表示(即波长850nm对波长555nm，度量单位：mm)，其满足绝对值│aifs–avfs│。

与长度或高度有关的透镜参数

光学成像系统的最大成像高度以hoi表示；光学成像系统的高度以hos表示；光学成像系统的第一透镜物侧面至第八透镜像侧面间的距离以intl表示；光学成像系统的固定光栏(光圈)至第一成像面间的距离以ins表示；光学成像系统的第一透镜与第二透镜间的距离以in12表示(例示)；光学成像系统的第一透镜于光轴上的厚度以tp1表示(例示)。

与材料有关的透镜参数

光学成像系统的第一透镜的色散系数以na1表示(例示)；第一透镜的折射律以nd1表示(例示)。

与视角有关的透镜参数

视角以af表示；视角的一半以haf表示；主光线角度以mra表示。

与出入瞳有关的透镜参数

光学成像系统的入射瞳直径以hep表示；单一透镜的任一表面的最大有效半径指系统最大视角入射光通过入射瞳最边缘的光线于该透镜表面交会点(effectivehalfdiameter；ehd)，该交会点与光轴之间的垂直高度。例如第一透镜物侧面的最大有效半径以ehd11表示，第一透镜像侧面的最大有效半径以ehd12表示。第二透镜物侧面的最大有效半径以ehd21表示，第二透镜像侧面的最大有效半径以ehd22表示。光学成像系统中其余透镜的任一表面的最大有效半径表示方式以此类推。

与透镜面形弧长及表面轮廓有关的参数

单一透镜的任一表面的最大有效半径的轮廓曲线长度，指该透镜的表面与所属光学成像系统的光轴的交点为起始点，自该起始点沿着该透镜的表面轮廓直至其最大有效半径的终点为止，前述两点间的曲线弧长为最大有效半径的轮廓曲线长度，并以ars表示。例如第一透镜物侧面的最大有效半径的轮廓曲线长度以ars11表示，第一透镜像侧面的最大有效半径的轮廓曲线长度以ars12表示。第二透镜物侧面的最大有效半径的轮廓曲线长度以ars21表示，第二透镜像侧面的最大有效半径的轮廓曲线长度以ars22表示。光学成像系统中其余透镜的任一表面的最大有效半径的轮廓曲线长度表示方式以此类推。

单一透镜的任一表面的1/2入射瞳直径(hep)的轮廓曲线长度，指该透镜的表面与所属光学成像系统的光轴的交点为起始点，自该起始点沿着该透镜的表面轮廓直至该表面上距离光轴1/2入射瞳直径的垂直高度的坐标点为止，前述两点间的曲线弧长为1/2入射瞳直径(hep)的轮廓曲线长度，并以are表示。例如第一透镜物侧面的1/2入射瞳直径(hep)的轮廓曲线长度以are11表示，第一透镜像侧面的1/2入射瞳直径(hep)的轮廓曲线长度以are12表示。第二透镜物侧面的1/2入射瞳直径(hep)的轮廓曲线长度以are21表示，第二透镜像侧面的1/2入射瞳直径(hep)的轮廓曲线长度以are22表示。光学成像系统中其余透镜的任一表面的1/2入射瞳直径(hep)的轮廓曲线长度表示方式以此类推。

与透镜面形深度有关的参数

第八透镜物侧面于光轴上的交点至第八透镜物侧面的最大有效半径的终点为止，前述两点间平行于光轴的距离以inrs81表示(最大有效半径深度)；第八透镜像侧面于光轴上的交点至第八透镜像侧面的最大有效半径的终点为止，前述两点间平行于光轴的距离以inrs82表示(最大有效半径深度)。其他透镜物侧面或像侧面的最大有效半径的深度(沉陷量)表示方式比照前述。

与透镜面型有关的参数

临界点c指特定透镜表面上，除与光轴的交点外，一与光轴相垂直的切面相切的点。承上，例如第五透镜物侧面的临界点c51与光轴的垂直距离为hvt51(例示)，第五透镜像侧面的临界点c52与光轴的垂直距离为hvt52(例示)，第六透镜物侧面的临界点c61与光轴的垂直距离为hvt61(例示)，第六透镜像侧面的临界点c62与光轴的垂直距离为hvt62(例示)。其他透镜例如第八透镜的物侧面或像侧面上的临界点及其与光轴的垂直距离的表示方式比照前述。

第八透镜物侧面上最接近光轴的反曲点为if811，该点沉陷量sgi811(例示)，sgi811亦即第八透镜物侧面于光轴上的交点至第八透镜物侧面最近光轴的反曲点之间与光轴平行的水平位移距离，if811该点与光轴间的垂直距离为hif811(例示)。第八透镜像侧面上最接近光轴的反曲点为if821，该点沉陷量sgi821(例示)，sgi811亦即第八透镜像侧面于光轴上的交点至第八透镜像侧面最近光轴的反曲点之间与光轴平行的水平位移距离，if821该点与光轴间的垂直距离为hif821(例示)。

第八透镜物侧面上第二接近光轴的反曲点为if812，该点沉陷量sgi812(例示)，sgi812亦即第八透镜物侧面于光轴上的交点至第八透镜物侧面第二接近光轴的反曲点之间与光轴平行的水平位移距离，if812该点与光轴间的垂直距离为hif812(例示)。第八透镜像侧面上第二接近光轴的反曲点为if822，该点沉陷量sgi822(例示)，sgi822亦即第八透镜像侧面于光轴上的交点至第八透镜像侧面第二接近光轴的反曲点之间与光轴平行的水平位移距离，if822该点与光轴间的垂直距离为hif822(例示)。

第八透镜物侧面上第三接近光轴的反曲点为if813，该点沉陷量sgi813(例示)，sgi813亦即第八透镜物侧面于光轴上的交点至第八透镜物侧面第三接近光轴的反曲点之间与光轴平行的水平位移距离，if813该点与光轴间的垂直距离为hif813(例示)。第八透镜像侧面上第三接近光轴的反曲点为if823，该点沉陷量sgi823(例示)，sgi823亦即第八透镜像侧面于光轴上的交点至第八透镜像侧面第三接近光轴的反曲点之间与光轴平行的水平位移距离，if823该点与光轴间的垂直距离为hif823(例示)。

第八透镜物侧面上第四接近光轴的反曲点为if814，该点沉陷量sgi814(例示)，sgi814亦即第八透镜物侧面于光轴上的交点至第八透镜物侧面第四接近光轴的反曲点之间与光轴平行的水平位移距离，if814该点与光轴间的垂直距离为hif814(例示)。第八透镜像侧面上第四接近光轴的反曲点为if824，该点沉陷量sgi824(例示)，sgi824亦即第八透镜像侧面于光轴上的交点至第八透镜像侧面第四接近光轴的反曲点之间与光轴平行的水平位移距离，if824该点与光轴间的垂直距离为hif824(例示)。

其他透镜物侧面或像侧面上的反曲点及其与光轴的垂直距离或其沉陷量的表示方式比照前述。

与像差有关的变数

光学成像系统的光学畸变(opticaldistortion)以odt表示；其tv畸变(tvdistortion)以tdt表示，并且可以进一步限定描述在成像50％至100％视野间像差偏移的程度；球面像差偏移量以dfs表示；慧星像差偏移量以dfc表示。

光圈边缘横向像差以sta(stoptransverseaberration)表示，评价特定光学成像系统的性能，可利用子午面光扇(tangentialfan)或弧矢面光扇(sagittalfan)上计算任一视场的光线横向像差，特别是分别计算最长工作波长(例如波长为650nm)以及最短工作波长(例如波长为470nm)通过光圈边缘的横向像差大小作为性能优异的标准。前述子午面光扇的坐标方向，可进一步区分成正向(上光线)与负向(下光线)。最长工作波长通过光圈边缘的横向像差，其定义为最长工作波长通过光圈边缘入射在第一成像面上特定视场的成像位置，其与参考波长主光线(例如波长为555nm)在第一成像面上该视场的成像位置两位置间的距离差，最短工作波长通过光圈边缘的横向像差，其定义为最短工作波长通过光圈边缘入射在第一成像面上特定视场的成像位置，其与参考波长主光线在第一成像面上该视场的成像位置两位置间的距离差，评价特定光学成像系统的性能为优异，可利用最短以及最长工作波长通过光圈边缘入射在第一成像面上0.7视场(即0.7成像高度hoi)的横向像差均小于100微米(μm)作为检核方式，甚至可进一步以最短以及最长工作波长通过光圈边缘入射在第一成像面上0.7视场的横向像差均小于80微米(μm)作为检核方式。

光学成像系统于第一成像面上垂直于光轴具有一最大成像高度hoi，光学成像系统的正向子午面光扇的可见光最长工作波长通过该入射瞳边缘并入射在该第一成像面上0.7hoi处的横向像差以plta表示，其正向子午面光扇的可见光最短工作波长通过该入射瞳边缘并入射在该第一成像面上0.7hoi处的横向像差以psta表示，负向子午面光扇的可见光最长工作波长通过该入射瞳边缘并入射在该第一成像面上0.7hoi处的横向像差以nlta表示，负向子午面光扇的可见光最短工作波长通过该入射瞳边缘并入射在该第一成像面上0.7hoi处的横向像差以nsta表示，弧矢面光扇的可见光最长工作波长通过该入射瞳边缘并入射在该第一成像面上0.7hoi处的横向像差以slta表示，弧矢面光扇的可见光最短工作波长通过该入射瞳边缘并入射在该第一成像面上0.7hoi处的横向像差以ssta表示。

本发明提供一种光学成像系统，可同时对可见光与红外线(双模)对焦并分别达到一定性能，并且其第八透镜的物侧面或像侧面设置有反曲点，可有效调整各视场入射于第八透镜的角度，并针对光学畸变与tv畸变进行补正。另外，第八透镜的表面可具备更佳的光路调节能力，以提升成像质量。

依据本发明提供一种光学成像系统，由物侧至像侧依序包含一第一透镜，具有屈折力；一第二透镜，具有屈折力；一第三透镜，具有屈折力；一第四透镜，具有屈折力；一第五透镜，具有屈折力；一第六透镜，具有屈折力；一第七透镜，具有屈折力；一第八透镜，具有屈折力；一第一成像面，其为一垂直于光轴的可见光像平面并且其中心视场于第一空间频率的离焦调制转换对比转移率(mtf)有最大值；以及一第二成像面，其为一垂直于光轴的红外光像平面并且其中心视场于第一空间频率的离焦调制转换对比转移率(mtf)有最大值；其中，该光学成像系统具有屈折力的透镜为八枚，该第一透镜至该第八透镜中至少一透镜具有正屈折力，该第一透镜至该第八透镜的焦距分别为f1、f2、f3、f4、f5、f6、f7、f8，该光学成像系统的焦距为f，该光学成像系统的入射瞳直径为hep，该第一透镜物侧面至该第一成像面于光轴上具有一距离hos，该第一透镜物侧面至该第八透镜像侧面于光轴上具有一距离intl，该光学成像系统的最大可视角度的一半为haf，该光学成像系统于该第一成像面上垂直于光轴具有一最大成像高度hoi，该第一成像面与该第二成像面间于光轴上的距离为fs，其满足下列条件：1.0≦f/hep≦10.0；0deg<haf≦60deg以及│fs│≦100μm。

优选地，该红外光的波长介于700nm至1300nm以及该第一空间频率以sp1表示，其满足下列条件：sp1≦440cycles/mm。

优选地，该第一透镜至该第八透镜中任一透镜的任一表面与光轴的交点为起点，延着该表面的轮廓直到该表面上距离光轴1/2入射瞳直径的垂直高度处的坐标点为止，前述两点间的轮廓曲线长度为are，其满足下列条件：0.9≦2(are/hep)≦2.0。

优选地，该第一透镜至该第八透镜中任一透镜的任一表面的最大有效半径以ehd表示，该第一透镜至该第八透镜中任一透镜的任一表面与光轴的交点为起点，延着该表面的轮廓直到该表面的最大有效半径处为终点，前述两点间的轮廓曲线长度为ars，其满足下列公式：0.9≦ars/ehd≦2.0。

优选地，该第一透镜具有正屈折力。

优选地，该光学成像系统满足下列条件：10deg<haf≦55deg。

优选地，该第八透镜的物侧表面于光轴上的交点为起点，延着该表面的轮廓直到该表面上距离光轴1/2入射瞳直径的垂直高度处的坐标点为止，前述两点间的轮廓曲线长度为are81，该第八透镜的像侧表面于光轴上的交点为起点，延着该表面的轮廓直到该表面上距离光轴1/2入射瞳直径的垂直高度处的坐标点为止，前述两点间的轮廓曲线长度为are82，第八透镜于光轴上的厚度为tp8，其满足下列条件：0.05≦are81/tp8≦35；以及0.05≦are82/tp8≦35。

优选地，该光学成像系统于结像时的tv畸变为tdt，该光学成像系统的正向子午面光扇的最长工作波长通过该入射瞳边缘并入射在该第一成像面上0.7hoi处的横向像差以plta表示，其正向子午面光扇的最短工作波长通过该入射瞳边缘并入射在该第一成像面上0.7hoi处的横向像差以psta表示，负向子午面光扇的最长工作波长通过该入射瞳边缘并入射在该第一成像面上0.7hoi处之横向像差以nlta表示，负向子午面光扇之最短工作波长通过该入射瞳边缘并入射在该第一成像面上0.7hoi处的横向像差以nsta表示，弧矢面光扇的最长工作波长通过该入射瞳边缘并入射在该第一成像面上0.7hoi处的横向像差以slta表示，弧矢面光扇的最短工作波长通过该入射瞳边缘并入射在该成像面上0.7hoi处的横向像差以ssta表示，其满足下列条件：plta≦100微米；psta≦100微米；nlta≦100微米；nsta≦100微米；slta≦100微米；以及ssta≦100微米；│tdt│<100％。

优选地，更包括一光圈，并且于该光圈至该第一成像面于光轴上具有一距离ins，其满足下列公式：0.2≦ins/hos≦1.1。

依据本发明另提供一种光学成像系统，由物侧至像侧依序包含一第一透镜，具有正屈折力；一第二透镜，具有屈折力；一第三透镜，具有屈折力；一第四透镜，具有屈折力；一第五透镜，具有屈折力；一第六透镜，具有屈折力；一第七透镜，具有屈折力；一第八透镜，具有屈折力；一第一成像面，其为一垂直于光轴的可见光像平面并且其中心视场于第一空间频率的离焦调制转换对比转移率(mtf)有最大值，该第一空间频率为110cycles/mm；以及一第二成像面，其为一垂直于光轴的红外光像平面并且其中心视场于第一空间频率的离焦调制转换对比转移率(mtf)有最大值；其中该光学成像系统具有屈折力的透镜为八枚，该第一透镜至该第八透镜中至少一透镜的材质为塑料，该光学成像系统于该第一成像面上垂直于光轴具有一最大成像高度hoi，该第一透镜至该第八透镜中至少一透镜具有正屈折力，该第一透镜至该第八透镜的焦距分别为f1、f2、f3、f4、f5、f6、f7、f8，该光学成像系统的焦距为f，该光学成像系统的入射瞳直径为hep，该第一透镜物侧面至该第一成像面于光轴上具有一距离hos，该第一透镜物侧面至该第八透镜像侧面于光轴上具有一距离intl，该光学成像系统的最大可视角度的一半为haf，该第一成像面与该第二成像面间于光轴上的距离为fs，该第一透镜至该第八透镜中任一透镜的任一表面与光轴的交点为起点，延着该表面的轮廓直到该表面上距离光轴1/2入射瞳直径的垂直高度处的坐标点为止，前述两点间的轮廓曲线长度为are，其满足下列条件：1.0≦f/hep≦10.0；0deg<haf≦60deg；│fs│≦100μm以及0.9≦2(are/hep)≦2.0。

优选地，该第一透镜至该第八透镜中任一透镜的任一表面的最大有效半径以ehd表示，该第一透镜至该第八透镜中任一透镜的任一表面与光轴的交点为起点，延着该表面的轮廓直到该表面的最大有效半径处为终点，前述两点间的轮廓曲线长度为ars，其满足下列公式：0.9≦ars/ehd≦2.0。

优选地，各透镜之间均具有一空气间隔。

优选地，该第一透镜至该第八透镜中至少一透镜的至少一表面具有至少一反曲点。

优选地，该第二透镜具有负屈折力。

优选地，该光学成像系统的正向子午面光扇的可见光最长工作波长通过该入射瞳边缘并入射在该第一成像面上0.7hoi处的横向像差以plta表示，其正向子午面光扇的可见光最短工作波长通过该入射瞳边缘并入射在该第一成像面上0.7hoi处的横向像差以psta表示，负向子午面光扇的可见光最长工作波长通过该入射瞳边缘并入射在该第一成像面上0.7hoi处的横向像差以nlta表示，负向子午面光扇的可见光最短工作波长通过该入射瞳边缘并入射在该第一成像面上0.7hoi处的横向像差以nsta表示，弧矢面光扇的可见光最长工作波长通过该入射瞳边缘并入射在该第一成像面上0.7hoi处的横向像差以slta表示，弧矢面光扇的可见光最短工作波长通过该入射瞳边缘并入射在该第一成像面上0.7hoi处的横向像差以ssta表示，其满足下列条件：plta≦200微米；psta≦200微米；nlta≦200微米；nsta≦200微米；slta≦200微米；ssta≦200微米。

优选地，该第一透镜至该第八透镜中至少二透镜其个别的至少一表面具有至少一反曲点。

优选地，该第一透镜与该第二透镜之间于光轴上的距离为in12，且满足下列公式：0<in12/f≦5。

优选地，该光学成像系统满足下列条件：hos/hoi≧1.2。

优选地，该第一透镜、该第二透镜、该第三透镜、该第四透镜、第五透镜、第六透镜、第七透镜及该第八透镜中至少一透镜为波长小于500nm的光线滤除组件。

依据本发明再提供一种光学成像系统，由物侧至像侧依序包含一第一透镜，具有屈折力；一第二透镜，具有屈折力；一第三透镜，具有屈折力；一第四透镜，具有屈折力；一第五透镜，具有屈折力；一第六透镜，具有屈折力；一第七透镜，具有屈折力；一第八透镜，具有屈折力；一第一平均成像面，其为一垂直于光轴的可见光像平面并且设置于该光学成像系统的中心视场、0.3视场及0.7视场个别于第一空间频率均具有各视场最大mtf值的离焦位置的平均位置，该第一空间频率为110cycles/mm；以及一第二平均成像面，其为一垂直于光轴的红外光像平面并且设置于该光学成像系统的中心视场、0.3视场及0.7视场个别于第一空间频率均具有各视场最大mtf值的离焦位置的平均位置；其中该光学成像系统具有屈折力的透镜为八枚，该光学成像系统于该第一平均成像面上垂直于光轴具有一最大成像高度hoi，该第一透镜至该第八透镜的焦距分别为f1、f2、f3、f4、f5、f6、f7、f8，该光学成像系统的焦距为f，该光学成像系统的入射瞳直径为hep，该光学成像系统的最大视角的一半为haf，该第一透镜物侧面至该第一平均成像面于光轴上具有一距离hos，该第一透镜物侧面至该第八透镜像侧面于光轴上具有一距离intl，该第一平均成像面与该第二平均成像面间的距离为afs，该第一透镜至该第八透镜中任一透镜的任一表面与光轴的交点为起点，延着该表面的轮廓直到该表面上距离光轴1/2入射瞳直径的垂直高度处的坐标点为止，前述两点间的轮廓曲线长度为are，其满足下列条件：1≦f/hep≦10；0deg<haf≦60deg；│afs│≦100μm以及0.9≦2(are/hep)≦2.0。

优选地，该第一透镜至该第八透镜中任一透镜的任一表面的最大有效半径以ehd表示，该第一透镜至该第八透镜中任一透镜的任一表面与光轴的交点为起点，延着该表面的轮廓直到该表面的最大有效半径处为终点，前述两点间的轮廓曲线长度为ars，其满足下列公式：0.9≦ars/ehd≦2.0。

优选地，各透镜之间均具有一空气间隔。

优选地，该第一透镜具有正屈折力。

优选地，该第二透镜具有负屈折力。

优选地，该光学成像系统更包括一光圈、一影像感测组件，该影像感测组件设置于该第一平均成像面后并且至少设置10万个像素，并且于该光圈至该第一平均成像面于光轴上具有一距离ins，其满足下列公式：0.2≦ins/hos≦1.1。

单一透镜的任一表面在最大有效半径范围内的轮廓曲线长度影响该表面修正像差以及各视场光线间光程差的能力，轮廓曲线长度越长则修正像差的能力提升，然而同时亦会增加生产制造上的困难度，因此必须控制单一透镜的任一表面在最大有效半径范围内的轮廓曲线长度，特别是控制该表面的最大有效半径范围内的轮廓曲线长度(ars)与该表面所属的该透镜于光轴上的厚度(tp)间的比例关系(ars/tp)。例如第一透镜物侧面的最大有效半径的轮廓曲线长度以ars11表示，第一透镜于光轴上的厚度为tp1，两者间的比值为ars11/tp1，第一透镜像侧面的最大有效半径的轮廓曲线长度以ars12表示，其与tp1间的比值为ars12/tp1。第二透镜物侧面的最大有效半径的轮廓曲线长度以ars21表示，第二透镜于光轴上的厚度为tp2，两者间的比值为ars21/tp2，第二透镜像侧面的最大有效半径的轮廓曲线长度以ars22表示，其与tp2间的比值为ars22/tp2。光学成像系统中其余透镜的任一表面的最大有效半径的轮廓曲线长度与该表面所属的该透镜于光轴上的厚度(tp)间的比例关系，其表示方式以此类推。

单一透镜的任一表面在1/2入射瞳直径(hep)高度范围内的轮廓曲线长度特别影响该表面上在各光线视场共享区域的修正像差以及各视场光线间光程差的能力，轮廓曲线长度越长则修正像差的能力提升，然而同时亦会增加生产制造上的困难度，因此必须控制单一透镜的任一表面在1/2入射瞳直径(hep)高度范围内的轮廓曲线长度，特别是控制该表面的1/2入射瞳直径(hep)高度范围内的轮廓曲线长度(are)与该表面所属的该透镜于光轴上的厚度(tp)间的比例关系(are/tp)。例如第一透镜物侧面的1/2入射瞳直径(hep)高度的轮廓曲线长度以are11表示，第一透镜于光轴上的厚度为tp1，两者间的比值为are11/tp1，第一透镜像侧面的1/2入射瞳直径(hep)高度的轮廓曲线长度以are12表示，其与tp1间的比值为are12/tp1。第二透镜物侧面的1/2入射瞳直径(hep)高度的轮廓曲线长度以are21表示，第二透镜于光轴上的厚度为tp2，两者间的比值为are21/tp2，第二透镜像侧面的1/2入射瞳直径(hep)高度的轮廓曲线长度以are22表示，其与tp2间的比值为are22/tp2。光学成像系统中其余透镜的任一表面的1/2入射瞳直径(hep)高度的轮廓曲线长度与该表面所属的该透镜于光轴上的厚度(tp)间的比例关系，其表示方式以此类推。

此外，第八透镜可具有负屈折力，其像侧面可为凹面。藉此，有利于缩短其后焦距以维持小型化。另外，第八透镜的至少一表面可具有至少一反曲点，可有效地压制离轴视场光线入射的角度，进一步可修正离轴视场的像差。

附图说明

为了更清楚地说明本发明实施例的技术方案，下面将对本发明实施例或现有技术描述中所需要使用的附图作简单地介绍，显而易见地，下面所描述的附图仅仅是本发明的一些实施例，对于本领域普通技术人员来讲，在不付出创造性劳动的前提下，还可以根据这些附图获得其他的附图。

图1a绘示本发明第一实施例的光学成像系统的示意图；

图1b由左至右依序绘示本发明第一实施例的光学成像系统的球差、像散以及光学畸变的曲线图；

图1c绘示本发明第一实施例光学成像系统的子午面光扇以及弧矢面光扇，最长工作波长以及最短工作波长通过光圈边缘于0.7视场处的横向像差图；

图1d绘示本发明第一实施例的可见光频谱的中心视场、0.3视场、0.7视场的离焦调制转换对比转移率图(throughfocusmtf)；

图1e绘示本发明第一实施例的红外光频谱的中心视场、0.3视场、0.7视场的离焦调制转换对比转移率图；

图2a绘示本发明第二实施例的光学成像系统的示意图；

图2b由左至右依序绘示本发明第二实施例的光学成像系统的球差、像散以及光学畸变的曲线图；

图2c绘示本发明第二实施例光学成像系统的子午面光扇以及弧矢面光扇，最长工作波长以及最短工作波长通过光圈边缘于0.7视场处的横向像差图；

图2d绘示本发明第二实施例的可见光频谱的中心视场、0.3视场、0.7视场的离焦调制转换对比转移率图；

图2e绘示本发明第二实施例的红外光频谱的中心视场、0.3视场、0.7视场的离焦调制转换对比转移率图；

图3a绘示本发明第三实施例的光学成像系统的示意图；

图3b由左至右依序绘示本发明第三实施例的光学成像系统的球差、像散以及光学畸变的曲线图；

图3c绘示本发明第三实施例光学成像系统的子午面光扇以及弧矢面光扇，最长工作波长以及最短工作波长通过光圈边缘于0.7视场处的横向像差图；

图3d绘示本发明第三实施例的可见光频谱的中心视场、0.3视场、0.7视场的离焦调制转换对比转移率图；

图3e绘示本发明第三实施例的红外光频谱的中心视场、0.3视场、0.7视场的离焦调制转换对比转移率图；

图4a绘示本发明第四实施例的光学成像系统的示意图；

图4b由左至右依序绘示本发明第四实施例的光学成像系统的球差、像散以及光学畸变的曲线图；

图4c绘示本发明第四实施例光学成像系统的子午面光扇以及弧矢面光扇，最长工作波长以及最短工作波长通过光圈边缘于0.7视场处的横向像差图；

图4d绘示本发明第四实施例的可见光频谱的中心视场、0.3视场、0.7视场的离焦调制转换对比转移率图；

图4e绘示本发明第四实施例的红外光频谱的中心视场、0.3视场、0.7视场的离焦调制转换对比转移率图；

图5a绘示本发明第五实施例的光学成像系统的示意图；

图5b由左至右依序绘示本发明第五实施例的光学成像系统的球差、像散以及光学畸变的曲线图；

图5c绘示本发明第五实施例光学成像系统的子午面光扇以及弧矢面光扇，最长工作波长以及最短工作波长通过光圈边缘于0.7视场处的横向像差图；

图5d绘示本发明第五实施例的可见光频谱的中心视场、0.3视场、0.7视场的离焦调制转换对比转移率图；

图5e绘示本发明第五实施例的红外光频谱的中心视场、0.3视场、0.7视场的离焦调制转换对比转移率图；

图6a绘示本发明第六实施例的光学成像系统的示意图；

图6b由左至右依序绘示本发明第六实施例的光学成像系统的球差、像散以及光学畸变的曲线图；

图6c绘示本发明第六实施例光学成像系统的子午面光扇以及弧矢面光扇，最长工作波长以及最短工作波长通过光圈边缘于0.7视场处的横向像差图；

图6d绘示本发明第六实施例的可见光频谱的中心视场、0.3视场、0.7视场的离焦调制转换对比转移率图；

图6e绘示本发明第六实施例的红外光频谱的中心视场、0.3视场、0.7视场的离焦调制转换对比转移率图。

附图标记说明：

光学成像系统：10、20、30、40、50、60

光圈：100、200、300、400、500、600

第一透镜：110、210、310、410、510、610

物侧面：112、212、312、412、512、612

像侧面：114、214、314、414、514、614

第二透镜：120、220、320、420、520、620

物侧面：122、222、322、422、522、622

像侧面：124、224、324、424、524、624

第三透镜：130、230、330、430、530、630

物侧面：132、232、332、432、532、632

像侧面：134、234、334、434、534、634

第四透镜：140、240、340、440、540、640

物侧面：142、242、342、442、542、642

像侧面：144、244、344、444、544、644

第五透镜：150、250、350、450、550、650

物侧面：152、252、352、452、552、652

像侧面：154、254、354、454、554、654

第六透镜：160、260、360、460、560、660

物侧面：162、262、362、462、562、662

像侧面：164、264、364、464、564、664

第七透镜：170、270、370、470、570、670

物侧面：172、272、372、472、572、672

像侧面：174、274、374、474、574、674

第八透镜：180、280、380、480、580、680

物侧面：182、282、382、482、582、682

像侧面：184、284、384、484、584、684

红外线滤光片：190、290、390、490、590、690

第一成像面：192、292、392、492、592、692

影像感测组件：194、294、394、494、594、694

光学成像系统的焦距：f

第一透镜的焦距：f1；第二透镜的焦距：f2；第三透镜的焦距：f3；第四透镜的焦距：f4；第五透镜的焦距：f5；第六透镜的焦距：f6；第七透镜的焦距：f7；第八透镜的焦距：f8

光学成像系统的光圈値：f/hep；fno；f#

光学成像系统的最大视角的一半：haf

第一透镜的色散系数：na1

第二透镜至第八透镜的色散系数：na2、na3、na4、na5、na6、na7、na8

第一透镜物侧面以及像侧面的曲率半径：r1、r2

第二透镜物侧面以及像侧面的曲率半径：r3、r4

第三透镜物侧面以及像侧面的曲率半径：r5、r6

第四透镜物侧面以及像侧面的曲率半径：r7、r8

第五透镜物侧面以及像侧面的曲率半径：r9、r10

第六透镜物侧面以及像侧面的曲率半径：r11、r12

第七透镜物侧面以及像侧面的曲率半径：r13、r14

第八透镜物侧面以及像侧面的曲率半径：r15、r16

第一透镜于光轴上的厚度：tp1

第二至第八透镜于光轴上的厚度：tp2、tp3、tp4、tp5、tp6、tp7、tp8

所有具屈折力的透镜的厚度总和：σtp

第一透镜与第二透镜于光轴上的间隔距离：in12

第二透镜与第三透镜于光轴上的间隔距离：in23

第三透镜与第四透镜于光轴上的间隔距离：in34

第四透镜与第五透镜于光轴上的间隔距离：in45

第五透镜与第六透镜于光轴上的间隔距离：in56

第六透镜与第七透镜于光轴上的间隔距离：in67

第七透镜与第八透镜于光轴上的间隔距离：in78

第八透镜物侧面于光轴上的交点至第八透镜物侧面的最大有效半径位置于光轴的水平位移距离：inrs71

第八透镜物侧面上最接近光轴的反曲点：if811；该点沉陷量：sgi811

第八透镜物侧面上最接近光轴的反曲点与光轴间的垂直距离：hif811

第八透镜像侧面上最接近光轴的反曲点：if821；该点沉陷量：sgi821

第八透镜像侧面上最接近光轴的反曲点与光轴间的垂直距离：hif821

第八透镜物侧面上第二接近光轴的反曲点：if812；该点沉陷量：sgi812

第八透镜物侧面第二接近光轴的反曲点与光轴间的垂直距离：hif812

第八透镜像侧面上第二接近光轴的反曲点：if822；该点沉陷量：sgi822

第八透镜像侧面第二接近光轴的反曲点与光轴间的垂直距离：hif822

第八透镜物侧面的临界点：c81

第八透镜像侧面的临界点：c82

第八透镜物侧面的临界点与光轴的水平位移距离：sgc81

第八透镜像侧面的临界点与光轴的水平位移距离：sgc82

第八透镜物侧面的临界点与光轴的垂直距离：hvt81

第八透镜像侧面的临界点与光轴的垂直距离：hvt82

系统总高度(第一透镜物侧面至第一成像面于光轴上的距离)：hos

影像感测组件的对角线长度：dg

光圈至第一成像面的距离：ins

第一透镜物侧面至该第八透镜像侧面的距离：intl

第八透镜像侧面至该第一成像面的距离：inb

影像感测组件有效感测区域对角线长的一半(最大像高)：hoi

光学成像系统于结像时的tv畸变(tvdistortion)：tdt

光学成像系统于结像时的光学畸变(opticaldistortion)：odt

具体实施方式

下面详细描述本发明的实施例，所述实施例的示例在附图中示出，其中自始至终相同或类似的标号表示相同或类似的元件或具有相同或类似功能的元件。下面通过参考附图描述的实施例是示例性的，旨在用于解释本发明，而不能理解为对本发明的限制。

此外，术语“第一”、“第二”仅用于描述目的，而不能理解为指示或暗示相对重要性或者隐含指明所指示的技术特征的数量。由此，限定有“第一”、“第二”的特征可以明示或者隐含地包括一个或者更多个该特征。在本发明的描述中，“多个”的含义是两个或两个以上，除非另有明确具体的限定。

在本发明中，除非另有明确的规定和限定，术语“安装”、“相连”、“连接”、“固定”等术语应做广义理解，例如，可以是固定连接，也可以是可拆卸连接，或成一体；可以是机械连接，也可以是电连接；可以是直接相连，也可以通过中间媒介间接相连，可以是两个元件内部的连通或两个元件的相互作用关系。对于本领域的普通技术人员而言，可以根据具体情况理解上述术语在本发明中的具体含义。

为了使本发明的目的、技术方案及优点更加清楚明白，以下结合附图及实施例，对本发明进行进一步详细说明。

本发明提供一种光学成像系统，由物侧至像侧依序包含具屈折力的第一透镜、第二透镜、第三透镜、第四透镜、第五透镜、第六透镜、第七透镜、第八透镜以及一第一成像面。光学成像系统更可包含第二成像面以及设置于第一成像面的一影像感测组件。

光学成像系统可使用三个工作波长进行设计，分别为486.1nm、587.5nm、656.2nm，其中587.5nm为主要参考波长为主要提取技术特征的参考波长。光学成像系统亦可使用五个工作波长进行设计，分别为470nm、510nm、555nm、610nm、650nm，其中555nm为主要参考波长为主要提取技术特征的参考波长。

影像感测组件有效感测区域对角线长的一半(即为光学成像系统的成像高度或称最大像高)为hoi，第一透镜物侧面至第一成像面于光轴上的距离为hos，其满足下列条件：hos/hoi≦30；以及0.5≦hos/f≦30。优选地，可满足下列条件：1≦hos/hoi≦10；以及1≦hos/f≦10。藉此，可维持光学成像系统的小型化，以搭载于轻薄可携式的电子产品上。

另外，本发明的光学成像系统中，依需求可设置至少一光圈，以减少杂散光，有助于提升影像质量。

本发明的光学成像系统中，光圈配置可为前置光圈或中置光圈，其中前置光圈意即光圈设置于被摄物与第一透镜间，中置光圈则表示光圈设置于第一透镜与第一成像面间。若光圈为前置光圈，可使光学成像系统的出瞳与第一成像面产生较长的距离而容置更多光学组件，并可增加影像感测组件接收影像的效率；若为中置光圈，有助于扩大系统的视场角，使光学成像系统具有广角镜头的优势。前述光圈至第一成像面的距离为ins，其满足下列条件：0.2≦ins/hos≦1.1。藉此，可同时兼顾维持光学成像系统的小型化以及具备广角的特性。

本发明的光学成像系统中，第一透镜物侧面至第八透镜像侧面间的距离为intl，于光轴上所有具屈折力的透镜的厚度总和为σtp，其满足下列条件：0.1≦σtp/intl≦0.9。藉此，当可同时兼顾系统成像的对比度以及透镜制造的良率并提供适当的后焦距以容置其他组件。

第一透镜与第二透镜于光轴上的间隔距离为in12，其满足下列条件：0<in12/f≦5。藉此，有助于改善透镜的色差以提升其性能。

第七透镜与第八透镜于光轴上的间隔距离为in78，其满足下列条件：in78/f≦0.8。藉此，有助于改善透镜的色差以提升其性能。

第一透镜与第二透镜于光轴上的厚度分别为tp1以及tp2，其满足下列条件：0.1≦(tp1+in12)/tp2≦10。藉此，有助于控制光学成像系统制造的敏感度并提升其性能。

第七透镜与第八透镜于光轴上的厚度分别为tp7以及tp8，前述两透镜于光轴上的间隔距离为in78，其满足下列条件：0.1≦(tp8+in78)/tp7≦10。藉此，有助于控制光学成像系统制造的敏感度并降低系统总高度。

第三透镜、第四透镜与第五透镜于光轴上的厚度分别为tp3、tp4以及tp5，第三透镜与第四透镜于光轴上的间隔距离为in34，第四透镜与第五透镜于光轴上的间隔距离为in45，第一透镜物侧面至第八透镜像侧面间的距离为intl，其满足下列条件：0.1≦tp4/(in34+tp4+in45)<1。藉此，有助层层微幅修正入射光行进过程所产生的像差并降低系统总高度。

本发明的光学成像系统中，第八透镜物侧面的临界点c81与光轴的垂直距离为hvt81，第八透镜像侧面的临界点c82与光轴的垂直距离为hvt82，第八透镜物侧面于光轴上的交点至临界点c81位置于光轴的水平位移距离为sgc81，第八透镜像侧面于光轴上的交点至临界点c82位置于光轴的水平位移距离为sgc82，可满足下列条件：0mm≦hvt81≦3mm；0mm<hvt82≦6mm；0≦hvt81/hvt82；0mm≦│sgc81│≦0.5mm；0mm<│sgc82│≦2mm；以及0<│sgc82│/(│sgc82│+tp8)≦0.9。藉此，可有效修正离轴视场的像差。

本发明的光学成像系统其满足下列条件：0.2≦hvt82/hoi≦0.9。优选地，可满足下列条件：0.3≦hvt82/hoi≦0.8。藉此，有助于光学成像系统的外围视场的像差修正。

本发明的光学成像系统其满足下列条件：0≦hvt82/hos≦0.5。优选地，可满足下列条件：0.2≦hvt82/hos≦0.45。藉此，有助于光学成像系统的外围视场的像差修正。

本发明的光学成像系统中，第八透镜物侧面于光轴上的交点至第八透镜物侧面最近光轴的反曲点之间与光轴平行的水平位移距离以sgi811表示，第八透镜像侧面于光轴上的交点至第八透镜像侧面最近光轴的反曲点之间与光轴平行的水平位移距离以sgi821表示，其满足下列条件：0<sgi811/(sgi811+tp8)≦0.9；0<sgi821/(sgi821+tp8)≦0.9。优选地，可满足下列条件：0.1≦sgi811/(sgi811+tp8)≦0.6；0.1≦sgi821/(sgi821+tp8)≦0.6。

第八透镜物侧面于光轴上的交点至第八透镜物侧面第二接近光轴的反曲点之间与光轴平行的水平位移距离以sgi812表示，第八透镜像侧面于光轴上的交点至第八透镜像侧面第二接近光轴的反曲点之间与光轴平行的水平位移距离以sgi822表示，其满足下列条件：0<sgi812/(sgi812+tp8)≦0.9；0<sgi822/(sgi822+tp8)≦0.9。优选地，可满足下列条件：0.1≦sgi812/(sgi812+tp8)≦0.6；0.1≦sgi822/(sgi822+tp8)≦0.6。

第八透镜物侧面最近光轴的反曲点与光轴间的垂直距离以hif811表示，第八透镜像侧面于光轴上的交点至第八透镜像侧面最近光轴的反曲点与光轴间的垂直距离以hif821表示，其满足下列条件：0.001mm≦│hif811│≦7.5mm；0.001mm≦│hif821│≦7.5mm。优选地，可满足下列条件：0.1mm≦│hif811│≦5mm；0.1mm≦│hif821│≦5mm。

第八透镜物侧面第二接近光轴的反曲点与光轴间的垂直距离以hif812表示，第八透镜像侧面于光轴上的交点至第八透镜像侧面第二接近光轴的反曲点与光轴间的垂直距离以hif822表示，其满足下列条件：0.001mm≦│hif812│≦7.5mm；0.001mm≦│hif822│≦7.5mm。优选地，可满足下列条件：0.1mm≦│hif822│≦6mm；0.1mm≦│hif812│≦6mm。

第八透镜物侧面第三接近光轴的反曲点与光轴间的垂直距离以hif813表示，第八透镜像侧面于光轴上的交点至第八透镜像侧面第三接近光轴的反曲点与光轴间的垂直距离以hif823表示，其满足下列条件：0.001mm≦│hif813│≦7.5mm；0.001mm≦│hif823│≦7.5mm。优选地，可满足下列条件：0.1mm≦│hif823│≦7mm；0.1mm≦│hif813│≦7mm。

第八透镜物侧面第四接近光轴的反曲点与光轴间的垂直距离以hif814表示，第八透镜像侧面于光轴上的交点至第八透镜像侧面第四接近光轴的反曲点与光轴间的垂直距离以hif824表示，其满足下列条件：0.001mm≦│hif814│≦7.5mm；0.001mm≦│hif824│≦7.5mm。优选地，可满足下列条件：0.1mm≦│hif824│≦7.25mm；0.1mm≦│hif814│≦7.25mm。

本发明的光学成像系统的一种实施方式，可藉由具有高色散系数与低色散系数的透镜交错排列，而助于光学成像系统色差的修正。

上述非球面的方程式为：

z＝ch2/[1+[1-(k+1)c2h2]0.5]+a4h4+a6h6+a8h8+a10h10+a12h12+a14h14+a16h16+a18h18+a20h20+…(1)

其中，z为沿光轴方向在高度为h的位置以表面顶点作参考的位置值，k为锥面系数，c为曲率半径的倒数，且a4、a6、a8、a10、a12、a14、a16、a18以及a20为高阶非球面系数。

本发明提供的光学成像系统中，透镜的材质可为塑料或玻璃。当透镜材质为塑料，可以有效降低生产成本与重量。另当透镜的材质为玻璃，则可以控制热效应并且增加光学成像系统屈折力配置的设计空间。此外，光学成像系统中第一透镜至第八透镜的物侧面及像侧面可为非球面，其可获得较多的控制变量，除用以消减像差外，相较于传统玻璃透镜的使用甚至可缩减透镜使用的数目，因此能有效降低本发明光学成像系统的总高度。

再者，本发明提供的光学成像系统中，若透镜表面为凸面，原则上表示透镜表面于近光轴处为凸面；若透镜表面为凹面，原则上表示透镜表面于近光轴处为凹面。

本发明的光学成像系统更可视需求应用于移动对焦的光学系统中，并兼具优良像差修正与良好成像质量的特色，从而扩大应用层面。

本发明的光学成像系统更可视需求包括一驱动模块，该驱动模块可与该些透镜相耦合并使该些透镜产生位移。前述驱动模块可以是音圈马达(vcm)用于带动镜头进行对焦，或者为光学防手振组件(ois)用于降低拍摄过程因镜头振动所导致失焦的发生频率。

本发明的光学成像系统更可视需求令第一透镜、第二透镜、第三透镜、第四透镜、第五透镜、第六透镜、第七透镜及第八透镜中至少一透镜为波长小于500nm的光线滤除组件，其可藉由该特定具滤除功能的透镜的至少一表面上镀膜或该透镜本身即由具可滤除短波长的材质所制作而达成。

本发明的光学成像系统的第一成像面更可视需求选择为一平面或一曲面。当第一成像面为一曲面(例如具有一曲率半径的球面)，有助于降低聚焦光线于第一成像面所需的入射角，除有助于达成微缩光学成像系统的长度(ttl)外，对于提升相对照度同时有所帮助。

根据上述实施方式，以下提出具体实施例并配合图式予以详细说明。

第一实施例

请参照图1a及图1b，其中图1a绘示依照本发明第一实施例的一种光学成像系统的示意图，图1b由左至右依序为第一实施例的光学成像系统的球差、像散及光学畸变曲线图。图1c为第一实施例的光学成像系统的子午面光扇以及弧矢面光扇，最长工作波长以及最短工作波长通过光圈边缘于0.7视场处的横向像差图。图1d绘示本发明实施例的可见光频谱的中心视场、0.3视场、0.7视场的离焦调制转换对比转移率图(throughfocusmtf)；图1e绘示本发明第一实施例的红外光频谱的中心视场、0.3视场、0.7视场的离焦调制转换对比转移率图。由图1a可知，光学成像系统10由物侧至像侧依序包含第一透镜110、光圈100、第二透镜120、第三透镜130、第四透镜140、第五透镜150、第六透镜160、第七透镜170以及第八透镜180、红外线滤光片190、第一成像面192以及影像感测组件194。

第一透镜110具有负屈折力，且为塑料材质，其物侧面112为凸面，其像侧面114为凹面，并皆为非球面。第一透镜物侧面的最大有效半径的轮廓曲线长度以ars11表示，第一透镜像侧面的最大有效半径的轮廓曲线长度以ars12表示。第一透镜物侧面的1/2入射瞳直径(hep)的轮廓曲线长度以are11表示，第一透镜像侧面的1/2入射瞳直径(hep)的轮廓曲线长度以are12表示。第一透镜于光轴上的厚度为tp1。

第一透镜物侧面于光轴上的交点至第一透镜物侧面最近光轴的反曲点之间与光轴平行的水平位移距离以sgi111表示，第一透镜像侧面于光轴上的交点至第一透镜像侧面最近光轴的反曲点之间与光轴平行的水平位移距离以sgi121表示。

第一透镜物侧面于光轴上的交点至第一透镜物侧面第二接近光轴的反曲点之间与光轴平行的水平位移距离以sgi112表示，第一透镜像侧面于光轴上的交点至第一透镜像侧面第二接近光轴的反曲点之间与光轴平行的水平位移距离以sgi122表示。

第一透镜物侧面最近光轴的反曲点与光轴间的垂直距离以hif111表示，第一透镜像侧面于光轴上的交点至第一透镜像侧面最近光轴的反曲点与光轴间的垂直距离以hif121表示。

第一透镜物侧面第二接近光轴的反曲点与光轴间的垂直距离以hif112表示，第一透镜像侧面于光轴上的交点至第一透镜像侧面最第二接近光轴的反曲点与光轴间的垂直距离以hif122表示。

第二透镜120具有正屈折力，且为塑料材质，其物侧面122为凸面，其像侧面124为凸面，并皆为非球面。第二透镜物侧面的最大有效半径的轮廓曲线长度以ars21表示，第二透镜像侧面的最大有效半径的轮廓曲线长度以ars22表示。第二透镜物侧面的1/2入射瞳直径(hep)的轮廓曲线长度以are21表示，第二透镜像侧面的1/2入射瞳直径(hep)的轮廓曲线长度以are22表示。第二透镜于光轴上的厚度为tp2。

第二透镜物侧面于光轴上的交点至第二透镜物侧面最近光轴的反曲点之间与光轴平行的水平位移距离以sgi211表示，第二透镜像侧面于光轴上的交点至第二透镜像侧面最近光轴的反曲点之间与光轴平行的水平位移距离以sgi221表示。

第二透镜物侧面最近光轴的反曲点与光轴间的垂直距离以hif211表示，第二透镜像侧面于光轴上的交点至第二透镜像侧面最近光轴的反曲点与光轴间的垂直距离以hif221表示。

第三透镜130具有正屈折力，且为塑料材质，其物侧面132为凸面，其像侧面134为凹面，并皆为非球面，且其物侧面132以及像侧面134均具有一反曲点。第三透镜物侧面的最大有效半径的轮廓曲线长度以ars31表示，第三透镜像侧面的最大有效半径的轮廓曲线长度以ars32表示。第三透镜物侧面的1/2入射瞳直径(hep)的轮廓曲线长度以are31表示，第三透镜像侧面的1/2入射瞳直径(hep)的轮廓曲线长度以are32表示。第三透镜于光轴上的厚度为tp3。

第三透镜物侧面于光轴上的交点至第三透镜物侧面最近光轴的反曲点之间与光轴平行的水平位移距离以sgi311表示，第三透镜像侧面于光轴上的交点至第三透镜像侧面最近光轴的反曲点之间与光轴平行的水平位移距离以sgi321表示，其满足下列条件：sgi311＝0.3764mm；│sgi311│/(│sgi311│+tp3)＝0.1428；sgi321＝0.0129mm；│sgi321│/(│sgi321│+tp3)＝0.0057。

第三透镜物侧面于光轴上的交点至第三透镜物侧面第二接近光轴的反曲点之间与光轴平行的水平位移距离以sgi312表示，第三透镜像侧面于光轴上的交点至第三透镜像侧面第二接近光轴的反曲点之间与光轴平行的水平位移距离以sgi322表示。

第三透镜物侧面最近光轴的反曲点与光轴间的垂直距离以hif311表示，第三透镜像侧面于光轴上的交点至第三透镜像侧面最近光轴的反曲点与光轴间的垂直距离以hif321表示，其满足下列条件：hif311＝4.4550mm；hif311/hoi＝0.5940；hif321＝1.3867mm；hif321/hoi＝0.1849。

第三透镜物侧面第二接近光轴的反曲点与光轴间的垂直距离以hif312表示，第三透镜像侧面于光轴上的交点至第三透镜像侧面第二接近光轴的反曲点与光轴间的垂直距离以hif322表示。

第四透镜140具有负屈折力，且为塑料材质，其物侧面142为凹面，其像侧面144为凹面，并皆为非球面。第四透镜物侧面的最大有效半径的轮廓曲线长度以ars41表示，第四透镜像侧面的最大有效半径的轮廓曲线长度以ars42表示。第四透镜物侧面的1/2入射瞳直径(hep)的轮廓曲线长度以are41表示，第四透镜像侧面的1/2入射瞳直径(hep)的轮廓曲线长度以are42表示。第四透镜于光轴上的厚度为tp4。

第四透镜物侧面于光轴上的交点至第四透镜物侧面最近光轴的反曲点之间与光轴平行的水平位移距离以sgi411表示，第四透镜像侧面于光轴上的交点至第四透镜像侧面最近光轴的反曲点之间与光轴平行的水平位移距离以sgi421表示。

第四透镜物侧面于光轴上的交点至第四透镜物侧面第二接近光轴的反曲点之间与光轴平行的水平位移距离以sgi412表示，第四透镜像侧面于光轴上的交点至第四透镜像侧面第二接近光轴的反曲点之间与光轴平行的水平位移距离以sgi422表示。

第四透镜物侧面最近光轴的反曲点与光轴间的垂直距离以hif411表示，第四透镜像侧面于光轴上的交点至第四透镜像侧面最近光轴的反曲点与光轴间的垂直距离以hif421表示。

第四透镜物侧面第二接近光轴的反曲点与光轴间的垂直距离以hif412表示，第四透镜像侧面于光轴上的交点至第四透镜像侧面第二接近光轴的反曲点与光轴间的垂直距离以hif422表示。

第五透镜150具有正屈折力，且为塑料材质，其物侧面152为凸面，其像侧面154为凸面，并皆为非球面，且其像侧面154具有一反曲点。第五透镜物侧面的最大有效半径的轮廓曲线长度以ars51表示，第五透镜像侧面的最大有效半径的轮廓曲线长度以ars52表示。第五透镜物侧面的1/2入射瞳直径(hep)的轮廓曲线长度以are51表示，第五透镜像侧面的1/2入射瞳直径(hep)的轮廓曲线长度以are52表示。第五透镜于光轴上的厚度为tp5。

第五透镜物侧面于光轴上的交点至第五透镜物侧面最近光轴的反曲点之间与光轴平行的水平位移距离以sgi511表示，第五透镜像侧面于光轴上的交点至第五透镜像侧面最近光轴的反曲点之间与光轴平行的水平位移距离以sgi521表示，其满足下列条件：sgi521＝-0.0777mm；│sgi521│/(│sgi521│+tp5)＝0.0296。

第五透镜物侧面于光轴上的交点至第五透镜物侧面第二接近光轴的反曲点之间与光轴平行的水平位移距离以sgi512表示，第五透镜像侧面于光轴上的交点至第五透镜像侧面第二接近光轴的反曲点之间与光轴平行的水平位移距离以sgi522表示。

第五透镜物侧面最近光轴的反曲点与光轴间的垂直距离以hif511表示，第五透镜像侧面最近光轴的反曲点与光轴间的垂直距离以hif521表示，其满足下列条件：hif521＝2.1725mm；hif521/hoi＝0.2897。

第五透镜物侧面第二接近光轴的反曲点与光轴间的垂直距离以hif512表示，第五透镜像侧面第二接近光轴的反曲点与光轴间的垂直距离以hif522表示。

第六透镜160具有正屈折力，且为塑料材质，其物侧面162为凸面，其像侧面164为凹面，且其物侧面162以及像侧面164均具有一反曲点。藉此，可有效调整各视场入射于第六透镜的角度而改善像差。第六透镜物侧面的最大有效半径的轮廓曲线长度以ars61表示，第六透镜像侧面的最大有效半径的轮廓曲线长度以ars62表示。第六透镜物侧面的1/2入射瞳直径(hep)的轮廓曲线长度以are61表示，第六透镜像侧面的1/2入射瞳直径(hep)的轮廓曲线长度以are62表示。第六透镜于光轴上的厚度为tp6。

第六透镜物侧面于光轴上的交点至第六透镜物侧面最近光轴的反曲点之间与光轴平行的水平位移距离以sgi611表示，第六透镜像侧面于光轴上的交点至第六透镜像侧面最近光轴的反曲点之间与光轴平行的水平位移距离以sgi621表示，其满足下列条件：sgi621＝0.3579mm；│sgi621│/(│sgi621│+tp6)＝0.0867。

第六透镜物侧面最近光轴的反曲点与光轴间的垂直距离以hif611表示，第六透镜像侧面最近光轴的反曲点与光轴间的垂直距离以hif621表示，其满足下列条件：hif621＝6.3642mm；hif621/hoi＝0.8486。

第七透镜170具有正屈折力，且为塑料材质，其物侧面172为凸面，其像侧面174为凸面。藉此，有利于缩短其后焦距以维持小型化。另外，其像侧面174具有一反曲点。第七透镜物侧面的最大有效半径的轮廓曲线长度以ars71表示，第七透镜像侧面的最大有效半径的轮廓曲线长度以ars72表示。第七透镜物侧面的1/2入射瞳直径(hep)的轮廓曲线长度以are71表示，第七透镜像侧面的1/2入射瞳直径(hep)的轮廓曲线长度以are72表示。第七透镜于光轴上的厚度为tp7。

第七透镜物侧面于光轴上的交点至第七透镜物侧面最近光轴的反曲点之间与光轴平行的水平位移距离以sgi711表示，第七透镜像侧面于光轴上的交点至第七透镜像侧面最近光轴的反曲点之间与光轴平行的水平位移距离以sgi721表示，其满足下列条件：sgi721＝-0.0364mm；│sgi721│/(│sgi721│+tp7)＝0.0111。

第七透镜物侧面最近光轴的反曲点与光轴间的垂直距离以hif711表示，第七透镜像侧面最近光轴的反曲点与光轴间的垂直距离以hif721表示，其满足下列条件：hif721＝2.5166mm；hif721/hoi＝0.3355。

第八透镜180具有负屈折力，且为塑料材质，其物侧面182为凹面，其像侧面184为凹面。藉此，有利于缩短其后焦距以维持小型化。第八透镜物侧面的最大有效半径的轮廓曲线长度以ars81表示，第八透镜像侧面的最大有效半径的轮廓曲线长度以ars82表示。第八透镜物侧面的1/2入射瞳直径(hep)的轮廓曲线长度以are81表示，第八透镜像侧面的1/2入射瞳直径(hep)的轮廓曲线长度以are82表示。第八透镜于光轴上的厚度为tp8。

第八透镜物侧面于光轴上的交点至第八透镜物侧面最近光轴的反曲点之间与光轴平行的水平位移距离以sgi811表示，第八透镜像侧面于光轴上的交点至第八透镜像侧面最近光轴的反曲点之间与光轴平行的水平位移距离以sgi821表示。

第八透镜物侧面最近光轴的反曲点与光轴间的垂直距离以hif811表示，第八透镜像侧面最近光轴的反曲点与光轴间的垂直距离以hif821表示。

本实施例以下所述以及反曲点相关特征依主要参考波长555nm所得。

红外线滤光片190为玻璃材质，其设置于第八透镜180及第一成像面192间且不影响光学成像系统的焦距。

本实施例的光学成像系统中，光学成像系统的焦距为f，光学成像系统的入射瞳直径为hep，光学成像系统中最大视角的一半为haf，其数值如下：f＝5.3947mm；f/hep＝1.2；以及haf＝55度。

光学成像系统的焦距f与每一片具有正屈折力的透镜的焦距fp的比值ppr，光学成像系统的焦距f与每一片具有负屈折力的透镜的焦距fn的比值npr，本实施例的光学成像系统中，所有正屈折力的透镜的ppr总和为σppr，所有负屈折力的透镜的npr总和为σnpr。同时亦满足下列条件：│f/f1│＝0.4204；│f/f2│＝0.3695；│f/f3│＝0.0986；│f/f4│＝0.6333；│f/f5│＝0.3560；│f/f6│＝0.2635；│f/f7│＝0.1252；│f/f8│＝0.0715。

本实施例的光学成像系统中，第一透镜物侧面112至第八透镜像侧面184间的距离为intl，第一透镜物侧面112至第一成像面192间的距离为hos，光圈100至第一成像面192间的距离为ins，影像感测组件194有效感测区域对角线长的一半为hoi，第八透镜像侧面184至第一成像面192间的距离为bfl，其满足下列条件：intl+bfl＝hos；hos＝51.6062mm；intl＝46.9488mm；hoi＝7.5mm；hos/hoi＝6.8808；hos/f＝9.5661；ins＝24.2924mm；以及ins/hos＝0.4707。

本实施例的光学成像系统中，于光轴上所有具屈折力的透镜的厚度总和为σtp，其满足下列条件：σtp＝21.7939mm；以及σtp/intl＝0.4642。藉此，当可同时兼顾系统成像的对比度以及透镜制造的良率并提供适当的后焦距以容置其他组件。

本实施例的光学成像系统中，所有具正屈折力的透镜的焦距总和为σpp，其满足下列条件：σpp＝f2+f3+f5+f6+f7＝148.001mm；以及f2/(f2+f3+f5+f6+f7)＝0.0986。藉此，有助于适当分配第二透镜120的正屈折力至其他正透镜，以抑制入射光线行进过程显著像差的产生。

本实施例的光学成像系统中，所有具负屈折力的透镜的焦距总和为σnp，其满足下列条件：σnp＝f1+f4+f8＝-96.8161mm；以及f1/(f1+f4+f8)＝0.1325。藉此，有助于适当分配第八透镜的负屈折力至其他负透镜，以抑制入射光线行进过程显著像差的产生。

本实施例的光学成像系统中，第一透镜110与第二透镜120于光轴上的间隔距离为in12，其满足下列条件：in12＝22.3504mm；in12/f＝4.1430。藉此，有助于改善透镜的色差以提升其性能。

本实施例的光学成像系统中，第一透镜110与第二透镜120于光轴上的厚度分别为tp1以及tp2，其满足下列条件：tp1＝3.1800mm；tp2＝3.9903mm；以及(tp1+in12)/tp2＝6.3981。藉此，有助于控制光学成像系统制造的敏感度并提升其性能。

本实施例的光学成像系统中，第六透镜160、第七透镜170与第八透镜180于光轴上的厚度分别为tp6、tp7以及tp8，前述第六透镜160与第七透镜170于光轴上的间隔距离为in67，第七透镜170与第八透镜180于光轴上的间隔距离为in78，其满足下列条件：tp6＝3.7720mm；tp7＝3.2362mm；tp8＝0.9274mm；以及(tp8+in78)/tp7＝0.6815。藉此，有助于控制光学成像系统制造的敏感度并降低系统总高度。

本实施例的光学成像系统中，第三透镜130、第四透镜140与第五透镜150于光轴上的厚度分别为tp3、tp4以及tp5，第三透镜130与第四透镜140于光轴上的间隔距离为in34，第四透镜140与第五透镜150于光轴上的间隔距离为in45，第一透镜物侧面112至第八透镜像侧面184间的距离为intl，其满足下列条件：tp3＝2.2593mm；tp4＝1.8776mm；tp5＝2.5511mm；in34＝0.7118mm；in45＝0.2345mm；以及(tp3+tp4+tp5)/σtp＝0.3069。藉此，有助于层层微幅修正入射光线行进过程所产生的像差并降低系统总高度。

本实施例的光学成像系统中，第七透镜物侧面172于光轴上的交点至第七透镜物侧面172的最大有效半径位置于光轴的水平位移距离为inrs71，第七透镜像侧面174于光轴上的交点至第七透镜像侧面174的最大有效半径位置于光轴的水平位移距离为inrs72，第七透镜170于光轴上的厚度为tp7，其满足下列条件：inrs71＝2.7049mm；inrs72＝0.3270mm；以及│inrs72│/tp7＝0.1010。藉此，有利于镜片的制作与成型，并有效维持其小型化。

本实施例的光学成像系统中，第七透镜物侧面172的临界点与光轴的垂直距离为hvt71，第七透镜像侧面174的临界点与光轴的垂直距离为hvt72，其满足下列条件：hvt71＝0mm；hvt72＝3.7869mm；以及hvt71/hvt72＝0。

本实施例的光学成像系统中，第八透镜物侧面182于光轴上的交点至第八透镜物侧面182的最大有效半径位置于光轴的水平位移距离为inrs81，第八透镜像侧面184于光轴上的交点至第八透镜像侧面184的最大有效半径位置于光轴的水平位移距离为inrs82，第八透镜180于光轴上的厚度为tp8，其满足下列条件：inrs81＝-0.8396mm；inrs82＝0.9232mm；以及│inrs82│/tp8＝0.9954。藉此，有利于镜片的制作与成型，并有效维持其小型化。

本实施例的光学成像系统中，第八透镜物侧面182的临界点与光轴的垂直距离为hvt81，第八透镜像侧面184的临界点与光轴的垂直距离为hvt82，其满足下列条件：hvt81＝0mm；hvt82＝0mm。

本实施例的光学成像系统中，光学成像系统于结像时的tv畸变为tdt，结像时的光学畸变为odt，其满足下列条件：tdt＝1.9874％；odt＝-4.6109％。

本发明实施例任一视场的光线均可进一步分为弧矢面光线(sagittalray)以及子午面光线(tangentialray)，并且焦点偏移量及mtf数值的评价基础为空间频率110cycles/mm。可见光中心视场、0.3视场、0.7视场的弧矢面光线的离焦mtf最大值的焦点偏移量分别以vsfs0、vsfs3、vsfs7表示(度量单位：mm)，其数值分别为0.000mm、0.000mm、0.010mm；可见光中心视场、0.3视场、0.7视场的弧矢面光线的离焦mtf最大值分别以vsmtf0、vsmtf3、vsmtf7表示，其数值分别为0.667、0.717、0.418；可见光中心视场、0.3视场、0.7视场的子午面光线的离焦mtf最大值的焦点偏移量分别以vtfs0、vtfs3、vtfs7表示(度量单位：mm)，其数值分别为0.000mm、0.000mm、0.000mm；可见光中心视场、0.3视场、0.7视场的子午面光线的离焦mtf最大值分别以vtmtf0、vtmtf3、vtmtf7表示，其数值分别为0.667、0.345、0.343。前述可见光弧矢面三视场以及可见光子午面三视场的焦点偏移量的平均焦点偏移量(位置)以avfs表示(度量单位：mm)，其满足绝对值│(vsfs0+vsfs3+vsfs7+vtfs0+vtfs3+vtfs7)/6│＝│0.002│mm。

本实施例的红外光中心视场、0.3视场、0.7视场的弧矢面光线的离焦mtf最大值的焦点偏移量分别以isfs0、isfs3、isfs7表示(度量单位：mm)，其数值分别为0.050mm、0.040mm、0.060mm，前述弧矢面三视场的焦点偏移量的平均焦点偏移量(位置)以aisfs表示；红外光中心视场、0.3视场、0.7视场的弧矢面光线的离焦mtf最大值分别以ismtf0、ismtf3、ismtf7表示，其数值分别为0.768、0.785、0.382；红外光中心视场、0.3视场、0.7视场的子午面光线的离焦mtf最大值的焦点偏移量分别以itfs0、itfs3、itfs7表示(度量单位：mm)，其数值分别为0.050、0.050、0.080，前述子午面三视场的焦点偏移量的平均焦点偏移量(位置)以aitfs表示(度量单位：mm)；红外光中心视场、0.3视场、0.7视场的子午面光线的离焦mtf最大值分别以itmtf0、itmtf3、itmtf7表示，其数值分别为0.768、0.714、0.441。前述红外光弧矢面三视场以及红外光子午面三视场的焦点偏移量的平均焦点偏移量(位置)以aifs表示(度量单位：mm)，其满足绝对值│(isfs0+isfs3+isfs7+itfs0+itfs3+itfs7)/6│＝│0.055│mm。

本实施例整个光学成像系统的可见光中心视场聚焦点与红外光中心视场聚焦点(rgb/ir)之间的焦点偏移量以fs表示(即波长850nm对波长555nm，度量单位：mm)，其满足绝对值│(vsfs0+vtfs0)/2–(isfs0+itfs0)/2│＝│0.050│mm；整个光学成像系统的可见光三视场平均焦点偏移量与红外光三视场平均焦点偏移量(rgb/ir)之间的差值(焦点偏移量)以afs表示(即波长850nm对波长555nm，度量单位：mm)，其满足绝对值│aifs–avfs│＝│0.053│mm。

本实施例的光学成像系统中，正向子午面光扇图的可见光最短工作波长通过光圈边缘入射在第一成像面上0.7视场的横向像差以psta表示，其为-0.009mm，正向子午面光扇图的可见光最长工作波长通过光圈边缘入射在第一成像面上0.7视场的横向像差以plta表示，其为0.021mm，负向子午面光扇图的可见光最短工作波长通过光圈边缘入射在第一成像面上0.7视场的横向像差以nsta表示，其为0.009mm，负向子午面光扇图的可见光最长工作波长通过光圈边缘入射在第一成像面上0.7视场的横向像差以nlta表示，其为-0.024mm。弧矢面光扇图的可见光最短工作波长通过光圈边缘入射在第一成像面上0.7视场的横向像差以ssta表示，其为0.011mm，弧矢面光扇图的可见光最长工作波长通过光圈边缘入射在第一成像面上0.7视场的横向像差以slta表示，其为0.011mm。

再配合参照下列表一以及表二。

表二、第一实施例的非球面系数

依据表一及表二可得到下列轮廓曲线长度相关的数値：

表一为第一实施例详细的结构数据，其中曲率半径、厚度、距离及焦距的单位为mm，且表面0-16依序表示由物侧至像侧的表面。表二为第一实施例中的非球面数据，其中，k表非球面曲线方程式中的锥面系数，a1-a20则表示各表面第1-20阶非球面系数。此外，以下各实施例表格乃对应各实施例的示意图与像差曲线图，表格中数据的定义皆与第一实施例的表一及表二的定义相同，在此不加赘述。

第二实施例

请参照图2a及图2b，其中图2a绘示依照本发明第二实施例的一种光学成像系统的示意图，图2b由左至右依序为第二实施例的光学成像系统的球差、像散及光学畸变曲线图。图2c为第二实施例的光学成像系统于0.7视场处的横向像差图。图2d绘示本实施例的可见光频谱的中心视场、0.3视场、0.7视场的离焦调制转换对比转移率图；图2e绘示本发明第二实施例的红外光频谱的中心视场、0.3视场、0.7视场的离焦调制转换对比转移率图。由图2a可知，光学成像系统20由物侧至像侧依序包含第一透镜210、第二透镜220、光圈200、第三透镜230、第四透镜240、第五透镜250、第六透镜260、第七透镜270以及第八透镜280、红外线滤光片290、第一成像面292以及影像感测组件294。

第一透镜210具有负屈折力，且为塑料材质，其物侧面212为凹面，其像侧面214为凹面，并皆为非球面，其物侧面212具有一反曲点。

第二透镜220具有正屈折力，且为塑料材质，其物侧面222为凸面，其像侧面224为凸面，并皆为非球面，其物侧面222具有一反曲点。

第三透镜230具有正屈折力，且为塑料材质，其物侧面232为凸面，其像侧面234为凹面，并皆为非球面，其像侧面234具有二反曲点。

第四透镜240具有负屈折力，且为塑料材质，其物侧面242为凹面，其像侧面244为凹面，并皆为非球面，且其物侧面242具有一反曲点以及像侧面244具有二反曲点。

第五透镜250具有正屈折力，且为塑料材质，其物侧面252为凹面，其像侧面254为凸面，并皆为非球面，且其物侧面252以及像侧面254均具有一反曲点。

第六透镜260具有负屈折力，且为塑料材质，其物侧面262为凸面，其像侧面264为凹面，并皆为非球面，且其物侧面262以及像侧面264均具有一反曲点。藉此，可有效调整各视场入射于第六透镜260的角度而改善像差。

第七透镜270具有正屈折力，且为塑料材质，其物侧面272为凸面，其像侧面274为凹面，并皆为非球面。藉此，有利于缩短其后焦距以维持小型化。另外，第七透镜像侧面274具有二反曲点，可有效地压制离轴视场光线入射的角度，进一步可修正离轴视场的像差。

第八透镜280具有正屈折力，且为塑料材质，其物侧面282为凸面，其像侧面284为凹面，并皆为非球面。藉此，有利于缩短其后焦距以维持小型化。另外，第八透镜物侧面282具有一反曲点，可有效地压制离轴视场光线入射的角度，进一步可修正离轴视场的像差。

红外线滤光片290为玻璃材质，其设置于第八透镜280及第一成像面292间且不影响光学成像系统的焦距。

请配合参照下列表三以及表四。

表四、第二实施例的非球面系数

第二实施例中，非球面的曲线方程式表示如第一实施例的形式。此外，下表参数的定义皆与第一实施例相同，在此不加以赘述。

依据表三及表四可得到下列条件式数値：

依据表三及表四可得到下列条件式数値：依据表一及表二可得到下列轮廓曲线长度相关的数値：

依据表三及表四可得到下列条件式数値：

第三实施例

请参照图3a及图3b，其中图3a绘示依照本发明第三实施例的一种光学成像系统的示意图，图3b由左至右依序为第三实施例的光学成像系统的球差、像散及光学畸变曲线图。图3c为第三实施例的光学成像系统于0.7视场处的横向像差图。图3d绘示本实施例的可见光频谱的中心视场、0.3视场、0.7视场的离焦调制转换对比转移率图；图3e绘示本实施例的红外光频谱的中心视场、0.3视场、0.7视场的离焦调制转换对比转移率图。由图3a可知，光学成像系统30由物侧至像侧依序包含第一透镜310、第二透镜320、第三透镜330、光圈300、第四透镜340、第五透镜350、第六透镜360、第七透镜370以及第八透镜380、红外线滤光片390、第一成像面392以及影像感测组件394

第一透镜310具有负屈折力，且为塑料材质，其物侧面312为凸面，其像侧面314为凹面，并皆为非球面，其物侧面312具有一反曲点。

第二透镜320具有正屈折力，且为塑料材质，其物侧面322为凸面，其像侧面324为凸面，并皆为非球面。

第三透镜330具有正屈折力，且为塑料材质，其物侧面332为凸面，其像侧面334为凸面，并皆为非球面，其像侧面334具有一反曲点。

第四透镜340具有负屈折力，且为塑料材质，其物侧面342为凹面，其像侧面344为凹面，并皆为非球面，其物侧面342具有一反曲点。

第五透镜350具有正屈折力，且为塑料材质，其物侧面352为凸面，其像侧面354为凸面，并皆为非球面，且其像侧面354具有二反曲点。

第六透镜360具有正屈折力，且为塑料材质，其物侧面362为凸面，其像侧面364为凹面，并皆为非球面，其物侧面362以及像侧面364均具有一反曲点。藉此，可有效调整各视场入射于第六透镜360的角度而改善像差。

第七透镜370具有正屈折力，且为塑料材质，其物侧面372为凹面，其像侧面374为凸面，并皆为非球面。藉此，有利于缩短其后焦距以维持小型化。另外，第七透镜物侧面372以及像侧面374均具有一反曲点，可有效地压制离轴视场光线入射的角度，进一步可修正离轴视场的像差。

第八透镜380具有负屈折力，且为塑料材质，其物侧面382为凸面，其像侧面384为凹面，并皆为非球面。藉此，有利于缩短其后焦距以维持小型化。另外，第八透镜物侧面382以及像侧面384均具有一反曲点，可有效地压制离轴视场光线入射的角度，进一步可修正离轴视场的像差。

红外线滤光片390为玻璃材质，其设置于第八透镜380及第一成像面392间且不影响光学成像系统的焦距。

请配合参照下列表五以及表六。

表六、第三实施例的非球面系数

第三实施例中，非球面的曲线方程式表示如第一实施例的形式。此外，下表参数的定义皆与第一实施例相同，在此不加以赘述。

依据表五及表六可得到下列条件式数値：

依据表五及表六可得到下列轮廓曲线长度相关的数値：

依据表五及表六可得到下列条件式数値：

第四实施例

请参照图4a及图4b，其中图4a绘示依照本发明第四实施例的一种光学成像系统的示意图，图4b由左至右依序为第四实施例的光学成像系统的球差、像散及光学畸变曲线图。图4c为第四实施例的光学成像系统于0.7视场处的横向像差图。图4d绘示本实施例的可见光频谱的中心视场、0.3视场、0.7视场的离焦调制转换对比转移率图；图4e绘示本实施例的红外光频谱的中心视场、0.3视场、0.7视场的离焦调制转换对比转移率图。由图4a可知，光学成像系统40由物侧至像侧依序包含第一透镜410、光圈400、第二透镜420、第三透镜430、第四透镜440、第五透镜450、第六透镜460、第七透镜470以及第八透镜480、红外线滤光片490、第一成像面492以及影像感测组件494。

第一透镜410具有负屈折力，且为塑料材质，其物侧面412为凸面，其像侧面414为凹面，并皆为非球面。

第二透镜420具有正屈折力，且为塑料材质，其物侧面422为凸面，其像侧面424为凸面，并皆为非球面。

第三透镜430具有正屈折力，且为塑料材质，其物侧面432为凸面，其像侧面434为凹面，并皆为非球面，其像侧面434具有一反曲点。

第四透镜440具有负屈折力，且为塑料材质，其物侧面442为凹面，其像侧面444为凹面，并皆为非球面，像侧面444具有一反曲点。

第五透镜450具有正屈折力，且为塑料材质，其物侧面452为凸面，其像侧面454为凸面，并皆为非球面，且其像侧面454具有一反曲点。

第六透镜460具有正屈折力，且为塑料材质，其物侧面462为凸面，其像侧面464为凹面，并皆为非球面，其像侧面464具有二反曲点。藉此，可有效调整各视场入射于第六透镜460的角度而改善像差。

第七透镜470具有负屈折力，且为塑料材质，其物侧面472为凸面，其像侧面474为凹面，并皆为非球面。藉此，有利于缩短其后焦距以维持小型化。另外，第七透镜物侧面472具有二反曲点，可有效地压制离轴视场光线入射的角度，进一步可修正离轴视场的像差。

第八透镜480具有正屈折力，且为塑料材质，其物侧面482为凸面，其像侧面484为凹面，并皆为非球面。藉此，有利于缩短其后焦距以维持小型化。另外，第八透镜物侧面482具有二反曲点以及像侧面484具有一反曲点，可有效地压制离轴视场光线入射的角度，进一步可修正离轴视场的像差。

红外线滤光片490为玻璃材质，其设置于第八透镜480及第一成像面492间且不影响光学成像系统的焦距。

请配合参照下列表七以及表八。

表八、第四实施例的非球面系数

第四实施例中，非球面的曲线方程式表示如第一实施例的形式。此外，下表参数的定义皆与第一实施例相同，在此不加以赘述。

依据表七及表八可得到下列条件式数値：

依据表七及表八可得到下列轮廓曲线长度相关的数値：

依据表七及表八可得到下列条件式数値：

第五实施例

请参照图5a及图5b，其中图5a绘示依照本发明第五实施例的一种光学成像系统的示意图，图5b由左至右依序为第五实施例的光学成像系统的球差、像散及光学畸变曲线图。图5c为第五实施例的光学成像系统于0.7视场处的横向像差图。图5d绘示本实施例的可见光频谱的中心视场、0.3视场、0.7视场的离焦调制转换对比转移率图；图5e绘示本实施例的红外光频谱的中心视场、0.3视场、0.7视场的离焦调制转换对比转移率图。由图5a可知，光学成像系统50由物侧至像侧依序包含第一透镜510、第二透镜520、光圈500、第三透镜530、第四透镜540、第五透镜550、第六透镜560、第七透镜570以及第八透镜580、红外线滤光片590、第一成像面592以及影像感测组件594。

第一透镜510具有负屈折力，且为塑料材质，其物侧面512为凸面，其像侧面514为凹面，并皆为非球面。

第二透镜520具有正屈折力，且为塑料材质，其物侧面522为凸面，其像侧面524为凹面，并皆为非球面。

第三透镜530具有正屈折力，且为塑料材质，其物侧面532为凸面，其像侧面534为凸面，并皆为非球面。

第四透镜540具有负屈折力，且为塑料材质，其物侧面542为凹面，其像侧面544为凹面，并皆为为非球面，其物侧面542具有一反曲点以及像侧面544具有二反曲点。

第五透镜550具有正屈折力，且为塑料材质，其物侧面552为凹面，其像侧面554为凸面，并皆为非球面，且其物侧面552具有二反曲点。

第六透镜560可具有正屈折力，且为塑料材质，其物侧面562为凸面，其像侧面564为凹面，并皆为非球面，其物侧面562以及像侧面564均具有一反曲点。藉此，可有效调整各视场入射于第六透镜560的角度而改善像差。

第七透镜570具有负屈折力，且为塑料材质，其物侧面572为凸面，其像侧面574为凹面，并皆为非球面。藉此，有利于缩短其后焦距以维持小型化。另外，第七透镜物侧面572以及像侧面574均具有一反曲点，可有效地压制离轴视场光线入射的角度，进一步可修正离轴视场的像差。

第八透镜580具有正屈折力，且为塑料材质，其物侧面582为凸面，其像侧面584为凹面，并皆为非球面。藉此，有利于缩短其后焦距以维持小型化。另外，第八透镜物侧面582具有二反曲点，可有效地压制离轴视场光线入射的角度，进一步可修正离轴视场的像差。

红外线滤光片590为玻璃材质，其设置于第八透镜580及第一成像面592间且不影响光学成像系统的焦距。请配合参照下列表九以及表十。

表十、第五实施例的非球面系数

第五实施例中，非球面的曲线方程式表示如第一实施例的形式。此外，下表参数的定义皆与第一实施例相同，在此不加以赘述。

依据表九及表十可得到下列条件式数値：

依据表九及表十可得到下列轮廓曲线长度相关的数値：

依据表九及表十可得到下列条件式数値：

第六实施例

请参照图6a及图6b，其中图6a绘示依照本发明第六实施例的一种光学成像系统的示意图，图6b由左至右依序为第六实施例的光学成像系统的球差、像散及光学畸变曲线图。图6c为第六实施例的光学成像系统于0.7视场处的横向像差图。图6d绘示本实施例的可见光频谱的中心视场、0.3视场、0.7视场的离焦调制转换对比转移率图；图6e绘示本实施例的红外光频谱的中心视场、0.3视场、0.7视场的离焦调制转换对比转移率图。由图6a可知，光学成像系统60由物侧至像侧依序包含第一透镜610、第二透镜620、第三透镜630、光圈600、第四透镜640、第五透镜650、第六透镜660、第七透镜670以及第八透镜680、红外线滤光片690、第一成像面692以及影像感测组件694。

第一透镜610具有负屈折力，且为塑料材质，其物侧面612为凸面，其像侧面614为凹面，并皆为非球面。

第二透镜620具有正屈折力，且为塑料材质，其物侧面622为凹面，其像侧面624为凸面，并皆为非球面。

第三透镜630具有正屈折力，且为塑料材质，其物侧面632为凸面，其像侧面634为凸面，并皆为非球面。

第四透镜640具有负屈折力，且为塑料材质，其物侧面642为凸面，其像侧面644为凹面，并皆为非球面，且其物侧面642具有一反曲点。

第五透镜650具有正屈折力，且为塑料材质，其物侧面652为凸面，其像侧面654为凸面，并皆为非球面。

第六透镜660具有负屈折力，且为塑料材质，其物侧面662为凹面，其像侧面664为凹面，且其像侧面664具有一反曲点。藉此，可有效调整各视场入射于第六透镜660的角度而改善像差。

第七透镜670具有正屈折力，且为塑料材质，其物侧面672为凸面，其像侧面674为凹面，并皆为非球面。藉此，有利于缩短其后焦距以维持小型化。另外，第七透镜像侧面674具有二反曲点，可有效地压制离轴视场光线入射的角度，进一步可修正离轴视场的像差。

第八透镜680具有正屈折力，且为塑料材质，其物侧面682为凸面，其像侧面684为凹面，并皆为非球面。藉此，有利于缩短其后焦距以维持小型化。另外，第八透镜物侧面682具有二反曲点以及像侧面684具有一反曲点，可有效地压制离轴视场光线入射的角度，进一步可修正离轴视场的像差。

红外线滤光片690为玻璃材质，其设置于第八透镜680及第一成像面692间且不影响光学成像系统的焦距。

请配合参照下列表十一以及表十二。

表十二、第六实施例的非球面系数

第六实施例中，非球面的曲线方程式表示如第一实施例的形式。此外，下表参数的定义皆与第一实施例相同，在此不加以赘述。

依据表十一及表十二可得到下列条件式数値：

依据表十一及表十二可得到下列轮廓曲线长度相关的数値：

依据表十一及表十二可得到下列条件式数値：

虽然本发明已以实施方式揭露如上，然其并非用以限定本发明，任何熟习此技艺者，在不脱离本发明的精神和范围内，当可作各种的更动与润饰，因此本发明的保护范围当视所附的权利要求所界定者为准。

虽然本发明已参照其例示性实施例而特别地显示及描述，将为所属技术领域具通常知识者所理解的是，于不脱离所附的权利要求及其等效物所定义的本发明的精神与范畴下可对其进行形式与细节上的各种变更。

以上所述仅为本发明的优选实施例而已，并不用以限制本发明，凡在本发明的精神和原则之内所作的任何修改、等同替换和改进等，均应包含在本发明的保护范围之内。