专利名称：交流电弧焊接装置的制作方法
技术领域：
本发明涉及交替地重复逆极性与正极性来进行电弧焊接的交流电弧焊接装置。
背景技术：
近年来，从对环境的关注方面考虑，在建筑物、车辆等中大多利用质轻且再循环性优越的铝材料或镁材料，在其接合中大多利用交流电弧焊接装置。交流电弧焊接装置是交替地重复逆极性与正极性来进行电弧焊接的装置(例如参照专利文献1)。尤其是，在生产大型建筑物的工作现场，因为在焊接工作现场的附近无法配置焊接装置，需要延长焊炬或母材线缆。延长焊炬或母材线缆会导致存在以下问题焊接负载侧的电感增加，交流焊接的极性反转时的开关转换时产生的浪涌电压引起构成次级逆变器的半导体元件破损。因此，一直以来为了保护半导体而实施以下对策在发生极性反转前，在通过了低电流(例如100A以下)之后进行极性反转的开关转换，将所产生的浪涌电压抑制得较低。利用图6 图8，对一直以来惯用的交流电弧焊接装置的动作进行说明。图6是表示现有的交流电弧焊接装置的示意结构的图。图7A、图7B是表示现有的交流电弧焊接装置中的焊接电流波形的时间变化的图，图8A、图8B是表示在现有的交流电弧焊接装置上连接了焊炬的状态的图。对于图6那样构成的交流电弧焊接装置而言，利用图7A、图7B对其动作进行说明。以下，以采用了交替重复逆极性期间和正极性期间来进行焊接的非消耗电极式的交流电弧焊接装置的例子进行说明。在图6与图8A、图8B中，交流电弧焊接装置1包括焊接输出部2、焊接控制部3、 计算部4、交流频率设定部7、逆极性期间设定部8和存储部16。而且，交流电弧焊接装置1 通过经由线缆Ia驱动第一焊炬10或第二焊炬13，从而从电极9对母材12生成电弧11来进行焊接。其中，图8A示出在交流电弧焊接装置1上连接了第一焊炬10的例子。图8B示出将具备长度比图8a所示的第一焊炬10的线缆Ia长的线缆Ia的第二焊炬13连接到交流电弧焊接装置1的例子。再有，在图7A、图7B中，Tl是交流频率Fl的周期，REN是逆极性期间，R5是正极性基本(base)期间，R6是逆极性基本期间，IENP是正极性峰值电流，IEPP是逆极性峰值电流，IENB是正极性基本电流，IEPB是逆极性基本电流，IEN3是极性反转前的焊接电流(连接第二焊炬13时的正极性期间内的极性反转前的焊接电流)，IEP3是极性反转前的焊接电流(连接第二焊炬13时的逆极性期间内的极性反转前的焊接电流)。在图6中，交流电弧焊接装置1的焊接输出部2将从外部供电的工业电源(例如 3相200V等)作为输入，基于来自焊接控制部3的输出进行初级逆变器动作与次级逆变器动作，适当地切换正极性与逆极性，输出适于实际进行的焊接的焊接电压或焊接电流。初级逆变器通常由通过PWM(Pulse Wide Modulation)动作驱动且未图示的 IGBTdnsulated Gate Bipolar Transistor)或初级整流二极管或平滑用电解电容器或功率转换用变压器等构成。
32/15 页再有，次级逆变器通常由采用了未图示的IGBT的半桥或全桥电路构成，切换输出极性。在此，所谓正极性是指电弧等离子体中的电子的移动方向为从电极9向母材12 移动的现象，是电极9为负、母材为正的情况。另外，逆极性是指电弧等离子体中的电子的移动方向为从母材12向电极9移动的现象，是电极9为正、母材12为负的情况。由CPU等构成的交流频率设定部7是用于设定交流频率Fl (例如70Hz)的部件， 向计算部4输出交流频率Fl。由CPU等构成的逆极性期间设定部8是用于设定逆极性期间的部件，向计算部4输出逆极性期间。逆极性期间一般也被称为清除期间，例如设定作为逆极性期间相对于交流周期整个期间的比率的逆极性比率(例如30%等)，基于该逆极性比率来决定逆极性期间。由CPU等构成的存储部16存储正极性基本比率和逆极性基本比率的组合，并向计算部4输出所存储的内容。在此，正极性基本比率是在正极性期间内的极性反转之前，通过比峰值电流低的基本电流的期间相对于正极性期间的比率。再有，逆极性基本比率是在逆极性期间内的极性反转之前，通过比峰值电流低的基本电流的期间相对于逆极性期间的比率。由CPU等构成的计算部4利用交流频率F1、逆极性期间、正极性基本比率和逆极性基本比率，计算正极性峰值期间、正极性基本期间、逆极性峰值期间和逆极性基本期间，并向焊接控制部3输出。在此，交流频率Fl是由交流频率设定部7输出的。逆极性期间是由逆极性期间设定部8输出的。正极性基本比率与逆极性基本比率是由组合存储部16输出的。焊接控制部3基于计算部4输出的各期间将输出指令信号输出到焊接输出部2，使得在正极性峰值期间内输出正极性峰值电流，在正极性基本期间内输出比正极性峰值电流低的正极性基本电流。另外，焊接控制部3基于计算部4输出的各期间将输出指令信号输出到焊接输出部2，使得在逆极性峰值期间内输出逆极性峰值电流，在逆极性基本期间内输出比逆极性峰值电流低的逆极性基本电流。焊接输出部2基于该输出指令信号进行输出控制。焊接输出部2通过次级逆变器的动作，在正极性期间内作为正极性期间动作，将输出极性切换到电子从电极9向母材12 移动的方向。再有，在逆极性期间内作为逆极性期间动作，将输出极性切换到电子从母材12 向电极9移动的方向。另外，焊接输出部2通过初级逆变器的动作，在正极性峰值期间内输出正极性峰值电流(例如400A)，在正极性基本期间内输出正极性基本电流(例如100A)。 还有，焊接输出部2通过初级逆变器的动作，在逆极性峰值期间内输出逆极性峰值电流(例如-400A)，在逆极性基本期间内输出逆极性基本电流(例如-100A)。焊接输出部2输出的焊接电流或焊接电压被提供给第一焊炬10或第二焊炬13，在由钨等构成的电极9的前端和铝材料等的母材12之间产生电弧11，进行交流电弧焊接。接着，利用图7A，对连接了第一焊炬10时的焊接电流波形的时间变化进行说明。计算部4使用交流频率Fl (例如70Hz)的周期Tl、逆极性期间REN(逆极性比率例如为30% )、正极性基本比率Rl (例如为5% )、逆极性基本比率R2 (例如为11 % )，计算正极性峰值期间(例如为9. 5msec)、正极性基本期间(例如为0. 5msec)、逆极性峰值期间 (例如为3. 81msec)以及逆极性基本期间(例如为0. 47msec)。
如图7A所示，在正极性期间内，考虑正极性峰值期间结束后转变到正极性基本期间之时。此时，焊接电流的电流值从正极性峰值电流IENP(例如400A)降低到正极性基本电流IENB(例如100A)。而且，若正极性基本期间结束，则焊接电流波形转变到逆极性期间。再有，在逆极性期间内，考虑逆极性峰值期间结束后转变到逆极性基本期间之时。此时，焊接电流从逆极性峰值电流IEPP(例如-400A)降低到逆极性基本电流IEPB(例如-100A)。而且，若逆极性基本期间结束，则焊接电流波形转变到正极性期间。如上所述，在极性反转之前，焊接电流从正极性峰值电流IENP降低到正极性基本电流IENB，或在极性反转之前，焊接电流从逆极性峰值电流IEPP降低到逆极性基本电流 IEPB。通过该焊接电流的降低，可将极性反转时次级逆变器的开关转换所产生的浪涌电压抑制得较低(例如300V左右)。由此不会造成构成焊接输出部2的次级逆变器的半导体元件破损。接着，利用图7B，对连接了具备长度比图8B所示的第一长度的线缆Ia还要长的第二长度(例如40m)的线缆Ia的第二焊接用焊炬13时的焊接电流波形进行说明。如图7B所示，在正极性期间内，考虑正极性峰值期间结束后转变到正极性基本期间之时。此时，即使按照成为正极性基本电流IENB的方式输出控制信号，焊接电流也不会从正极性峰值电流IENP (例如400A)降低到正极性基本电流IENB (例如100A)。而且，焊接电流仅降低到比正极性基本电流IENB更大的极性反转前焊接电流IEN3 (例如300A)就转变到逆极性期间。其理由在后面叙述。再有，在逆极性期间内，考虑逆极性峰值期间结束后转变到逆极性基本期间之时。 此时，即使按照成为逆极性基本电流IEPB的方式输出控制信号，焊接电流也不会从逆极性峰值电流IEPP (例如-400A)降低到逆极性基本电流IEPB (例如-100A)。而且，焊接电流仅降低到比逆极性基本电流IEPB更大的极性反转前焊接电流IEP3 (例如-300A)就转变到正极性期间。其理由如下所述。如上所述，在现有技术中，由于与焊炬连接的焊接线缆变长，导致焊接负载侧的电感增加，无法通过焊接线缆所保持的电磁能量使焊接电流急剧地降低。因此，极性反转前的焊接电流无法降低到目标指令值的正极性基本电流IENB或逆极性基本电流IEPB。而且，在成为比作为目标值的正极性基本电流IENB或逆极性基本电流IEPB更大的电流、即极性反转前焊接电流IEN3或极性反转前焊接电流IEP3的状态下，发生极性反转。因此，由次级逆变器的开关转换而产生的浪涌电压升高(例如600V左右)，存在构成次级逆变器的半导体元件破损的问题。还有，现有的交流焊接装置在连接了具备电感较大的线缆的焊接用焊炬的情况下，在极性反转前焊接电流不能充分降低的状态下进行极性反转。因此，因次级逆变器的开关转换而产生的浪涌电压升高，会造成构成次级逆变器的半导体元件破损。(现有技术文献)专利文献1 日本特开平2-235574号公报
发明内容
本发明的交流电弧焊接装置即使连接具备电感较大的线缆的焊接用焊炬，也可以选择比通常的正极性基本期间与逆极性基本期间长的第二组合中的正极性基本期间与逆极性基本期间。由此，提供一种能够将因极性反转时的半导体元件的开关转换而产生的浪 涌电压抑制得较低、半导体元件不会破损的高品质的交流电弧焊接装置。本发明的交流电弧焊接装置交替地重复逆极性期间和正极性期间来进行焊接，包 括交流频率设定部，其设定交流频率；逆极性期间设定部，其设定逆极性期间；存储部，其 存储正极性基本比率与逆极性基本比率的多个组合，其中正极性基本比率是在上述正极性 期间内极性反转之前通过比峰值电流低的基本电流的期间相对于上述正极性期间的比率， 逆极性基本比率是在上述逆极性期间内极性反转之前通过比峰值电流低的基本电流的期 间相对于所述上极性期间的比率；和选择部，其用于从上述存储部所存储的多个上述組合 中选择1个组合，该交流电弧焊接装置基于上述选择部选出的上述1个组合来进行焊接。根据该构成，即使连接具备电感较大的线缆的焊接用焊炬，也能够选择比通常的 正极性基本期间与逆极性基本期间长的第二組合中的正极性基本期间与逆极性基本期间 来进行焊接。由此，能够将因极性反转时的开关转换而产生的浪涌电压抑制得较低，从而能 够实现半导体元件不会破损的高品质的交流电弧焊接装置。再有，本发明的交流电弧焊接装置交替地重复逆极性期间和正极性期间来进行焊 接，包括存储部，存储正极性峰值期间、正极性基本期间、逆极性峰值期间与逆极性基本期 间的多个组合，正极性峰值期间是在上述正极性期间内通过峰值电流的期间，正极性基本 期间是在上述正极性期间内极性反转之前通过比上述峰值电流低的基本电流的期间，逆极 性峰值期间是在上述逆极性期间内通过峰值电流的期间，逆极性基本期间是在上述逆极性 期间内极性反转之前通过比上述峰值电流低的基本电流的期间；和选择部，其用于从上述 存储部所存储的多个上述組合中选择1个组合，该交流电弧焊接装置基于由上述选择部选 出的上述1个组合来进行焊接。根据该构成，即使连接具备电感较大的线缆的焊接用焊炬，也能够选择比通常的 正极性基本期间与逆极性基本期间长的第二組合中的正极性基本期间与逆极性基本期间 来进行焊接。由此，能够将因极性反转时的开关转换而产生的浪涌电压抑制得较低，能够实 现半导体元件不会破损的高品质的交流电弧焊接装置。
图1是表示本发明的实施方式1的交流电弧焊接装置的示意结构图。图2A是表示本发明的实施方式1的焊接电流波形的时间变化的图。图2B是表示本发明的实施方式1的焊接电流波形的时间变化的图。图2C是表示本发明的实施方式1的焊接电流波形的时间变化的图。图3A是表示在本发明的交流电弧焊接装置上连接了第一焊炬的状态的图。图加是表示在本发明的交流电弧焊接装置上连接了第二焊炬的状态的图。图4是表示本发明的实施方式2的交流电弧焊接装置的示意结构图。图5A是表示本发明的实施方式2的焊接电流波形的时间变化的图。图5B是表示本发明的实施方式2的焊接电流波形的时间变化的图。图5C是表示本发明的实施方式2的焊接电流波形的时间变化的图。图6是表示现有的交流电弧焊接装置的示意结构的图。图7A是表示现有的交流电弧焊接装置的焊接电流波形的时间变化的图。
图7B是表示现有的交流电弧焊接装置的焊接电流波形的时间变化的图。图8A是表示在现有的交流焊接装置上连接了第一焊炬的状态的图。图8B是表示在现有的交流焊接装置上连接了第二焊炬的状态的图。
具体实施例方式以下参照附图对本发明的一实施方式进行说明。在以下的附图中，因为对于相同的构成要素赋予相同的标记，所以有时会省略说明。(实施方式1)利用图1 图3对本实施方式1进行说明。图1是表示本发明的实施方式1中的交流电弧焊接装置21的示意结构的图。图2A、图2B、图2C分别是表示本发明的实施方式 1的焊接电流波形的时间变化的图。图3A是表示在本发明的交流电弧焊接装置21上连接了第一焊炬的状态的图，图:3B是表示在本发明的交流电弧焊接装置21上连接了第二焊炬 13的状态的图。利用图2与图3，对如图1所示那样构成的交流电弧焊接装置21的动作进行说明。 以下，对采用了交替重复逆极性期间和正极性期间来进行焊接的非消耗电极式的交流电弧焊接装置的例子进行说明。如图1与图3所示，交流电弧焊接装置21包括焊接输出部2、焊接控制部3、计算部4、选择部5、存储部6、交流频率设定部7和逆极性期间设定部8。其中，存储部6包括第一存储部14与第二存储部15。再有，如图3A所示，交流电弧焊接装置21上连接着具有线缆Ia与电极9的第一焊炬10，通过向电极9与母材12之间提供焊接输出，从而在电极9与母材12之间产生电弧 11。另外，如图:3B所示，示出交流电弧焊接装置21上连接了第二焊炬13的状态。而且，第二焊炬13的线缆Ia比第一焊炬10的线缆Ia长。还有，如图2A、图2B、图2C所示，Tl表示交流频率Fl对应的周期，REN表示逆极性期间。TBl表示正极性基本期间，基于正极性期间和第一组合时的正极性基本比率Rl来决定TBI。TB2表示逆极性基本期间，基于逆极性期间REN和第一组合时的逆极性基本比率R2 来决定TB2。TB3表示正极性基本期间，基于正极性期间和第二组合时的正极性基本比率R3 来决定TB3。TB4表示逆极性基本期间，基于逆极性期间REN和第二组合时的逆极性基本比率R4来决定TB4。IENP表示正极性峰值电流，IEPP表示逆极性峰值电流。IENB表示正极性基本电流，IEPB表示逆极性基本电流。IEm是极性反转前焊接电流，是连接第二焊炬并选择第一组合时的正极性期间内的极性反转前焊接电流。IEPl是极性反转前焊接电流，是连接第二焊炬并选择第一组合时的逆极性期间内的极性反转前焊接电流。如图1所示，交流电弧焊接装置21的焊接输出部2将从外部供电的工业电源(例如3相200V等)作为输入，基于来自焊接控制部3的输出来进行初级逆变器动作及次级逆变器动作。焊接输出部2适当地切换正极性与逆极性，以输出适于焊接的焊接电压或焊接电流。初级逆变器通常由通过PWM (Pulse Wide Modulation)动作或相位移动动作而被驱动的未图示的IGBT (Insulated Gate Bipolar Transistor)、未图示的MOSFET (Metal-Oxide Semiconductor Field Effect Transistor)、未图示的初级整流二极管、平滑用电解电容器或者功率转换用变压器等构成。另外，次级逆变器通常使用未图示的IGBT由半桥或全桥电路构成，切换输出极性。在此，所谓正极性是指电弧等离子体中的电子的移动方向为从电极9朝向母材12 的方向，是电极9为负、母材为正的情况。另外，逆极性是指电弧等离子体中的电子的移动方向为从母材12朝向电极9的方向，是电极9为正、母材12为负的情况。再有，由CPU等构成的交流频率设定部7是用于设定交流频率Fl (例如70Hz)的部件，将所设定的值输出到计算部4。由CPU等构成的逆极性期间设定部8是用于设定逆极性期间的部件，将所设定的值输出到计算部4。其中，逆极性期间一般被称为清除期间，例如是基于逆极性期间相对于交流周期的整个期间的比率(例如30%)等来决定的。由CPU等构成的存储部6存储有正极性基本比率与逆极性基本比率的多个组合， 并将所存储的信息输出到选择部5。在此，正极性基本比率是正极性期间内极性反转前通过比峰值电流低的基本电流的期间相对于正极性期间的比率。逆极性基本比率是逆极性期间内极性反转前通过比峰值电流低的基本电流的期间相对于逆极性期间的比率。第一存储部14包含于存储部6内，存储有正极性基本比率Rl与逆极性基本比率 R2的多个组合中的第一组合。再有，第二存储部15包含于存储部6内，存储有正极性基本比率R3与逆极性基本比率R4的组合、即第二组合。在此，正极性基本比率R3比存储于第一存储部14中的第一组合的正极性基本比率Rl大。逆极性基本比率R4比存储于第一存储部14中的第一组合的逆极性基本比率R2大。由CPU等构成的选择部5从来自存储部6的多个输出中选择1个，向计算部4输出。其中，关于选择部5进行选择的方法将在后面叙述。而且，在连接图3A所示的具备第一长度的线缆Ia (例如4m)的第一焊炬10而进行焊接的情况下，选择存储有第一组合的第一存储部14的输出。再有，在连接图:3B所示的具备长度比图3A所示的第一长度的线缆Ia 还长的第二长度的线缆Ia (例如40m)的第二焊炬13并进行焊接的情况下，选择存储有第二组合的第二存储部15的输出。由CPU等构成的计算部4利用交流频率设定部7输出的交流频率F1、逆极性期间设定部8输出的逆极性期间以及选择部5输出的正极性基本比率与逆极性基本比率，计算正极性峰值期间、正极性基本期间、逆极性峰值期间以及逆极性基本期间，并向焊接控制部 3输出。焊接控制部3基于计算部4所输出的各期间，向焊接输出部2输出以下输出指令信号，该输出指令信号使得在正极性峰值期间内输出正极性峰值电流，在正极性基本期间内输出比正极性峰值电流低的正极性基本电流。再有，焊接控制部3向焊接输出部2输出以下输出指令信号，该输出指令信号使得在逆极性峰值期间内输出逆极性峰值电流，在逆极性基本期间内输出比逆极性峰值电流低(绝对值小)的逆极性基本电流。焊接输出部2基于来自焊接控制部3的输出指令信号，通过次级逆变器的动作，在正极性期间内作为正极性期间动作，将输出极性切换到电子从电极9向母材12移动的方向。在逆极性期间内作为逆极性期间动作，焊接输出部2将输出极性切换到电子从母材12 向电极9移动的方向。另外，焊接输出部2通过初级逆变器的动作，在正极性峰值期间内输出正极性峰值电流(例如400A)，在正极性基本期间内输出正极性基本电流(例如100A)， 在逆极性峰值期间内输出逆极性峰值电流(例如-400A)，在逆极性基本期间内输出逆极性基本电流(例如-100A)。焊接输出部2输出的焊接电流或焊接电压被提供给所连接的第一焊炬10或第二焊炬13，在由钨等构成的电极9的前端和铝材料等的母材12之间产生电弧11，进行交流电弧焊接。接着，利用图2A，对在交流电弧焊接装置21上连接了第一焊炬10时，选择部5选择了存储有第一组合的第一存储部14的输出的情况下的动作以及焊接电流波形进行说明。在将具备第一长度的线缆(例如4m)的第一焊炬10连接到交流电弧焊接装置21 来进行焊接的情况下，选择部5选择第一存储部14的输出。而且，计算部4利用由交流频率设定部7设定的交流频率Fl (例如70Hz)、由逆极性期间设定部8设定的逆极性期间REN(例如逆极性比率30% )、以及第一存储部14所存储的第一组合的正极性基本比率Rl (例如 5%)与第一组合的逆极性基本比率R2(例如11% )，计算正极性峰值期间(例如9. 5msec)、 正极性基本期间(例如0.5msec)、逆极性峰值期间(例如3. 81msec)以及逆极性基本期间 (例如 0. 47msec)。如图2A所示，在正极性期间内，在正极性峰值期间结束而转变到正极性基本期间之际，焊接电流从正极性峰值电流IENP (例如400A)降低到正极性基本电流IENB (例如 100A)。若正极性基本期间结束，则焊接电流转变到逆极性期间。再有，在逆极性期间内，在逆极性峰值期间结束而转变到逆极性基本期间之时，焊接电流从逆极性峰值电流IEPP (例如-400A)降低到逆极性基本电流IEPB (例如-100A)。 若逆极性基本期间结束，则焊接电流转变到正极性期间。这样，在极性反转之前，焊接电流降低到作为目标指令值的正极性基本电流IENB 或者逆极性基本电流IEPB。由此，可以将极性反转时次级逆变器的开关转换所产生的浪涌电压抑制得较低(例如300V左右)。结果，不会造成构成焊接输出部2的次级逆变器的半导体元件破损。接下来，考虑将图IBB所示的具备长度比第一长度的线缆还长的第二长度(例如 40m)的线缆Ia的第二焊炬13连接到交流电弧焊接装置21的状态。利用图2B对在该状态下选择部5选择了存储有第一组合的第一存储部14的输出时的焊接电流波形进行说明。选择部5选择存储有第一组合的第一存储部14的输出并向计算部4输出。计算部4利用由交流频率设定部7设定的交流频率Fl (例如70Hz)、由逆极性期间设定部8设定的逆极性期间REN(例如逆极性比率30% )、以及存储部6所存储的第一组合的正极性基本比率Rl (例如5% )与第一组合的逆极性基本比率R2 (例如11 % )，计算正极性峰值期间 (例如9. 5msec)、正极性基本期间(例如0. 5msec)、逆极性峰值期间(例如3. 81msec)以及逆极性基本期间(例如0. 47msec)。如图2B所示，在正极性期间内，按照在正极性峰值期间结束后转变到正极性基本期间之际使焊接电流成为正极性基本电流IENB的方式发出指令。但是，焊接电流不会从正极性峰值电流IENP (例如400A)降低到正极性基本电流IENB (例如100A)。结果，焊接电流仅降低到比正极性基本电流IENB大的极性反转前焊接电流IEm (例如300A)，然后就转变到逆极性期间。其理由将在后面叙述。再有，在逆极性期间内，按照在逆极性峰值期间结束后转变到逆极性基本期间之际使焊接电流成为逆极性基本电流IEPB的方式发出指令。但是，焊接电流不会从逆极性峰值电流IEPP (例如-400A)降低到逆极性基本电流IEPB (例如-100A)。结果，焊接电流仅降低到比逆极性基本电流IEPB大的极性反转前焊接电流IEPl (例如-300A)，然后就转变到正极性期间。其理由如下所述。由于如图:3B所示的第二焊炬13那样增长焊接线缆，焊接负载侧的电感增加。于是，焊接线缆所保持的电磁能量增加，由此焊接电流无法急剧地降低。而且，极性反转前的焊接电流在规定时间内无法降低到目标指令值的正极性基本电流IENB或逆极性基本电流 IEPB0这样，在成为比作为目标指令值的正极性基本电流IENB或逆极性基本电流IEPB高的电流、即极性反转前焊接电流IEm或极性反转前焊接电流IEPl的状态下，发生极性反转。 由此，因次级逆变器的开关转换而产生的浪涌电压升高(例如600V左右)，有可能导致构成次级逆变器的半导体元件破损。接着，利用图2C对在交流电弧焊接装置21上连接第二焊炬13时选择部5选择了存储有第二组合的第二存储部15的输出的情况下的焊接电流波形的动作进行说明。在连接具备第二长度的线缆(例如40m)的第二焊炬13来进行焊接的情况下，选择部5选择存储有第二组合的第二存储部15的输出后输出到计算部4。计算部4利用由交流频率设定部7设定的交流频率Fl (例如70Hz)、由逆极性期间设定部8设定的逆极性期间REN(例如逆极性比率30% )、以及第二组合的正极性基本比率R3 (例如20% )与第二组合的逆极性基本比率R4(例如44% )，计算以下期间。在此，第二组合的正极性基本比率R3比第一存储部14所存储的第一组合中的正极性基本比率与逆极性基本比率大，并被存储于第二存储部15中。而且，计算部4计算正极性峰值期间(例如8. Omsec)、正极性基本期间(例如 2. Omsec)、逆极性峰值期间(例如2. 4msec)以及逆极性基本期间(例如1. 9msec)。这样， 基于第二组合，可以计算出正极性峰值期间、正极性基本期间、逆极性峰值期间以及逆极性基本期间。由此，与基于第一组合进行计算的情况相比，正极性基本期间与逆极性基本期间变长。而且，正极性峰值期间与逆极性峰值期间缩短。如图2C所示，在正极性期间内，正极性峰值期间结束后转变到正极性基本期间之际，焊接电流从正极性峰值电流IENP(例如400A)降低到作为焊接电流指令值的正极性基本电流IENB (例如100A)，然后转变到逆极性期间。再者，在逆极性期间内，逆极性峰值期间结束后转变到逆极性基本期间之际，焊接电流从逆极性峰值电流IEPP(例如-400A)降到作为焊接电流指令值的逆极性基本电流 IEPB (例如-100A)，然后转变到正极性期间。由于增长焊接线缆而导致焊接负载侧的电感增加，焊接线缆所保持的电磁能量增加，由此焊接电流无法急剧地降低。然而，第二组合的正极性基本比率R3可以设定为在所计算出的正极性基本期间内能够降低到正极性基本电流IENB为止的足够大小。再有，第二组合的逆极性基本比率R4可以设定为在所计算出的逆极性基本期间内能够降低到逆极性基本电流IEPB为止的足够大小。因此，极性反转前的焊接电流降低到目标指令值的正极性基本电流IENB或逆极性基本电流IEPB。其中，正极性基本比率R3或逆极性基本比率R4例
10如可以预先通过实验或施工等收集数据而预先求出，将该结果预先存储在存储部6中。如上所述，若采用本发明，则在极性反转前能够将焊接电流降低到作为目标指令值的正极性基本电流IENB或逆极性基本电流IEPB。由此，能够将极性反转之际的次级逆变器的开关转换所导致的浪涌电压抑制得较低(例如300V左右)，构成次级逆变器的半导体元件不会破损。如上所述，即使在连接具备电感比第一焊炬10所具备的线缆大的第二长度(例如 40m)的线缆的第二焊炬13来进行交流电弧焊接的情况下，交流电弧焊接装置21所搭载的半导体元件也不会破损。其原因在于通过选择比第一组合中的正极性基本比率及逆极性基本比率大的第二组合的正极性基本比率及逆极性基本比率，从而可以在极性反转之前使焊接电流充分降低。结果，可以将因极性反转时的半导体元件的开关转换而引起的浪涌电压抑制得较低。S卩，本发明的交流电弧焊接装置21是交替地重复逆极性期间和正极性期间来进行焊接的交流电弧焊接装置，包括交流频率设定部7、逆极性期间设定部8、存储部6和选择部5，采取基于选择部5选择出的一个组合来进行焊接的构成。在此，交流频率设定部7设定交流频率，逆极性期间设定部8设定逆极性期间。存储部6存储正极性基本比率与逆极性基本比率的多个组合。其中，正极性基本比率是正极性期间内极性反转前通过比峰值电流低的基本电流的期间相对于正极性期间的比率。逆极性基本比率是逆极性期间内极性反转前通过比峰值电流低的基本电流的期间相对于逆极性期间的比率。根据该构成，即使连接了具备电感较大的线缆Ia的第二焊炬13，也可以选择比通常的正极性基本期间与逆极性基本期间长的第二组合中的正极性基本期间与逆极性基本期间来进行焊接。由此，可以将因极性反转时的开关转换而产生的浪涌电压抑制得较低，可以实现半导体元件无破损的高品质的交流电弧焊接装置21。再有，也可以采取以下构成存储部6存储有正极性基本比率与逆极性基本比率的至少2个组合，第一组合中的正极性基本比率与逆极性基本比率比第二组合中的正极性基本比率与逆极性基本比率小，根据焊接条件选择该组合来进行焊接。在此，所谓根据焊接条件进行焊接是指例如在连接具备第一长度的线缆Ia的第一焊炬10进行焊接的情况下， 由选择部5选择第一组合进行焊接。另外，同样也是指在连接具备长度比第一长度的线缆 Ia长的第二长度的线缆Ia的第二焊炬13而进行焊接的情况下，由选择部5选择第二组合进行焊接。根据该构成，即使对于焊接条件不同的各种情况而言，焊接电流都会充分地降低到正极性基本电流IENB或逆极性基本电流IEPB的电流值的水平之后进行极性反转。由此， 可以将因极性反转时的开关转换而产生的浪涌电压抑制得较低，可以实现半导体元件无破损的高品质的交流电弧焊接装置21。其中，通过选择第二组合，由于基本期间增长，有时焊接电流的实际的输出值会下降、或者正极性期间的热量输入与逆极性期间的热量输入的平衡发生变化这样的焊接施工条件改变。在这种情况下，例如也考虑与使峰值电流增加的控制一起进行等根据需要来进行输出调整。还有，在本实施方式1中，在连接了第二焊炬13之际选择第二组合。不限于该情况，在焊接负载侧的电感比通常时大幅度增加的状态下进行使用时，同样也可以选择第二组合。这种电感的增加状态例如认为在虽然使用线缆Ia较短的第一焊炬10但连接了较长的母材侧线缆(例如40m)的情况、或者以缠绕的状态(例如缠绕10圈)连接焊接线缆的情况下产生。另外，正极性峰值电流及逆极性峰值电流在图2A、图2B、图2C中作为任意的固定值进行了说明，但是也可以是在正极性峰值期间内变动的波形。进而，选择部5进行的选择既可以是手动进行切换，还可以在交流电弧焊接装置 21中设置自动测量焊接负载侧的电感的自动测量部17，基于该自动测量部17的测量结果自动进行选择并进行切换。其中，自动测量部17具有用于进行选择的阈值，在电感小于阈值的情况下选择第一组合，在电感为阈值以上的情况下选择第二组合。此外，在手动进行切换的情况下，例如也可以在交流电弧焊接装置21中另外设置用于切换两种模式的模式切换按钮18，基于该模式切换按钮18的状态，选择部5进行选择。 这样，对于交流电弧焊接装置21的动作而言，可以进行操作者的选择。再有，在本实施方式1中，虽然对交流电弧焊接进行了说明，但是即使在消耗电极式的交流电弧焊接中也是同样的。(实施方式2)利用图3 图5，对本实施方式2进行说明。图4是表示本实施方式2中的交流电弧焊接装置31的示意结构的图。图5A、图5B、图5C分别是表示本发明的实施方式2中的焊接电流波形的时间变化的图。图3A是表示在本发明的交流电弧焊接装置31上连接了第一焊炬10的状态的图，图:3B是表示在本发明的交流电弧焊接装置31上连接了第二焊炬 13的状态的图。利用图3A、图;3B以及图5A、图5B、图5C，对如图4所示那样构成的交流电弧焊接装置31的动作进行说明。本实施方式2与实施方式1的主要不同之处在于正极性基本期间或逆极性基本期间的决定方法。即，在实施方式1中，示出了基于交流频率、逆极性期间、正极性基本比率及逆极性基本比率来计算正极性基本期间及逆极性基本期间的例子。另一方面，在本实施方式2中，将正极性基本期间、逆极性基本期间、正极性峰值期间及逆极性峰值期间的多个组合，作为各个不同的组合而区分地预先存储于存储部中，从这多个组合中进行选择。以下，对采用了交替地重复逆极性期间和正极性期间来进行焊接的非消耗电极式的交流电弧焊接装置的例子进行说明。如图5A所示，TPl表示第一组合中的正极性峰值期间，TBl表示第一组合中的正极性基本期间，TP2表示第一组合中的逆极性峰值期间，TB2表示第一组合中的逆极性基本期间。再有，如图5C所示，TP3表示第二组合中的正极性峰值期间，TB3表示第二组合中的正极性基本期间，TP4表示第二组合中的逆极性峰值期间，TB4表示第二组合中的逆极性基本期间。还有，如图5B所示，IEN2表示连接了第二焊炬13时的第一组合中的正极性期间的极性反转前焊接电流。IEP2表示连接了第二焊炬13时的第一组合中的逆极性期间的极性反转前焊接电流。如图4所示，由CPU等构成的存储部6存储有了正极性峰值期间、正极性基本期间、逆极性峰值期间与逆极性基本期间的多个组合，并将由选择部5选出的组合输出到选择部5。在此，正极性峰值期间是正极性期间内通过峰值电流的期间。正极性基本期间是正极性期间内在极性反转前通过比峰值电流低的基本电流的期间。逆极性峰值期间是逆极性期间内通过峰值电流的期间。逆极性基本期间是逆极性期间内在极性反转前通过比峰值电流低(绝对值小)的基本电流的期间。第一存储部14包含于存储部6内，存储正极性峰值期间、正极性基本期间、逆极性峰值期间与逆极性基本期间的第一组合。再有，第二存储部15包含于存储部6内，存储正极性峰值期间、比第一组合的正极性基本期间长的正极性基本期间、逆极性峰值期间、比第一组合的逆极性基本期间长的逆极性基本期间的第二组合。由CPU等构成的选择部5从来自存储部6的多个组合的输出中选择1个，并向焊接控制部3输出。考虑连接具备图3A所示的第一长度的线缆Ia(例如4m)的第一焊炬10 并进行焊接的情况。该情况下，选择部5选择存储第一组合的第一存储部14的输出后输出到焊接控制部3。另一方面，考虑连接具备长度比第一长度的线缆Ia长的、图:3B所示的第二长度的线缆Ia(例如40m)的第二焊炬13并进行焊接的情况。该情况下，选择部5选择存储第二组合的第二存储部15的输出。焊接控制部3基于选择部5输出的各期间，向焊接输出部2输出以下输出指令信号在正极性峰值期间内输出正极性峰值电流，在正极性基本期间内输出比正极性峰值电流低的正极性基本电流。而且，焊接控制部3基于选择部5输出的各期间，向焊接输出部2 输出以下输出指令信号在逆极性峰值期间内输出逆极性峰值电流，在逆极性基本期间内输出比逆极性峰值电流低的逆极性基本电流。焊接输出部2基于来自焊接控制部3的输出指令信号，通过次级逆变器的动作，在正极性期间内作为正极性期间动作，将输出极性切换到电子从电极9向母材12移动的方向。另外，焊接输出部2基于来自焊接控制部3的输出指令信号，在逆极性期间内作为逆极性期间动作，将输出极性切换到电子从母材12向电极9移动的方向。此外，焊接输出部2通过初级逆变器的动作，在正极性峰值期间内输出正极性峰值电流(例如400A)，在正极性基本期间内输出正极性基本电流(例如100A)。并且，焊接输出部2在逆极性峰值期间内输出逆极性峰值电流(例如-400A)，在逆极性基本期间内输出逆极性基本电流(例如-100A)。焊接输出部2输出的焊接电流或焊接电压被提供给连接在交流电弧焊接装置31 上的第一焊炬10或第二焊炬13。于是，在由钨等构成的电极9的前端和铝材料等的母材 12之间产生电弧11，交流电弧焊接装置31进行交流电弧焊接。接着，利用图5A，对在交流电弧焊接装置31上连接了第一焊炬10，选择部5选择了存储有第一组合的第一存储部14的输出的情况下的焊接电流波形的动作进行说明。在将具备第一长度的线缆Ia (例如4m)的第一焊炬10连接到交流电弧焊接装置 31并进行焊接的情况下，选择部5选择存储了第一组合的第一存储部14的输出。而且， 选择部5将第一组合的正极性峰值期间TPl (例如9. 5msec)、第一组合的正极性基本期间 TBI (例如0. 5msec)、第一组合的逆极性峰值期间TP2 (例如3. 81msec)以及第一组合的逆极性基本期间TB2 (例如0. 47msec)输出到焊接控制部3。如图5A所示，考虑在正极性期间内正极性峰值期间结束后转变到正极性基本期间的情况。此时，焊接电流在正极性基本期间TBl内从正极性峰值电流IENP(例如400A) 降低到作为焊接电流指令值的正极性基本电流IENB(例如100A)，然后转变到逆极性期间。再有，考虑在逆极性期间内逆极性峰值期间结束后转变到逆极性基本期间的情况。此时，焊接电流在逆极性基本期间TB2内从逆极性峰值电流IEPP(例如-400A)降低到作为焊接电流指令值的逆极性基本电流IEPB(例如-100A)，然后转变到正极性期间。这样，在极性反转前，焊接电流降低到作为目标指令值的正极性基本电流IENB或逆极性基本电流IEPB为止。由此，可以将因极性反转时的次级逆变器的开关转换而产生的浪涌电压抑制得较低(例如300V左右)。结果，构成焊接输出部2的次级逆变器的半导体元件不会破损。接着，利用图5B，考虑将具备比第一长度的线缆Ia长的第二长度(例如40m)的线缆Ia的第二焊炬13连接到交流电弧焊接装置31来进行焊接的情况。对该情况下选择部 5选择了第一存储部14的输出时的焊接电流波形的动作进行说明。选择部5选择存储有第一组合的第一存储部14的输出，将第一组合的正极性峰值期间TPl (例如9. 5msec)、第一组合的正极性基本期间TBI (例如0. 5msec)、第一组合的逆极性峰值期间TP2 (例如3. 81msec)以及第一组合的逆极性基本期间TB2 (例如0. 47msec) 输出到焊接控制部3。如图5B所示，在正极性期间内，在正极性峰值期间结束后转变到正极性基本期间之际，焊接电流在正极性基本期间TBl内无法从正极性峰值电流IENP(例如400A)降低到作为焊接电流指令值的正极性基本电流IENB(例如100A)。即，焊接电流仅降低到比正极性基本电流IENB大的极性反转前焊接电流IEN2(例如300A)，然后就转变到逆极性期间。其理由将在后面叙述。再有，在逆极性期间内，在逆极性峰值期间结束后转变到逆极性基本期间之际，焊接电流在逆极性基本期间TB2内，无法从逆极性峰值电流IEPP(例如-400A)降低到作为焊接电流指令值的逆极性基本电流IEPB(例如-100A)。即，焊接电流仅降低到比逆极性基本电流IEPB大的极性反转前焊接电流IEP2 (例如-300A)，然后就转变到正极性期间。其理由如下所述。由于增长焊接线缆，焊接负载侧的电感增加，于是焊接线缆所保持的电磁能量增加，由此焊接电流无法急剧地降低。极性反转前的焊接电流无法降低到目标指令值的正极性基本电流IENB或逆极性基本电流IEPB，在成为比目标指令值的正极性基本电流IENB或逆极性基本电流IEPB高的电流、即极性反转前焊接电流IEN2或极性反转前焊接电流IEP2 的状态下发生极性反转。由此，因次级逆变器的开关转换而产生的浪涌电压升高(例如 600V左右)，有可能导致构成次级逆变器的半导体元件破损。接着，利用图5C对在交流电弧焊接装置31上连接第二焊炬13时选择部5选择了存储有第二组合的第二存储部15的输出的情况下的焊接电流波形的动作进行说明。在将具备第二长度的线缆Ia(例如40m)的第二焊炬13连接到交流电弧焊接装置31并进行焊接的情况下，选择部5选择存储有第二组合的第二存储部15的输出。而且， 选择部5将第二组合的正极性峰值期间TP3(例如8. Omsec)、第二组合的正极性基本期间 ΤΒ3 (例如2. Omsec)、第二组合的逆极性峰值期间ΤΡ4 (例如2. 4msec)以及第二组合的逆极性基本期间TB4(例如1. 9msec)输出到焊接控制部3。如图5C所示，考虑在正极性期间内正极性峰值期间结束后转变到正极性基本期间的情况。此时，焊接电流在正极性基本期间TB3内从正极性峰值电流IENP(例如400A) 降低到作为焊接电流指令值的正极性基本电流IENB(例如100A)，然后转变到逆极性期间。再有，考虑在逆极性期间内逆极性峰值期间结束后转变到逆极性基本期间的情况。此时，焊接电流在逆极性基本期间TB4内从逆极性峰值电流IEPP(例如-400A)降低到作为焊接电流指令值的逆极性基本电流IEPB(例如-100A)，然后转变到正极性期间。由于增长焊接线缆而导致焊接负载侧的电感增加，焊接线缆所保持的电磁能量增加，由此焊接电流无法急剧地降低。然而，第二组合的正极性基本期间TB3可以设定为在正极性基本期间TB3内能够降低到正极性基本电流IENB为止的足够大小。再有，第二组合的逆极性基本期间TB4可以设定为在逆极性基本期间TB4内能够降低到逆极性基本电流IEPB 为止的足够大小。通过这些设定，极性反转前的焊接电流能够降低到目标指令值的正极性基本电流IENB或逆极性基本电流IEPB。在极性反转前，焊接电流降低到作为目标指令值的正极性基本电流IENB或逆极性基本电流IEPB。由此，可以将因极性反转时的次级逆变器的开关转换而产生的浪涌电压抑制得较低(例如300V左右)，构成次级逆变器的半导体元件不会破损。如上所述，在将具备电感较大的第二长度Ia(例如40m)的线缆的第二焊炬13连接到交流电弧焊接装置31并进行交流电弧焊接时，选择如下所示的组合。即，选择比第一组合中的正极性基本期间与逆极性基本期间长的第二组合中的正极性基本期间与逆极性基本期间。由此，可以在极性反转前使焊接电流充分降低，可以将因极性反转时的开关转换而产生的浪涌电压抑制得较低，因此半导体元件不会破损。S卩，本发明的交流电弧焊接装置31是交替地重复逆极性期间和正极性期间来进行焊接的交流电弧焊接装置，具备存储部6与选择部5，采取基于选择部5选出的1个组合进行焊接的构成。在此，存储部6存储正极性峰值期间、正极性基本期间、逆极性峰值期间以及逆极性基本期间的多个组合。其中，正极性峰值期间是正极性期间内通过峰值电流的期间。正极性基本期间是正极性期间内在极性反转前通过比峰值电流低的基本电流的期间。逆极性峰值期间是逆极性期间内通过峰值电流的期间。逆极性基本期间是逆极性期间内在极性反转前通过比峰值电流低的基本电流的期间。再有，选择部5从存储部6所存储的多个组合中选择1个组合。根据该构成，即使连接具备电感较大的线缆Ia的第二焊炬13，也可以选择比通常的正极性基本期间与逆极性基本期间长的第二组合中的正极性基本期间与逆极性基本期间来进行焊接。由此，可以将因极性反转时的开关转换而产生的浪涌电压抑制得较低，可以实现半导体元件无破损的高品质的交流电弧焊接装置31。再有，也可采取以下构成存储部6存储有正极性峰值期间、正极性基本期间、逆极性峰值期间及逆极性基本期间的至少2个组合，第一组合中的正极性基本期间与逆极性基本期间比第二组合中的正极性基本期间与逆极性基本期间短，根据焊接条件选择该组合来进行焊接。在此，所谓根据焊接条件进行焊接是指例如在连接具备第一长度的线缆Ia 的第一焊炬10进行焊接的情况下，由选择部5选择第一组合进行焊接。另外，同样也是指在连接具备长度比第一长度的线缆Ia长的第二长度的线缆Ia的第二焊炬13而进行焊接的情况下，由选择部5选择第二组合进行焊接。根据该构成，即使对于焊接条件不同的各种情况而言，焊接电流都会充分地降低到正极性基本电流IENB或逆极性基本电流IEPB的电流值的水平之后进行极性反转。由此， 可以将因极性反转时的开关转换而产生的浪涌电压抑制得较低，可以实现半导体元件无破损的高品质的交流电弧焊接装置31。
其中，由于选择第二组合而基本期间增长，因此有时焊接电流的实际的输出值下降、或者正极性期间的热量输入与逆极性期间的热量输入的平衡变化这样的焊接施工条件发生改变。在这种情况下，例如也考虑与使峰值电流增加的控制一起进行等，根据需要来进行输出调整。还有，在本实施方式2中，在将第二焊炬13连接到交流电弧焊接装置31之际选择了第二组合。不限于该情况，在焊接负载侧的电感比通常时大幅度增加的状态下进行使用时，同样也可以选择第二组合。这种电感的增加状态例如认为在虽然使用线缆Ia较短的第一焊炬10但连接了较长的母材侧线缆(例如40m)的情况、或者以缠绕的状态(例如缠绕 10圈)连接焊接线缆的情况下产生。另外，正极性峰值电流及逆极性峰值电流在图5A、图5B、图5C中作为任意的固定值进行了说明，但也可以是在正极性峰值期间内变动的波形。进而，选择部5进行的选择既可以是手动进行切换，还可以在交流电弧焊接装置 31中设置自动测量焊接负载侧的电感的自动测量部17，基于该自动测量部17的测量结果自动进行选择并进行切换。其中，自动测量部17具有用于进行选择的阈值，在电感小于阈值的情况下选择第一组合，在电感为阈值以上的情况下选择第二组合。此外，在手动进行切换的情况下，例如也可以在交流电弧焊接装置31中另外设置用于切换两种模式的模式切换按钮18，基于该模式切换按钮18的状态，选择部5进行选择。 这样，对于交流电弧焊接装置31的动作而言，可以进行操作者的选择。再有，在本实施方式2中，虽然对交流电弧焊接进行了说明，但是即使在消耗电极式的交流电弧焊接中也是同样的。还有，正极性基本期间TBI、逆极性基本期间TB2、正极性基本电流IENB及逆极性基本电流IEPB等例如可以预先通过实验或施工等收集数据来求出，并将该结果预先存储在存储部6中。(产业上的可利用性)如上所述，本申请的发明即使连接具备电感较大的线缆的焊接用焊炬，也可以选择比通常的第一组合中的正极性基本期间与逆极性基本期间长的第二组合中的正极性基本期间与逆极性基本期间。由此，能够将因极性反转的开关转换而产生的浪涌电压抑制得较低，半导体元件不会破损。因此，本发明的交流电弧焊接装置作为进行交流电弧焊接施工的例如汽车产业或建筑产业等尤其是采用铝材料或镁材料进行生产的产业中的交流电弧焊接装置，在产业上是非常有用的。符号说明Ia 线缆2焊接输出部3焊接控制部4计算部5选择部6、16 存储部7交流频率设定部8逆极性期间设定部
9电极
10第一焊炬
11电弧
12母材
13第二焊炬
14第一存储部
15第二存储部
17自动测量部
18模式切换按钮
21、31交流电弧焊接装置
权利要求
1.一种交流电弧焊接装置，交替地重复逆极性期间和正极性期间来进行焊接，该交流电弧焊接装置包括交流频率设定部，其设定交流频率； 逆极性期间设定部，其设定逆极性期间；存储部，其存储正极性基本比率与逆极性基本比率的多个组合，其中，所述正极性基本比率是在所述正极性期间内极性反转之前通过比峰值电流低的基本电流的期间相对于所述正极性期间的比率，所述逆极性基本比率是在所述逆极性期间内极性反转之前通过比峰值电流低的基本电流的期间相对于所述逆极性期间的比率；和选择部，其用于从所述存储部所存储的多个所述组合中选择1个组合， 所述交流电弧焊接装置基于由所述选择部选出的所述1个组合来进行焊接。
2.根据权利要求1所述的交流电弧焊接装置，其中，所述存储部存储有所述正极性基本比率与所述逆极性基本比率的至少2个组合，第一组合中的正极性基本比率与逆极性基本比率比第二组合中的正极性基本比率与逆极性基本比率小，在连接具备第一长度的线缆的第一焊接用焊炬来进行焊接的情况下，通过选择部选择所述第一组合来进行焊接，在连接具备比所述第一长度的线缆长的第二长度的线缆的第二焊接用焊炬来进行焊接的情况下，通过所述选择部选择所述第二组合来进行焊接。
3.一种交流电弧焊接装置，交替地重复逆极性期间和正极性期间来进行焊接，该交流电弧焊接装置包括存储部，其存储正极性峰值期间、正极性基本期间、逆极性峰值期间与逆极性基本期间的多个组合，其中，所述正极性峰值期间是在所述正极性期间内通过峰值电流的期间，所述正极性基本期间是在所述正极性期间内极性反转之前通过比所述峰值电流低的基本电流的期间，所述逆极性峰值期间是在所述逆极性期间内通过峰值电流的期间，所述逆极性基本期间是在所述逆极性期间内极性反转之前通过比所述峰值电流低的基本电流的期间；和选择部，其用于从所述存储部所存储的多个所述组合中选择1个组合， 所述交流电弧辉接装置基于由所述选择部选出的所述1个组合来进行焊接。
4.根据权利要求3所述的交流电弧焊接装置，其中，所述存储部存储有所述正极性峰值期间、所述正极性基本期间、所述逆极性峰值期间与所述逆极性基本期间的至少2个组合，第一组合中的正极性基本期间与逆极性基本期间比第二组合中的正极性基本期间与逆极性基本期间短，在连接具备第一长度的线缆的第一焊接用焊炬来进行焊接的情况下，通过选择部选择所述第一组合来进行焊接，在连接具备比所述第一长度的线缆长的第二长度的线缆的第二焊接用焊炬来进行焊接的情况下，通过所述选择部选择所述第二组合来进行焊接。
全文摘要
本发明提供一种交流电弧焊接装置，在连接了具备电感较大的线缆的焊接用焊炬时，选择比通常的正极性基本期间与逆极性基本期间长的第二组合中的正极性基本期间与逆极性基本期间。由此，可以将因极性反转时的开关转换而产生的浪涌电压抑制得较低，从而能够实现半导体元件不会破损的高品质的交流电弧焊接装置。
文档编号B23K9/09GK102448652SQ20118000228
公开日2012年5月9日 申请日期2011年2月22日 优先权日2010年3月1日
发明者井原英树, 小林直树, 岛林信介, 森川彻也, 永野元泰, 田中义朗, 竹村香介 申请人:松下电器产业株式会社