电阻焊电极的制作方法

1.本发明涉及将由金属材料或陶瓷材料等耐热硬质材料构成的引导销与由绝缘性合成树脂材料构成的滑动部件一体化而得到的部件以能够滑动的状态组装于电极主体内而得到的电阻焊电极。


背景技术：

2.日本特开2017-217696公报记载的电阻焊电极是本技术的申请人所设计的。在该焊接电极中，截面圆形的金属制的引导销与截面圆形的合成树脂制的滑动部件通过注射成型而一体化，从而滑动部件的部分以滑动状态嵌入于电极主体的引导孔。
3.现有技术文献
4.专利文献
5.专利文献1：日本特开2017-217696公报


技术实现要素：

6.发明所要解决的课题
7.在上述专利文献1记载的构造中，通过向模具注射合成树脂材料来铸造引导销，即所谓的嵌件成型，完成引导销与滑动部件的一体化。在这样的嵌件成型中，为了将引导销与滑动部件的结合刚性维持在规定值，将嵌件部的合成树脂的壁厚设定得较厚。
8.在之后的研究中，注意到了如下问题。即，在通过注射成型使引导销与滑动部件一体化的情况下，由于上述那样的厚度在滑动部件的整个长度范围内维持均匀，滑动部件被加热而膨胀时，膨胀量进一步增大，因此滑动部件相对于电极主体的引导孔内表面在整个长度的范围内被更强地加压。在这样的增大后的膨胀量的基础上进行滑动时，滑动磨损量变多，从而滑动部件返回常温或产生焊接次数减少而导致的低温化时，滑动部件与引导孔之间的间隙变得过大。由于遍及滑动部件整个区域的范围内成为过大间隙，因此滑动部件或引导销相对于电极的中心轴线呈现较大的倾斜，钢板部件与电极的相对位置产生较大的偏差，从而对焊接精度提高来说会成为不良情况。
9.本发明是为了解决上述问题点而提供的，其目的在于在通过注射成型使截面圆形的金属制的引导销与截面圆形的合成树脂制的滑动部件一体化而得到的部件中，在滑动部件形成厚度较薄的部位，减少该较薄的部位的磨损量，从而缩小引导销的倾斜角度。
10.用于解决课题的手段
11.根据该发明的一个方面，提供电阻焊电极，该电阻焊电极构成为，从电极主体的端面突出并贯通钢板部件的下孔的截面圆形的引导销由金属材料或陶瓷材料等耐热硬质材料构成，以能够滑动的状态嵌入于电极主体的引导孔中的截面圆形的滑动部件由绝缘性合成树脂材料构成，引导销与滑动部件的一体化是通过对滑动部件进行注射成型时的嵌件成型而进行的，滑动部件由嵌件部、隔热部以及圆筒状的延长部构成，该嵌件部供引导销嵌入，该延长部与嵌件部连续，该隔热部形成于嵌件部与延长部的边界部并且与引导销的端
面紧密贴合，嵌入于滑动部件中的引导销的表面形成有细微的凹凸形状部，延长部的在引导销的直径方向上观察到的厚度被设定为比嵌件部的厚度薄，通过在滑动部件的外周面形成平面部而构成了从电极主体的通气孔流入至引导孔的冷却空气的空气通路，通过形成冷却空气的空气通路，在延长部形成薄壁变形部，构成为，在延长部被加热时，未形成有薄壁变形部的非薄壁变形部的圆周方向的膨胀力作用于薄壁变形部的两侧，由此薄壁变形部的表面向空气通路内鼓出，并且，构成为，热膨胀时的延长部对引导孔内表面的加压力小于热膨胀时的嵌件部对引导孔内表面的加压力，从而使延长部的滑动磨损量比嵌件部的滑动磨损量少。
12.发明效果
13.通过电阻焊将部件焊接于钢板部件时的熔融热经过电极主体从钢板部件向滑动部件传热，同时从引导销向滑动部件传热。向滑动部件的传热状态从嵌入有引导销的嵌件部波及到与嵌件部连续的圆筒状的延长部，但在电极的中心轴线方向上观察到的温度分布中，有时嵌件部接近熔融部位，从而嵌件部变得比延长部高温。
14.在嵌件部中，引导销存在于中心侧，因此热膨胀时的嵌件部的直径方向的力较强地作用于引导孔的内表面。进而，由于加上引导销自身的膨胀，对引导孔内表面的加压力变高。而且，在嵌件部中，也从引导销受热。
15.通过上述那样的加热现象，在嵌件部中，电极在使用时与非使用时的温度的高低差变大，嵌件部的伸缩量也变大。置于这样的环境下的嵌件部的磨损成为较大的磨损量。
16.延长部为圆筒状，其内部成为空间。此外，配置有形成于嵌件部与延长部的边界部并且紧密贴合有引导销的端面的隔热部，因此向延长部的传热量比向嵌件部的传热量少。
17.在本发明的焊接电极中，成型为延长部的在引导销的直径方向上观察到的厚度比嵌件部的厚度薄。除了这样的较薄的延长部，在滑动部件设置空气通路用的平面部，更薄的薄壁变形部形成于延长部。因此，在延长部被加热时，未形成有薄壁变形部的非薄壁变形部的圆周方向的膨胀力从薄壁变形部的两侧进行作用，薄壁变形部的表面向空气通路内鼓出，热膨胀时的延长部对引导孔内表面的加压力小于热膨胀时的嵌件部对引导孔内表面的加压力。因此，延长部的滑动磨损量大幅少于嵌件部的滑动磨损量。
18.延长部膨胀时，在非薄壁变形部沿直径方向作用的力作用于引导孔的内表面。这样的力成分转换为非薄壁变形部的圆周方向的膨胀力。非薄壁变形部的圆周方向的膨胀力从薄壁变形部的两侧进行作用，从而进行以薄壁变形部的表面向空气通路的空间侧膨胀的状态伸出的变形。通过热膨胀将延长部向引导孔内表面按压的力由于薄壁变形部向空气通路伸出变形而成为分散的状态，因此，相比于嵌件部，大幅减小。
19.根据上述那样的现象，即使在嵌件部中磨损进行，延长部的磨损仅为微量，或实质上磨损为零。即使通过停止作业等滑动部件返回常温或因焊接次数减少而导致的低温化而滑动部件收缩，虽然嵌件部与引导孔之间的间隙较大地存在，但也会成为延长部与引导孔之间的间隙极微小或实质上不存在的状态。
20.因此，防止在滑动部件整个区域的范围内的磨损进行，维持延长部的正常滑动，防止异常的大小的引导销的倾斜。也就是说，防止了如专利文献1所记载的焊接电极那样，滑动部件整个区域发生异常多的磨损，在常温时或焊接次数减少时在滑动部件整体与引导孔之间产生较大的间隙，较大地出现滑动部件或引导销的倾斜的情况。如上述那样维持延长
部的正常滑动，因此滑动部件或引导销的倾斜变小。这样，引导销的摆动方向的位置偏差变少，因此引导销与钢板部件的相对位置的偏差收敛在容许范围内，对焊接品质的提高而言是有效的。
21.如上所述，虽然嵌件部的热伸缩量较大地呈现，但合成树脂材料进入细微的凹凸形状部，因此能够可靠地维持嵌件部的引导销与合成树脂材料的一体性。
22.本发明是上述那样的焊接电极的发明，但从以下记载的实施例可知，也具有作为确定了滑动部件局部的热变化等的方法发明的方面。
附图说明
23.图1是电极整体的剖视图。
24.图2是电极的主要部分的剖视图。
25.图3是沿图2的(3)-(3)线的剖视图。
26.图4是示出引导销与凹凸形状部的边界部分的剖视图。
27.图5是引导销单体的立体图。
28.图6是示出滑动部件的膨胀变形的局部剖视图。
29.图7是示出薄壁变形部的变形状态的放大剖视图。
30.图8是示出其他引导部件的剖视图。
31.图9是示出引导销的摆动角的简略的侧视图。
32.图10是示出引导销的摆动角的简略的侧视图。
具体实施方式
33.接着，对用于实施本发明的电阻焊电极的方式进行说明。
34.实施例
35.图1～图9示出了本发明的实施例。
36.首先对电极主体进行说明。
37.铜合金制的电极主体1为圆筒状的形状，插入于静止部件11的固定部2与载置有钢板部件3的帽部4在螺纹部5结合。电极主体1的中心轴线用标号o-o示出。电极主体1形成有截面圆形的引导孔6。
38.固定部2的下部形成有锥部12，该锥部12嵌入设置于静止部件11的锥孔。固定部2的侧部设置有供冷却用的压缩空气导入引导孔6的通气口13。
39.电极主体1是固定电极，与其相对应的可动电极用标号24示出。
40.接着，对滑动部件进行说明。
41.滑动部件15由嵌件部17、圆筒状的延长部18以及隔热部20构成，该嵌件部17供引导销16嵌入，该延长部18与嵌件部17连续，该隔热部20形成于嵌件部17与延长部18的边界部并且与引导销16的端面19紧密贴合。
42.引导销16由不锈钢这样的金属材料或陶瓷材料等耐热硬质材料构成。滑动部件15由耐热性优异的绝缘性合成树脂，例如适于注射成型的pps(聚苯硫醚)树脂构成。在通过注射成型对滑动部件15进行成型时，引导销16成为插入滑动部件15的状态。
43.引导销16和滑动部件15的截面均为圆形，引导销16相对地贯通设置于帽部4的通
孔8和钢板部件3的下孔7，起到钢板部件3的定位功能，并对嵌合于其前端部的铁制的凸出螺母9进行支承。为此，形成与凸出螺母9的螺纹孔相符的小径部10。
44.在以下的说明中，有时也将凸出螺母单纯表述为螺母。
45.如图6所示，嵌件部17是滑动部件15中的相当于从滑动部件15的上端到引导销16的下端的区间a的部分。延长部18是与嵌件部17连续的圆筒状的部分，是滑动部件15中的相当于从后述的隔热部20的下端面到延长部18的下端的区间b的部分。隔热部20是滑动部件15中的相当于从引导销16的下端部、即端面19到延长部18的顶面21的区间c的部分。该隔热部20相当于嵌件部17的底部件。
46.形成以引导销16插入滑动部件15的状态一体化的复合构造物。该一体化在通过注射成型对滑动部件15进行成型时完成。在注射成型机的模具空间内以突出的状态保持引导销16，向模具空间注入熔融状态的合成树脂，从而成为引导销16被浇铸的状态。也就是说，是通常采用的嵌件成型。该合成树脂是前述的pps(聚苯硫醚)树脂。
47.为了使上述浇铸的引导销16与滑动部件15的一体性更加牢固，在嵌入于滑动部件15的引导销16的表面形成有细微的凹凸形状部14。该凹凸形状部14能够通过对引导销16的表面进行化学处理，或赋予塑性变形而得到。
48.在这里，为后者的塑性变形，是滚花加工。旋转式模具的表面形成有细微的凹凸，将该凹凸按压于引导销16的表面并使其旋转，得到利用塑性变形而得到的凹凸形状。如图5等所示，该凹凸形状以倾斜方向的平行的槽交叉的状态形成于引导销表面，用手触摸时手会有粗糙的触感。注射成型完成时，如图4所示，合成树脂遍布凹凸部的突部或谷部的各个角落，从而完成引导销16与滑动部件15的一体化。
49.在将引导销16安装于模具时，成为凹凸形状部14在模具空间露出的状态，由此，凹凸形状部14被合成树脂浇铸。
50.滑动部件15以实际上没有间隙而能够滑动的状态嵌入引导孔6内。为了使从通气孔13进入的冷却空气沿滑动部件15流通，形成空气通路22。通过在滑动部件15的外周面形成平面部23，而沿中心轴线o-o方向形成空气通路22。确定相当于平面部23的模具形状，由此平面部23在注射成型时通过模具成型得到。
51.如图3所示，在滑动部件15的四个部位形成有空气通路22，因此在空气通路22以外的四个部位保留有圆筒面32，圆筒面32相对于引导孔6的内表面以基本没有间隙的状态滑动。另外，滑动部件15以如下方式实现绝缘功能：可动电极24进行进出动作，在通有焊接电流时，电流仅从螺母9的熔接用突起46向钢板部件3流动。
52.在引导销16贯通通孔8的部位，通孔8与引导销16之间形成有空隙26，从而成为冷却空气的空气通路。
53.引导销16以插入滑动部件15的状态被一体化，贯通通孔8和下孔7并向钢板部件3的上侧突出，在该突出的部位保持螺母9。
54.压缩螺旋弹簧27嵌入滑动部件15与引导孔6的内底面之前，其张力作用于滑动部件15。滑动部件15的下侧形成有收纳压缩螺旋弹簧27的圆形的开口部28。标号29是嵌入引导孔6的内底面的绝缘片。而且，也能够利用从通气口13导入的空气压力来代替压缩螺旋弹簧27的张力。
55.接着，对开闭阀构造部进行说明。
56.开闭阀构造部43通过是否使从通气口13导入的冷却空气向空隙26流动或封闭向空隙26的流通，由此发挥开闭阀功能。开闭阀构造部43通过滑动部件15的端面45紧密贴合于引导孔6的内端面44来隔绝冷却空气流，或通过端面45离开内端面44来使冷却空气流动。这样，为了使两个面44、45可靠地紧密贴合来维持气密性，两个面44、45存在于与中心轴线o-o垂直交叉的假想平面上。
57.滑动部件15的上侧端面构成滑动部件15侧的紧密贴合面(端面45)，如上所述，该紧密贴合面存在于与中心轴线o-o垂直交叉的假想平面上。
58.两个面44、45的紧密贴合通过压缩螺旋弹簧27的张力来进行，在紧密贴合状态下，对熔接用突起46与钢板部件3之间赋予空隙l。
59.通过可动电极24的进出，对压缩螺旋弹簧27进行压缩的同时引导销16被按下时，开闭阀构造部43打开，形成空气流通的空隙。与此同时，熔接用突起46被钢板部件3加压，通有焊接电流。通过上述的引导销16的按下，从通气口13送入的冷却空气以经过引导孔6、空气通路22、开通的开闭阀构造部43、空隙26以及下孔7的方式流通，从而冷却螺母9的焊接部，防止溅射的进入。
60.接着，对嵌件部和延长部的厚度进行说明。
61.如图6所示，嵌件部17的沿电极的直径方向观察到的厚度t1被设定为能够适当地维持引导销16与滑动部件15的结合刚性的值。从热膨胀的观点来看，厚度t1过厚，但着眼于适当地维持引导销16与滑动部件15的结合刚性，设定为较厚。虽然在后面进行叙述，但因此，嵌件部17的热膨胀量变大，磨损量也增大。
62.延长部18的厚度t2是为了降低在热膨胀时沿直径方向作用的力的强度而设定的，设定为比嵌件部17的厚度t1薄。由图7可知，通过形成平面部23，空气通路22形成于平面部23与引导孔6的内表面之间，并且在延长部18形成有薄壁变形部30。
63.延长部18被加热时，如箭头线33所示，未形成有薄壁变形部30的非薄壁变形部31的圆周方向的膨胀力在非薄壁变形部31产生。该箭头线33示出的圆弧状的膨胀力作用于薄壁变形部30的两侧，薄壁变形部30的表面，即上述平面部23向空气通路22内鼓出。通过这样的鼓出，延长部18按压引导孔6的内表面的力减小。因此，热膨胀时的延长部18对引导孔6的内表面的加压力小于热膨胀时的嵌件部17对引导孔6的内表面的加压力。
64.因此，延长部18的滑动磨损量比嵌件部17的滑动磨损量大幅降低。薄壁变形部30的表面膨胀而伸出的形状由用双点划线表示的膨胀线34示出。膨胀线34所示的平缓的大致圆筒状的隆起为在中心轴线o-o方向上连续的状态。
65.延长部18膨胀时，在非薄壁变形部31沿直径方向作用的力如箭头线35所示，作用于引导孔6的内表面。这样的箭头线35所示的力成分转换为未形成有薄壁变形部30的非薄壁变形部31的圆周方向的膨胀力(箭头线33)。该箭头线33所示的圆周方向的力从非薄壁变形部31作用于薄壁变形部30的两侧，从而进行薄壁变形部30的表面(平面部23)以向空气通路22的空间侧隆起的状态伸出的变形。即，成为膨胀线34这样的形状。通过热膨胀而延长部18按压引导孔6的内表面的力由于薄壁变形部30向空气通路22伸出变形而被转换或成为分散的状态，因此相比于嵌件部17，大幅减小。
66.通过可动电极24反复进行加压，因此在滑动部件15为新品的期间，在滑动部件15的整个长度范围内，滑动磨损进行，但在延长部18处膨胀量较少，因此在滑动次数较少的较
早的时期，滑动磨损不进行。但是，在嵌件部17处，其壁厚较大，从而如在图6中用标号37所示，膨胀量变大，因此即使基于可动电极24的滑动次数增大，滑动磨损也继续。也就是说，嵌件部17的壁厚大于延长部18，因此对引导孔6的内表面进行加压的期间增长，滑动磨损长期继续，从而磨损量远多于延长部18。在这样的状态下，滑动部件15通过焊接作业的停止而返回常温，或焊接次数降低时，温度降低而滑动部件15收缩，从而如图9所示，嵌件部17的直径小于延长部18的直径。
67.针对这样的引导孔6的内表面的加压力在嵌件部17中较大地呈现，而在延长部18中较小地呈现，因此延长部18的滑动磨损量成为远小于嵌件部17的滑动磨损量的值。
68.进而，如图6所示，延长部18膨胀时，如用双点划线所示，其内侧形成有向内膨胀部36。该向内膨胀部36朝向延长部18的端部而逐渐变大。延长部18比嵌件部17薄，因此产生了这样的向内的膨胀现象，延长部18对引导孔6的内表面的加压力进一步降低。另外，为了容易理解，夸张地图示了向内膨胀部36。
69.接着，对引导销的摆动进行说明。
70.如在图6中用双点划线所示，由于嵌件部17的膨胀量较大的膨胀部37，该部分的滑动磨损量增大。另一方面，在延长部18形成因延长部18的较小的膨胀量而基本不可见的滑动磨损量。在通过作业停止带来的常温化或焊接次数减少而导致的低温化，滑动部件15收缩时，嵌件部17和延长部18的外形状态如图9所示。延长部18与引导孔6的内表面之间的间隙基本接近零，以没有间隙的状态摩擦。因此，引导销16相对于中心轴线o-o的倾斜角度θ1极微量。
71.延长部18的下端片侧在接点39与引导孔6的内表面点接触，延长部18的上端另一侧在接点40与引导孔6的内表面点接触。这时，嵌件部17的上端与引导孔6之间有空隙，嵌件部17的上端不与引导孔6的内表面接触。
72.另一方面，如前所述，即如专利文献1记载的发明那样，由于滑动部件15的厚度在整个长度的范围内维持均匀，在滑动部件15被加热而膨胀时，膨胀量进一步增大，因此滑动部件15相对于电极主体1的引导孔6的内表面在整个长度的范围内被更强地加压。在这样的增大的膨胀量下强制性滑动时，滑动磨损量变多，从而滑动部件15返回常温、产生焊接次数减少而导致的低温化时，滑动部件15与引导孔6之间的间隙变得过大。
73.在滑动部件15的整个区域范围内成为过大间隙，因此滑动部件15或引导销16相对于电极的中心轴线o-o的倾斜较大地呈现。标号41是相对于引导孔6的内表面的下侧的接点，标号42表示相对于引导孔6的内表面的上侧的接点。该倾斜角度在图10中用θ2表示。因此，引导销16会与钢板部件3的下孔7较强地接触，或钢板部件3与电极主体1的相对位置产生较大的偏差，从而对提高焊接精度而言成为不良情况。
74.接着，对变形例进行说明。
75.图8所示的变形例是引导销16与凸出螺栓47对应的例子。凸出螺栓47由切削出外螺纹的轴部48、与轴部48一体地形成的圆形的凸缘49、以及形成于凸缘49的下表面的焊接用突起50构成。为了供轴部48插入，引导销16成为形成有接收孔51的中空销的形状。在以下的说明中，有时也将凸出螺栓仅表述为螺栓。除此之外的结构，也包含未图示的部分，与之前的例子相同，并对相同功能的部件记载相同标号。滑动部件15的热膨胀或滑动磨损等也与之前的例子相同。
76.以上说明的实施例的作用效果如下。
77.通过电阻焊将螺母9或螺栓47焊接于钢板部件3时的熔融热从钢板部件3经过电极主体1向滑动部件15传热，同时从引导销16向滑动部件15传热。向滑动部件15的传热状态从嵌入有引导销16的嵌件部17波及到与嵌件部17连续的圆筒状的延长部18，但在沿电极的中心轴线o-o方向观察时的温度分布中，有时嵌件部17接近熔融部位，从而嵌件部17变得比延长部18高温。
78.在嵌件部17中，引导销16存在于中心侧，因此热膨胀时的嵌件部17的直径方向的力较强地作用于引导孔6的内表面。进而，由于加上引导销16自身的膨胀，对引导孔6的内表面的加压力变高。而且，在嵌件部17中，也从引导销16受热。
79.通过上述那样的加热现象，在嵌件部17中，电极在使用时与非使用时的温度的高低差变大，嵌件部17的伸缩量也变大。置于这样的环境下的嵌件部17的磨损成为较大的磨损量。
80.延长部18为圆筒状，其内部成为空间。此外，配置有形成于嵌件部17与延长部18的边界部并且紧密贴合有引导销16的端面19的隔热部20，因此向延长部18的传热量比向嵌件部17的传热量少。
81.在本实施例中，成型为延长部18的在引导销16的直径方向上观察到的厚度t2比嵌件部17的厚度t1薄。除了这样的较薄的延长部18，在滑动部件15设置空气通路22用的平面部23，从而形成更薄的薄壁变形部30。因此，在延长部18被加热时，未形成有薄壁变形部30的非薄壁变形部31的圆周方向的膨胀力从薄壁变形部30的两侧进行作用，薄壁变形部30的表面23向空气通路22内鼓出，热膨胀时的延长部18对引导孔6的内表面的加压力小于热膨胀时的嵌件部17对引导孔6的内表面的加压力。因此，延长部18的滑动磨损量大幅少于嵌件部17的滑动磨损量。
82.延长部18膨胀时，在非薄壁变形部31沿直径方向作用的力35作用于引导孔6的内表面。这样的力成分35转换为非薄壁变形部31的圆周方向的膨胀力。非薄壁变形部31的圆周方向的膨胀力从薄壁变形部30的两侧进行作用，从而薄壁变形部30的表面23进行以向空气通路22的空间侧膨胀的状态伸出的变形。通过热膨胀将延长部18向引导孔6的内表面按压的力35由于薄壁变形部30向空气通路22伸出变形而成为分散的状态，因此，相比于嵌件部17，大幅减小。
83.根据上述那样的现象，即使在嵌件部17中磨损进行，延长部18的磨损仅为微量，或实质上磨损为零。即使通过停止作业等滑动部件15返回常温或因焊接次数减少而导致的低温化而滑动部件15收缩，虽然嵌件部17与引导孔6之间的间隙较大地存在，但也会成为延长部18与引导孔6之间的间隙极微小或实质上不存在的状态。
84.因此，防止在滑动部件15整个区域的范围内的磨损进行，维持延长部18的正常滑动，防止异常的大小的引导销16的倾斜。也就是说，防止了如专利文献1所记载的发明那样，滑动部件15整个区域发生异常多的磨损，在常温时或焊接次数减少时在滑动部件15整体与引导孔6之间产生较大的间隙，较大地出现滑动部件15或引导销16的倾斜的情况。如上述那样维持延长部18的正常滑动，因此滑动部件15或引导销16的倾斜变小。这样，引导销16的摆动方向的位置偏差变少，因此引导销16与钢板部件3的相对位置的偏差收敛在容许范围内，对焊接品质的提高而言是有效的。
85.如上所述，虽然嵌件部17的热伸缩量较大地呈现，但合成树脂材料进入细微的凹凸形状部14，因此能够可靠地维持嵌件部17的引导销16与合成树脂材料的一体性。
86.产业上的可利用性
87.如上所述，根据本发明，在电阻焊电极中，在通过注射成型使引导销与滑动部件一体化而得到部件中，在滑动部件形成厚度较薄的部位，减少该较薄的部位的磨损量，从而缩小引导销的倾斜角度。因此，得到与热膨胀无关并且动作可靠性良好的电阻焊电极，能够应用于汽车的车体焊接工序、家庭电器产品的钣金焊接工序等广泛的产业领域。
88.标号说明
89.1：电极主体；3：钢板部件；6：引导孔；9：凸出螺母；14：凹凸形状部；15：滑动部件；16：引导销；17：嵌件部；18：延长部；19：端面；20：隔热部；22：空气通路；23：平面部；26：空隙；30：薄壁变形部；31：非薄壁变形部；34：膨胀线；36：向内膨胀部；37：膨胀部；47：凸出螺栓；o-o中心轴线；θ1：引导销的倾斜角度；θ2：引导销的倾斜角度；t1：嵌件部的厚度；t2：延长部的厚度。