本发明涉及一种控制连铸板坯内部缺陷的方法，特别涉及一种控制精冲钢40mnb连铸板坯中心偏析的方法，本发明属于炼钢工艺技术领域。
背景技术：
随着中国汽车需求量的攀升，以及汽车行业的发展，汽车精冲零件的市场需求量急剧增涨。精冲零件的市场需求促进了精冲材料的国产化，国内外钢铁企业现已开发大部分牌号的汽车用精冲钢。但由于精冲时落料速度快，应力大，钢板的带状组织严重容易造成零件分层、开裂等质量缺陷，影响精冲加工企业的生产效率。目前，国内外钢铁企业能生产各类牌号的精冲用钢，冶炼成分控制较好、但实物质量稳定性差距较大，主要表现在微观组织不均匀、带状组织评级不良和退火球化率低等。
解决这些问题主要措施除优化热轧工艺外，重点在于改善板坯中心偏析，减少由于板坯质量不良遗传至热卷。
40mnb是汽车零件精冲钢中应用较广泛的钢种之一，热卷经冷轧、退火后精冲，主要用来制作汽车的零件，其加工性能要求很高，因此微观组织，如良好的带状组织、退火球化率等是保证精冲过程稳定、零件质量良好的前提。而连铸板坯的中心偏析是影响热卷带状组织级别的主要因素之一。因此，改善板坯的中心偏析是提高40mnb热卷带状组织的重要途径。
中国专利文献cn102310178a公开了一种解决连铸坯中心偏析的方法，通过控制钢水过热度、钢水s含量、连铸结晶器喂稀土丝等、控制连铸拉速和二冷制度等措施，控制铸坯中心偏析；此方法可以改善铸坯中心偏析，但没有提及可改善的程度。
现有改善板坯中心偏析的手段集中于控制连铸过热度、采用轻压下和优化连铸二冷水等。
技术实现要素：
本发明的目的在于提供一种控制精冲钢40mnb连铸板坯中心偏析的方法，主要解决现有精冲钢40mnb连铸板坯中心偏析的技术问题。
本发明的技术思路是，将金属mg加入钢水，在钢液中生成含mg的氧化物和氮化物细小颗粒，提高连铸板坯结晶核心，减小连铸板坯中奥氏体晶粒，提高等轴晶含量，达到改善中心偏析的目的。
本发明采用的技术方案是，一种控制精冲钢40mnb连铸板坯中心偏析的方法，该方法包括以下步骤：
1)通过顶底复吹转炉冶炼、lf炉精炼符合精冲钢40mnb化学成分的钢水；
2)钢水运至rh炉进行真空脱气处理，并调整钢水中除mg以外的其它合金成分至精冲钢40mnb的设计成分范围，钢水在rh炉出站前向钢水中喂入镁合金线，向钢水中喂入镁合金线的速度控制为1.6-3m/s，控制钢水中mg含量至精冲钢40mnb的设计成分范围；rh炉出站钢水的化学成分重量百分比为：c：0.35-0.45％，si：0.2-0.3％，mn：1.20-1.40％，s≤0.006％，p≤0.015％，ti：0.010-0.030％，mg：0.0015-0.0030％，al：0.020-0.050％，n≤0.006％，余量为fe及不可避免的杂质；
3)连铸过程中，控制中间包钢水过热度为15～25℃。
进一步，本发明步骤2)中所述的镁合金线的化学成分重量百分比为：mg：8-15％，al：30-50％，mn：10-15％，余量为fe及不可避免的杂质。
进一步，本发明步骤2)中向钢水中喂入镁合金线的速度控制为1.6-3m/s，主要是稳定镁合金收得率，减少钢水翻腾。
本发明方法生产的精冲钢40mnb连铸板坯的中心偏析≤0.5级，连铸板坯在热连轧工序制成热轧钢板以及热轧钢板经冷轧、退火后在精冲加工过程中不会出现开裂或分层。
本发明相比现有技术具有如下积极效果：
1、本发明通过在钢水中添加mg合金，mg与n、o等元素生成高熔点的含mg氧化物和氮化物，而相对其他夹杂物，含镁的氧化物和氮化物与钢水的界面能和润湿角较小，因此可以细化而弥散的分布于钢水中；在连铸过程中，高熔点的含镁氧化物和氮化物在钢水凝固之前析出，成为铸坯内部形核核心，提高等轴晶含量，达到减轻中心偏析的目的，精冲钢40mnb连铸板坯的中心偏析≤0.5级，曼标评级≤2.0级。
2、本发明通过控制钢水中的s含量减少板坯中的s偏析，同时利用细小、脆性的含mg微粒子作为核心，mns夹杂物包裹含mg微粒子，一定程度上达到固定、球化mns，减少s的偏析。
具体实施方式
下面结合具体实施例对本发明做进一步说明。
本发明实施例中的用于盛装铁水的铁水包容量为250吨。
实施例1，连铸机生产牌号为40mnb的精冲用钢，连铸板坯的横断面为1400mm×230mm。
一种控制精冲钢40mnb连铸板坯中心偏析的方法，该方法包括以下步骤：
1)通过顶底复吹转炉冶炼、lf炉精炼符合精冲钢40mnb化学成分的钢水；
2)钢水运至rh炉进行真空脱气处理，并调整钢水中除mg以外的其它合金成分至精冲钢40mnb的设计成分范围，钢水在rh炉出站前向钢水中喂入镁合金线，向钢水中喂入镁合金线的速度控制为1.6m/s，控制钢水中mg含量至精冲钢40mnb的设计成分范围；rh炉出站钢水的化学成分重量百分比为：c：0.37％，si：0.24％，mn：1.29％，s：0.0052％，p≤0.015％，ti：0.024％，mg：0.0016％，al：0.022％，n：0.0038％，余量为fe及不可避免的杂质；
3)连铸过程中，控制中间包钢水过热度为22℃。
对实施例1获得的连铸坯内部质量进行低倍检验，检测结果表明，铸坯中心偏析≤0.5级，曼标评级为1.6级。
实施例2，连铸机生产牌号为40mnb的精冲用钢，连铸板坯的横断面为1560mm×230mm。
一种控制精冲钢40mnb连铸板坯中心偏析的方法，该方法包括以下步骤：
1)通过顶底复吹转炉冶炼、lf炉精炼符合精冲钢40mnb化学成分的钢水；
2)钢水运至rh炉进行真空脱气处理，并调整钢水中除mg以外的其它合金成分至精冲钢40mnb的设计成分范围，钢水在rh炉出站前向钢水中喂入镁合金线，向钢水中喂入镁合金线的速度控制为2.5m/s，控制钢水中mg含量至精冲钢40mnb的设计成分范围；rh炉出站钢水的化学成分重量百分比为：c：0.41％，si：0.29％，mn：1.38％，s：0.0043％，p≤0.014％，ti：0.017％，mg：0.0019％，al：0.028％，n：0.0047％，余量为fe及不可避免的杂质；
3)连铸过程中，控制中间包钢水过热度为20℃。
对实施例2获得的连铸坯内部质量进行低倍检验，检测结果表明，铸坯中心偏析≤0.5级，曼标评级为1.8级。
实施例3，连铸机生产牌号为40mnb的精冲用钢，连铸板坯的横断面为1600mm×230mm。
一种控制精冲钢40mnb连铸板坯中心偏析的方法，该方法包括以下步骤：
1)通过顶底复吹转炉冶炼、lf炉精炼符合精冲钢40mnb化学成分的钢水；
2)钢水运至rh炉进行真空脱气处理，并调整钢水中除mg以外的其它合金成分至精冲钢40mnb的设计成分范围，钢水在rh炉出站前向钢水中喂入镁合金线，向钢水中喂入镁合金线的速度控制为3.0m/s，控制钢水中mg含量至精冲钢40mnb的设计成分范围；rh炉出站钢水的化学成分重量百分比为：c：0.44％，si：0.26％，mn：1.33％，s：0.0038％，p≤0.012％，ti：0.026％，mg：0.0021％，al：0.025％，n：0.0043％，余量为fe及不可避免的杂质；
3)连铸过程中，控制中间包钢水过热度为17℃。
对实施例3获得的连铸坯内部质量进行低倍检验，检测结果表明，铸坯中心偏析≤0.5级，曼标评级为1.4级。
除上述实施例外，本发明还可以有其他实施方式。凡采用等同替换或等效变换形成的技术方案，均落在本发明要求的保护范围。