一种低密度Fe-Mn-Al-C热轧Q&P钢及其制造方法与流程

本发明属于钢铁合金材料技术领域，具体涉及一种低密度fe-mn-al-c热轧q&p钢及其制造方法。

背景技术：

随着能源、环境和可持续发展的矛盾日益突出，汽车行业朝着节能、降耗、低碳、环保、绿色的方向发展，这对汽车用材料提出新的挑战。轻量化、安全性是衡量汽车材料的重要指标，因此设计与开发低密度高强塑性材料尤为重要。此外，在钢铁企业面临产能过剩、产品结构失衡、高能耗等严峻形势，急需开发减量化工艺的高品质绿色钢材材料。

淬火-配分(q&p)钢被誉为第三代最有潜力的汽车用高强钢，目前经历20余年的研究。基于淬火配分理念演变出一系列研究工艺，如：q-p-t、qt&p等，这些衍生工艺和传统工艺同为冷轧之后采用热处理来获得q&p组织，步骤繁杂。国内仅有少数几家钢铁公司能生产工业化产品，均为冷轧退火工艺，生产成本高，限于部分高端车型的应用。

近来年，热轧q&p工艺得到关注，热轧q&p工艺能实现在线淬火及配分，大幅度的简化传统生产方式。但是现有热轧q&p研究严重依赖在线快速冷却，低温淬火控制难，导致板形不良、组织性能不均匀等问题，制约其进一步工业化应用。此外，当前大部分研究获得的q&p组织中残余奥氏体含量较低，普遍低于15％，使得高强度(大于1100mpa)的q&p组织难以获得良好的均匀及断后延伸率。因此，开发高强塑积新型热轧q&p钢以及相应易于控制的生产工艺迫在眉睫。

技术实现要素：

针对现有q&p研究中存在的不足，本发明的目的在于提供一种低密度fe-mn-al-c热轧q&p钢及其制造方法，通过成分设计来弱化马氏体相变对冷却速度的依赖，实现空冷获得马氏体，而不是像传统热轧q&p钢工艺中需要淬火，解决淬火温度难控制的问题。同时，提高组织中残余奥氏体含量，提升综合力学性能。

本发明的技术方案是：

一种低密度fe-mn-al-c热轧q&p钢，按重量百分比计，化学成分为：0.22～0.25％c，2.8％～3.2％mn，1.8～2.2％al，余量为fe。

所述的低密度fe-mn-al-c热轧q&p钢的制造方法，按以下步骤进行：

1)冶炼、铸造

按化学成分转炉或电炉冶炼+真空炉精炼，铸造成铸坯或锭；

2)加热、热轧

将铸坯或锭加热至1190～1210℃，保温1～1.5h，粗轧开轧温度在1170～1190℃，粗轧为2～3个道次，累计变形量为50～70％得到中间坯；待中间坯温度降低降至920～930℃时进行4～6道次精轧，终轧温度在870～890℃，累计变形量为75～90％；

3)在线冷却及配分

精轧后的轧件从870～890℃空冷却至280～340℃，随后置于预先加热至280～340℃的电阻炉内，随炉冷却至室温。

所述的低密度fe-mn-al-c热轧q&p钢的制造方法，热轧q&p钢显微组织中，铁素体的体积分数为10～15％、残余奥氏体的体积分数为20～25％，其余为马氏体。

所述的低密度fe-mn-al-c热轧q&p钢的制造方法，热轧q&p钢的性能指标如下：抗拉强度≥1135mpa，断后延伸率>19％，屈服强度为630～705mpa，强塑积为21.790-23.595gpa.％。

本发明的设计思路如下：

本发明低密度fe-mn-al-c热轧q&p钢成分设计的依据为：(1)满足q&p处理的成分约束性要求；(2)满足动态配分热力学要求。加入适度的c含量0.22～0.25％，起到固溶强化并保证有足够量的碳用于配分，以稳定奥氏体；加入一定含量的mn2.8％～3.2％，稳定奥氏体并且保证材料优良的淬透性，空冷即可获得马氏体为主的基体组织；加适量al弥补因增加mn含量而降低的ms，提高ms至350℃以上，拓宽动态配分开始温度，有充足的动力完成碳配分过程，同时还能抑制碳化物形成，降低材料的密度。经测量，本发明中ms温度为370℃。

在采用巧妙的成分设计后，实验钢在热轧后可直接空冷至马氏体温度区间，能精确的控制空冷温度，并且避免中间过程的铁素体和珠光体相变等。随后，经空冷后的实验钢直接置于预先加热的电阻炉随炉冷却即可，最终获得铁素体、马氏体/贝氏体和残余奥氏体的复相q&p组织，其中残余奥氏体含量大于20％。该复相组织在变形过程中残余奥氏体提供持续的trip效应，使得实验钢获得良好的强塑性，抗拉强度≥1135mpa，延伸率>19％。

与现有q&p钢相比，本发明低密度fe-mn-al-c热轧q&p钢及其制造方法具有显著的优点及有益效果如下：

1、在成分设计上，采用低密度的合金，符合汽车材料轻量化的要求，并且采用以al替代全部si的形式可以大幅度改善热轧板表面质量；工艺上以热代冷，省却很多冷轧退火方式的繁杂步骤，并且在控制轧制后的马氏体相变不依赖淬火过程，可以直接空冷至预设的相变温度点，更加精确的控制终冷温度，可解决低温淬火过程中因温度应力以及冷却不均匀带来的板形问题。此外，获得的组织比例区别于传统q&p钢，大量增加残余奥氏体的含量，使得材料在1100mpa以上仍然保持良好的塑性。

2、本发明的低密度fe-mn-al-c热轧q&p钢及其制造方法，可灵活应用于现有的热连轧线以及先进轧制技术esp(全无头)产线，轧制规程和传统热轧品种一致，并无特殊要求。同时，放宽热轧后的冷却控制，可以根据生产线长度采取适当的分段式冷却，如：全空冷或者先快速水冷后空冷和风冷等，更易实现终冷温度的控制。本发明为新一代热轧高品质q&p钢提供新的研究思路和方向，具有广阔的应用前景。

附图说明

图1是本实施例1的热轧钢板的典型金相组织。

图2是实施例1-4的xrd衍射峰；图中，横坐标2θ代表衍射角(deg)，纵坐标intensity代表相对强度(a.u.)。

具体实施方式

在具体实施过程中，本发明的低密度fe-mn-al-c热轧q&p钢及其制造方法如下：

1)冶炼、铸造

热轧q&p钢的化学成分按重量百分比为：0.22～0.25％c，2.8％～3.2％mn，1.8～2.2％al，余量为fe；按上述成分转炉或电炉冶炼+真空炉精炼，铸造成铸坯或锭。

2)加热、热轧

将铸坯或锭加热至1190～1210℃，保温1～1.5h，粗轧开轧温度在1170～1190℃，粗轧为2～3个道次，累计变形量为55％。待中间坯温度降低降至920～930℃时进行4～6道次精轧，终轧温度在870～890℃左右，累计变形量为78％。

3)在线冷却及配分

精轧后的轧件从870～890℃空冷却至280～340℃，随后，置于预先加热至280～340℃的电阻炉内，随炉冷却至室温。

下面，通过实施例和附图对本发明进一步详细阐述。

本发明实施例中，采用150kg的真空熔炼炉，获得100kg的铸锭，铸锭被锻成截面40×60mm的尺寸。力学性能测试采用的标准为gb/t228.1-2010，拉伸样的标距为25mm，室温下测试，拉伸速率为2mm/min。

实施例1：

本实施例中，低密度fe-mn-al-c热轧q&p钢成分按重量百分比为：c：0.23％，mn：3.0％，al：1.8％，其余为fe。

通过冶炼锻造后，将钢坯加热至1200℃，保温1.5h后。在1190℃进行第一阶段轧制，然后空冷至920℃进行第二阶段轧制，终轧温度为880℃，空冷至340℃，随后随炉缓慢冷却至室温。

经力学性能检测其性能指标如下：屈服强度为660mpa，抗拉强度为1135mpa，断后延伸率为19.20％，强塑积为21.790gpa.％。如图1所示，金相组织由铁素体、马氏体和残余奥氏体组成，铁素体的体积分数为14％，残余奥氏体的体积分数为23.25％，其余为马氏体。如图2所示，从xrd检测可以看出，存在几个明显的奥氏体衍射峰，(200)γ、(220)γ和(311)γ。

实施例2：

本实施例中，低密度fe-mn-al-c热轧q&p钢成分按重量百分比为：c：0.25％，mn：2.8％，al：2.0％，其余为fe。

通过冶炼锻造后，将钢坯加热至1200℃，保温1.5h后。在1180℃进行第一阶段轧制，然后空冷至925℃进行第二阶段轧制，终轧温度为870℃，空冷至320℃，随后随炉缓慢冷却至室温。

经力学性能检测其性能指标如下：屈服强度为630mpa，抗拉强度为1151mpa，断后延伸率为20.5％，强塑积为23.595gpa.％。金相组织由铁素体、马氏体和残余奥氏体组成，铁素体的体积分数为14％，残余奥氏体的体积分数为21.92％，其余为马氏体。如图2所示，从xrd检测可以看出，存在几个明显的奥氏体衍射峰，(200)γ、(220)γ和(311)γ。

实施例3：

本实施例中，低密度fe-mn-al-c热轧q&p钢成分按重量百分比为：c：0.24％，mn：2.9％，al：2.2％，其余为fe。

通过冶炼锻造后，将钢坯加热至1210℃，保温1.5h后。在1170℃进行第一阶段轧制，然后空冷至930℃进行第二阶段轧制，终轧温度为890℃，空冷至300℃，随后随炉缓慢冷却至室温。

经力学性能检测其性能指标如下：屈服强度为653mpa，抗拉强度为1161mpa，断后延伸率为19.20％，强塑积为22.290gpa.％。金相组织由铁素体、马氏体和残余奥氏体组成，铁素体的体积分数为13％，残余奥氏体的体积分数为24.16％，其余为马氏体。如图2所示，从xrd检测可以看出，存在几个明显的奥氏体衍射峰，(200)γ、(220)γ和(311)γ。

实施例4：

本实施例中，低密度fe-mn-al-c热轧q&p钢成分按重量百分比为：c：0.26％，mn：3.0％，al：1.9％，其余为fe。

通过冶炼锻造后，将钢坯加热至1200℃，保温1.5h后。在1180℃进行第一阶段轧制，然后空冷至920℃进行第二阶段轧制，终轧温度为885℃，空冷至280℃，随后随炉缓慢冷却至室温。

经力学性能检测其性能指标如下：屈服强度为705mpa，抗拉强度为1196mpa，断后延伸率为19.5％，强塑积为23.322gpa.％。金相组织由铁素体、马氏体和残余奥氏体组成，铁素体的体积分数为13％，残余奥氏体的体积分数为21.85％，其余为马氏体。如图2所示，从xrd检测可以看出，存在几个明显的奥氏体衍射峰，(200)γ、(220)γ和(311)γ。

实施例结果表明，本发明热轧q&p钢加入足够的mn含量避免空冷过程中扩散型相变，加入适量al抑制碳化物析出并控制马氏体开始转变温度大于350℃，保证较高的卷取温度，以完成动态碳配分过程。实验钢在控制轧制后在线空冷至280～340℃，随后炉冷至室温，最终获得少量铁素体、马氏体和残余奥氏体的复相q&p组织，抗拉强度≥1135mpa，延伸率>19％。与现有q&p钢相比，本发明通过合理成分设计，降低实验钢密度，并且减弱马氏体相变对冷速的依赖，以空冷取代淬火过程，克服在线低温淬火(ms以下)带来的组织性能不均匀及板形不良等难题。同时，本发明可实现在线动态配分，大幅度简化当前研究工艺，为高性能热轧q&p钢的开发和生产提供新方法。