1.本发明涉及钢铁生产技术领域，特别是涉及一种船储罐用低屈强比型钢板及其制造方法。
背景技术：
2.液化石油气主要组成成分是丙烷和丁烷，其液化温度在-40℃以下，而且膨胀系数高，目前主要通过海运来完成。为了保证更大的运载量，lpg船用储罐朝着大型化、高强化的方向发展，同时又对储罐用钢板的低温韧性、焊接性要求增高。
3.目前，国内储罐设计最高钢级为610mpa级别，国外最高钢级为en10028-6标准淬火加回火的可焊接细晶粒钢p690ql1，具有强度高、低温韧性好、易于焊接等优点，越来越多应用到大型lpg储罐制造。为进一步提高大型承压容器设备的安全系数，lpg船用储罐设计还提出了屈强比≤0.90的苛刻要求。由于采用淬火+回火工艺，生产的高强钢板屈强比偏高，不能满足船用储罐大型化建造的高安全系数要求。也有通过高nb、ni贵重合金设计，采用钢锭开坯轧制、大压缩比要求进行钢板生产，工艺流程复杂、生产成本高。
4.申请号201910547032.6的“一种船用储罐p690ql1钢板及制造方法”，该发明成分设计c含量偏高，其中c：0.14%～0.18%，采用常规淬火+回火工艺生产，p690ql1钢板不能满足屈强比≤0.90的技术要求。
5.申请号：202010609475.6的“一种冲击韧性高于lpg船储罐用p690ql2钢板的新型钢板及其生产方法”，该发明成分设计贵重合金含量高，如nb：0.030%～0.060%、ni：0.30%～1.50%，采用钢锭加热、开坯轧制后，再进行加热、控制轧制，生产工艺流程复杂、生产成本高，另外生产要求钢板压缩比≥6，通过较大的压缩比轧制获得细化的回火贝氏体+索氏体组织，一般采用连铸坯难以满足该发明厚板轧制要求。
技术实现要素：
6.本发明针对上述技术问题，克服现有技术的缺点，提供一种船储罐用低屈强比型钢板，其化学成分按重量百分比计为：c：0.08%～0.12%，mn：1.00%～1.50%，si：0.10%～0.50%，p≤0.015%，s≤0.005%，nb≤0.029%，ti≤0.02%，cr：0.20%～0.50%，mo：0.20%～0.50%，ni：0.10%～0.29%，alt：0.020%～0.060%，b：0.001%～0.002%，pcm≤0.23%，其余部分为fe和杂质。
7.本发明进一步限定的技术方案是：前所述的一种船储罐用低屈强比型钢板，其化学成分按重量百分比计为：c：0.08%～0.10%，mn：1.20%～1.50%，si：0.10%～0.40%，p≤0.015%，s≤0.005%，nb≤0.029%，ti≤0.02%，cr：0.20%～0.40%，mo：0.20%～0.40%，ni：0.10%～0.21%，alt：0.020%～0.060%，b：0.001%～0.002%，pcm≤0.22%，其余部分为fe和杂质。
8.前所述的一种船储罐用低屈强比型钢板，其化学成分按重量百分比计为：c：0.10%～0.12%，mn：1.00%～1.20%，si：0.20%～0.50%，p≤0.015%，s≤0.005%，nb≤0.020%，ti≤
0.02%，cr：0.30%～0.50%，mo：0.30%～0.50%，ni：0.20%～0.29%，alt：0.020%～0.060%，b：0.001%～0.002%，pcm≤0.23%，其余部分为fe和杂质。
9.本发明的另一目的在于提高一种船储罐用低屈强比型钢板制造方法，包括以下步骤：炼钢：钢板化学成分按重量百分比所前所述；铸坯加热：连铸坯入加热炉加热，加热温度1180～1220℃，加热系数10.0～14.0 min/cm；控制轧制：采用2阶段控轧工艺，第一阶段粗轧轧制终了温度≥1000℃，最后2道次压下率≥15%；第二阶段开轧温度840～880℃，终轧温度800～840℃；控制冷却：轧制后的钢板入超快冷系统进行快速冷却至室温，超快冷共12组水，前4组按最大流量冷却，流量300～350m3/h；热处理：包括临界区淬火+回火，其中钢板淬火温度825～845℃，在炉时间（1.5*h+30）～（1.5*h+50)分钟；钢板回火温度550～600℃，在炉时间（2.5*h+20）～（2.5*h+60)分钟，h为钢板厚度，单位mm。
10.前所述的一种船储罐用低屈强比型钢板制造方法，钢板最大厚度为80mm。
11.前所述的一种船储罐用低屈强比型钢板制造方法，钢板屈服强度≥690mpa，抗拉强度≥780mpa，-40℃低温冲击功≥100j，屈强比≤0.90。
12.本发明的有益效果是：（1）本发明采用低碳（≤0.12%）、低pcm成分设计，适量cr、mo元素提高钢的淬透性，通过连铸坯轧制、轧后在线淬火和离线临界区淬火+回火技术等，提高钢板的低温冲击性能和伸长率，同时还能够获得较低的屈强比，开发出一种船储罐用低屈强比型p690ql1钢板；（2）本发明钢板最大厚度80mm，钢板-40℃低温冲击功≥100j，屈强比≤0.90，满足船用储罐大型化建造的高安全系数要求，综合力学性能指标高于国内外同类钢材水平；（3）本发明在较低ni、nb合金含量，且无需大压缩比≥6倍的条件下，通过在线淬火的晶粒细化、析出强化、位错强化作用来提高强度，由于在未完全奥氏体化温度临界区淬火，保留了一定含量的原始组织，经离线淬火+回火后获得软硬相匹配的组织，大幅度提高钢板的低温冲击性能和伸长率，同时还能够获得较低的屈强比；（4）本发明钢板加工、焊接性能优异，lpg船用储罐市场需求量很大。
具体实施方式
13.实施例1本实施例提供的一种船储罐用低屈强比型钢板，钢板厚度为80mm，制造方法包括以下步骤：炼钢：成分含量(wt)为：c：0.10%、si：0.26%、mn：1.22%、p：0.008%、s：0.002%、alt：0.034%、nb：0.028%、v：0.047%、ti：0.015%、cr：0.43%、mo：0.37%、ni：0.27%、b：0.0014%、pcm：0.22%，其余为fe和杂质；铸坯加热：320mm铸坯入加热炉加热加热温度1214℃，加热系数10.7 min/cm，确保了铸坯表面、芯部温度均匀，有效控制了原始晶粒度的尺寸；控制轧制：采用2阶段控轧工艺，第一阶段粗轧轧制终了温度1018℃，最后2道次压
下率19%、17%；第二阶段开轧温度844℃，终轧温度827℃；控制冷却：轧制后的钢板入超快冷系统进行快速冷却至室温，超快冷共12组水，前4组按最大流量冷却，流量348m3/h；热处理：钢板淬火温度845℃，在炉时间150分钟；钢板回火温度560℃，在炉时间240分钟。
14.本规格钢板力学性能为：屈服强度718mpa，抗拉强度835mpa，断后伸长率21.5%，-40℃冲击功akv：119j、121j、145j，屈强比0.86。
15.实施例2本实施例提供的一种船储罐用低屈强比型钢板，钢板厚度为60mm，制造方法包括以下步骤：炼钢：成分含量(wt)为：c：0.09%、si：0.29%、mn：1.24%、p：0.010%、s：0.003%、alt：0.032%、nb：0.025%、v：0.045%、ti：0.012%、cr：0.33%、mo：0.31%、ni：0.25%、b：0.0015%、pcm：0.21%，其余为fe和杂质；铸坯加热：260mm铸坯入加热炉加热，加热温度1203℃，加热系数10.8 min/cm，确保了铸坯表面、芯部温度均匀，有效控制了原始晶粒度的尺寸；控制轧制：采用2阶段控轧工艺，第一阶段粗轧轧制终了温度1009℃，最后2道次压下率20%、18%；第二阶段开轧温度841℃，终轧温度812℃；控制冷却：轧制后的钢板入超快冷系统进行快速冷却至室温，超快冷共12组水，前4组按最大流量冷却，流量342m3/h；热处理：钢板淬火温度838℃，在炉时间120分钟；钢板回火温度570℃，在炉时间190分钟。
16.本规格钢板力学性能为：屈服强度733mpa，抗拉强度843mpa，断后伸长率21%，-40℃冲击功akv：136j、138j、148j，屈强比0.87。
17.实施例3本实施例提供的一种船储罐用低屈强比型钢板，钢板厚度为50mm，制造方法包括以下步骤：炼钢：成分含量(wt)为：：c：0.08%、si：0.22%、mn：1.37%、p：0.011%、s：0.002%、alt：0.035%、nb：0.022%、v：0.041%、ti：0.016%、cr：0.32%、mo：0.23%、ni：0.19%、b：0.0016%、pcm：0.20%，其余为fe和杂质；铸坯加热：260mm铸坯入加热炉加热，加热温度1189℃，加热系数11.9 min/cm，确保了铸坯表面、芯部温度均匀，有效控制了原始晶粒度的尺寸；控制轧制：采用2阶段控轧工艺，第一阶段粗轧轧制终了温度1007℃，最后2道次压下率21%、19%；第二阶段开轧温度865℃，终轧温度833℃；控制冷却：轧制后的钢板入超快冷系统进行快速冷却至室温，超快冷共12组水，前4组按最大流量冷却，流量336m3/h；热处理：钢板淬火温度832℃，在炉时间110分钟；钢板回火温度580℃，在炉时间170分钟。
18.本规格钢板力学性能为：屈服强度726mpa，抗拉强度825mpa，断后伸长率20.5%，-40℃冲击功akv：159j、171j、141j，屈强比0.88。
19.除上述实施例外，本发明还可以有其他实施方式。凡采用等同替换或等效变换形成的技术方案，均落在本发明要求的保护范围。