用于气缸套的灰口铸铁及使用其制造气缸套的方法

用于气缸套的灰口铸铁及使用其制造气缸套的方法
【专利摘要】本发明提供了用于气缸套的灰口铸铁及使用其制造气缸套的方法。提供了通过调节组分含量来维持疲劳强度和热冲击性能的用于气缸套的灰口铸铁。基于灰口铸铁的总重量，灰口铸铁包括：以约3.2重量％(wt％)至3.7重量％(wt％)的量的碳(C)；以约2.0wt％至2.8wt％的量的硅(Si)；以约0.50wt％至1.0wt％的量的锰(Mn)；以约0.20wt％或更低并且大于约0wt％的量的磷(P)；以约0.10wt％或更低并且大于约0wt％的量的硫(S)；以约0.50wt％或更低并且大于约0wt％的量的铬(Cr)；以约0.20wt％至0.80wt％的量的铜(Cu)；以约0.10wt％至0.40wt％的量的钼(Mo)；以及余量的铁(Fe)。
【专利说明】
用于气缸套的灰口铸铁及使用其制造气缸套的方法
技术领域
[0001] 本发明涉及用于气缸套（气缸衬垫，气缸内衬，cylinder liner)的灰口铸铁 (gray cast iron)及使用灰口铸铁制造气缸套的方法。特别地，通过调节用于制造灰口铸 铁的恪融钢组合物（钢水组合物，钢液组合物，molten steel composition)的含量，用于 气缸套的灰口铸铁可以维持疲劳强度和热冲击性能。
【背景技术】
[0002] 由于灰口铸铁成本较低并且具有优异的性能，因此已经将其广泛地用于车辆的发 动机的气缸体、气缸盖、以及气缸套。当被使用和制造时，车辆的那些组成部件可以用于折 衷诸如材料的拉伸强度、疲劳强度等的材料性能和诸如成本、可加工性等的生产力，因此， 可以以适当的水平组合灰口铸铁的各种组分。
[0003] 近来，由于车辆产量的增加、环境管理的增强等，因此已经增加了跨越体、盖、以及 套的负荷。因此，已经增加了对于可以改善材料性能并且维持生产力的新型灰口铸铁的需 要。
[0004] 同时，发动机的气缸套可以是插入气缸体中并且配置燃烧室的关键部件。相关技 术中的气缸套已经主要通过使用具有约250MPa的拉伸强度的一般灰口铸铁材料形成。尽 管上述灰口铸铁可以适用于其中燃烧压力和负荷较低的一般汽油发动机，但当用于近来开 发的高产量发动机或柴油发动机时，可以引起耐久性的劣化。
[0005] 为了克服上述问题，例如，通过将合金元素添加到传统的250MPa级铸铁中，已经 制造了 400MPa级铸铁，并且已经将其部分用于大型柴油发动机等。然而，与传统材料相比， 其制造成本较高。此外，根据传统技术，已经提出了利用高锰钢废料用于制造高强度灰口铸 铁的方法的技术。然而，尽管利用废料可以维持高强度同时降低生产成本，但可能添加昂贵 的合金元素，从而增加制造成本。
[0006] 在该背景部分中公开的以上信息仅用于增强对本发明的背景的理解，因此，其可 以包含并不形成在该国家对于本领域普通技术人员而言已经已知的现有技术的信息。

【发明内容】

[0007] 在优选的方面，本发明提供了通过调节合金组分的含量，能够基本上维持疲劳强 度和热冲击性能的用于气缸套的灰口铸铁。特别地，在没有添加昂贵的合金元素的情况下， 灰口铸铁组合物（gray cast iron composition)中的合金组分可以稳定珠光体并且改善 基体结构（matrix structure)的硬度。进一步地，本发明提供了使用灰口铸铁组合物用于 制造气缸套的方法。
[0008] 根据本发明的一个示例性实施方式，提供了用于气缸套的灰口铸铁。基于灰口铸 铁的总重量，灰口铸铁可以包括：以约3. 2重量％ (wt% )至3. 7重量％ (wt% )的量的碳 (C)、以约2. Owt %至2. 8wt %的量的娃（Si)、以约0. 50wt %至1. Owt %的量的猛（Mn)、以约 0. 20wt%或更低并且大于约Owt%的量的磷（P)、以约0. 10wt%或更低并且大于约Owt% 的量的硫（S)、以约0. 50wt%或更低并且大于约Owt%的量的铬（Cr)、以约0. 20wt%至 0? 80wt%的量的铜（Cu)、以约0? 10wt%至0? 40wt%的量的钼（Mo)、以及余量的铁（Fe)。特 别地，灰口铸铁组合物可以满足以下公式1。
[0009] 0. 8 ^ Cu+1. 5Cr+l. 2Mo ^1.5..................[公式 1]
[0010] 在公式1中，Cu、Cr以及Mo分别指Cu、Cr以及Mo组分的以wt%的含量。
[0011] 灰口铸铁可以具有约300MPa或更高的拉伸强度。灰口铸铁可以具有约140MPa或 更高的疲劳强度。
[0012] 还提供的是，灰口铸铁可以在其组合物中由上述组分组成，或基本上由上述组分 组成。例如，如在本文中描述的灰口铸铁可以基于灰口铸铁的总重量由下述组成或基本上 由下述组成：以约3. 2重量％ (wt% )至3. 7重量％ (wt% )的量的碳（C);以约2. Owt% 至2. 8wt %的量的娃（Si);以约0? 50wt %至1. Owt %的量的猛（Mn);以约0? 20wt %或更低 并且大于约〇wt%的量的磷（P);以约0. 10wt%或更低并且大于约Owt%的量的硫（S);以 约0. 50wt%或更低并且大于约Owt%的量的络（Cr);以约0. 20wt%至0. 80wt%的量的铜 (Cu);以约O.lOwt%至0.40wt%的量的钼（Mo);以及余量的铁（Fe)。
[0013] 根据本发明的另一个示例性实施方式，提供了用于制造气缸套的方法。所述方法 可以包括：制造基于灰口铸铁的总重量包括下述的熔融钢（钢水，钢液，molten steel):以 约3.2重量％(￥七％)至3.7重量％(￥七％)的量的碳（〇、以约2.〇￥七％至2.8￥七％的量的 娃（Si)、以约0. 50wt%至1. Owt%的量的猛（Mn)、以约0. 20wt%或更低并且大于约Owt% 的量的磷（P)、以约〇. l〇wt %或更低并且大于约Owt %的量的硫（S)、以约0. 50wt %或更低 并且大于约〇wt %的量的络（Cr)、以约0. 20wt %至0. 80wt %的量的铜（Cu)、以约0. 10wt % 至0.40wt%的量的钼（Mo)、以及余量的铁（Fe);以及通过离心铸造来铸造恪融钢。特别地， 熔融钢组合物中的组分可以满足如以上描述的公式1。
[0014] 在熔融钢的离心铸造之后，气缸套可以具有约300MPa或更高的拉伸强度。在熔融 钢的离心铸造之后，气缸套可以具有约140MPa或更高的疲劳强度。
[0015] 进一步提供的是可以由灰口铸铁或通过如在本文中描述的方法制造的车辆部件。
[0016] 以下还公开了本发明的其他方面。
【附图说明】
[0017] 当结合附图时，通过以下详细描述，将更明确地理解本发明的以上和其他目标、特 征和其他优点，在附图中：
[0018] 图1示出了根据本发明示例性实施方式的用于气缸套的示例性灰口铸铁的示例 性微观结构照片；以及
[0019] 图2示出了根据比较例的示例性灰口铸铁的微观结构照片。
【具体实施方式】
[0020] 应理解的是，如在本文中使用的术语"车辆"或"车辆的"或其他类似术语包括广 义的机动车辆，如包括运动型多用途车辆（SUV)、公共汽车、卡车、各种商用车辆的载客车 辆（passenger automobile);包括各种艇和船的水运工具；航空器等；并且包括混合动力 车辆（hybrid vehicle)、电动车辆、插入式混合动力电动车辆（plug-in hybrid electric vehicle)、氢动力车辆和其他可替代燃料车辆（例如，源自除了石油之外的资源的燃料）。 如在本文中提及的，混合动力车辆是具有两种或更多种动力源的车辆，例如，汽油动力和电 动力车辆。
[0021] 本文中使用的术语仅是为了描述特定的示例性实施方式的目的，而不是旨在限制 本发明。如在本文中使用的，除非上下文另外清楚地指明，否则单数形式"一个"、"一种"和 "该"旨在也包括复数形式。将进一步理解，当用于本说明书中时，术语"包括"和/或"包 含"说明所述特征、整数（整体）、步骤、操作、元素（要素）和/或组分（组件）的存在，但 不排除一个或多个其他特征、整数（整体）、步骤、操作、元素（要素）、组分（组件）和/或 其组的存在或添加。如在本文中使用的，术语"和/或"包括所关联的列出项目中的一个或 多个的任何和所有组合。
[0022] 除非具体陈述或根据上下文显而易见，否则，如在本文中使用的，将术语"约"理解 为在本领域中正常公差的范围内，例如，在平均值的2个标准偏差内。可以将"约"理解为在 所述值的 10%、9%、8%、7%、6%、5%、4%、3%、2%、1%、0. 5%、0. 1%、0. 05%或 0? 01% 内。除非根据上下文另外清楚，否则本文中提供的所有数值由术语"约"修饰。
[0023] 在下文中，将参照附图更详细地描述本发明的示例性实施方式。然而，本发明并不 限于以下公开的示例性实施方式，而是将以各种形式实施。本发明的示例性实施方式使得 本发明公开彻底，并且提供本发明的示例性实施方式以便本领域技术人员能够容易地理解 本发明的范围。
[0024] 在一个示例性实施方式中，本发明提供了灰口铸铁。基于灰口铸铁的总重量，灰口 铸铁可以包括：以约3. 2重量％ (wt%)至3. 7重量％ (wt%)的量的碳（C);以约2. Owt% 至2. 8wt %的量的娃（Si);以约0? 50wt %至1. Owt %的量的猛（Mn);以约0? 20wt %或更低 并且大于约〇wt%的量的磷（P);以约0. 10wt%或更低并且大于约Owt%的量的硫（S);以 约0. 50wt%或更低并且大于约Owt%的量的络（Cr);以约0. 20wt%至0. 80wt%的量的铜 (Cu);以约O.lOwt%至0.40wt%的量的钼（Mo);以及余量的铁（Fe)。
[0025] 基于灰口铸铁的总重量，碳（C)的量可以在约3. 2wt%至3. 7wt%的范围内。如在 本文中使用的碳可以是当凝结时通过形成片状石墨并且减少碳化物用于改善硬度和耐磨 性的必要元素。例如，通过碳含量和硅含量可以计算碳当量（C eq=C+l/3Si)，并且当碳当 量接近于（例如，接近）约4. 3wt%的工艺点（加工点，处理点，process point)时，可以 降低熔融金属的熔点并且可以改善流动性。然而，当碳当量的量大于工艺点时，可能增加具 有低硬度和强度的石墨的结晶量，从而降低铸铁的强度。此外，当碳当量的量小于工艺点 时，可能降低熔融金属的流动性，从而造成浇铸缺陷，并且同样，可能减少片状石墨的量，从 而降低润滑性能。因此，碳含量可以在约3. 2wt%至约3. 7wt%的范围内。当碳含量小于上 述范围例如小于约3. 2wt%时，可能造成浇铸缺陷，并且当碳含量大于上述范围例如大于约 3. 7wt %时，可能降低强度和疲劳寿命。
[0026] 基于灰口铸铁的总重量，硅（Si)的量可以在约2. Owt%至约2. 8wt%的范围内。如 在本文中使用的硅可以是与碳一起确定碳当量的主要元素之一，并且可以是有助于形成石 墨并且改善抗氧化性的元素。由于当由碳量和硅量计算的碳当量中的硅含量增加时，可以 促进石墨的形成，因此即使在相同碳量下，也可以增加石墨的结晶量。此外，通过在氧化环 境中形成Si基抗氧化膜，硅可以增加耐热性能并且改善材料的热冲击性能。因此，通过将 娃含量限制在约2. Owt%至2. 8wt%的范围内，可以适当地获得铸造性和抗氧化性能。
[0027] 基于灰口铸铁的总重量，锰（Mn)的量可以在约0. 50wt%至1. Owt%的范围内。如 在本文中使用的锰可以是与硫（S)结合以形成MnS的元素，并且MnS可以是润滑相并且稳 定碳化物以改善强度。然而，当锰含量小于提出的范围例如小于约〇. 5wt%时，可能不充分 形成MnS，因此，可能不能确保期望水平的润滑性。当锰含量大于提出的范围例如大于约 1. Owt%时，可能阻止石墨的结晶并且可能促进粗制碳化物的形成，因此，可能降低摩擦性 能。因此，猛含量可以包含在约0. 50wt%至1. Owt%的范围内，因此，可以形成适当量的MnS 的润滑相，由此改善摩擦性能。
[0028] 基于灰口铸铁的总重量，磷（P)的量可以在约0? 20wt%或更低并且大于约Owt% 的范围内。尽管可以将磷认为是杂质，但当添加大量的磷时，磷可以在基体结构中形成具有 Fe 3P组成的高硬度的斯氏体相（steadite phase)从而改善耐磨性。当将适当量的斯氏体 相基本上均匀地分布在基体结构中时，可以提供有益的效果。然而，由于大量的粗制斯氏体 相降低了可加工性，因此可以将磷的含量限制在约〇. 2wt%内。
[0029] 基于灰口铸铁的总重量，铬（Cr)的量可以在约0. 50wt%或更低并且大于约Owt% 的范围内。铜（Cu)的量可以在约0.20wt%至0.80wt%的范围内，并且钼（Mo)的量可以在 约0. 10wt%至0. 40wt%的范围内。如在本文中使用的，铜（Cu)、络（Cr)、以及钼（Mo)可以 是稳定珠光体并且改善基体结构的硬度的元素，因此，例如通过固溶体和沉积增强效应来 增加产品的硬度。然而，当其添加量大于预定量时，可能劣化可加工性。
[0030] 特别地，铜可以是稳定珠光体的最重要的元素之一，并且添加适当量的铜可以是 关键的。此外，由于钼部分地固体溶解在基体结构中从而使得在相当高的温度下增加基 体结构的耐软性（soft resistance)，因此当将生产的部件暴露于热冲击时，由于适当量 的钼，所以可以改善耐久性。因此，通过许多试验已经考虑了 Cr、Cu、以及Mo含量的最佳 比率，因此，可以将Cr最佳地限制于最大约0. 5wt%的含量，可以将Cu最佳地限制于在约 0. 2wt%至0. 8wt%的范围内的含量，并且可以将Mo最佳地限制于在约0. lwt%至0. 4wt% 的范围内的含量。
[0031] 在本发明的一个示例性实施方式中，可以使用典型的离心铸造方法用于可以具有 上述组合物（组成）的熔融钢以便制造具有显著改善的疲劳强度和热冲击性能的气缸套。 特别地，当调节熔融钢中每种组分的含量时，可以调节Cu、Cr、以及Mo的以wt%的含量以维 持约300MPa或更高的气缸套的拉伸强度，并且维持约140MPa或更高的疲劳强度。例如，组 合物（组成）可以满足以下公式1。
[0032] 0. 8 ^ Cu+1. 5Cr+l. 2Mo ^1.5.........[公式 1]
[0033] 在公式1中，除非另外指明，否则为了便于说明，将由Cu+1. 5Cr+l. 2Mo计算的值称 为"A"。在公式1中，Cu、Cr以及Mo分别指Cu、Cr以及Mo组分的以wt%的含量。
[0034] 通过Cu、Cr以及Mo的含量可以确定由公式1计算的值A。Cu、Cr以及Mo可以固 体溶解在基体结构中，并且其部分可以是用于形成微碳化物（micro-carbide)的元素。当 值A满足约0. 8至1. 5的范围时，可以使可加工性的降低最小化，并且可以适当地获得目标 材料性能如拉伸强度和疲劳强度。当值A大于提出的范围例如大于约1. 5时，可能形成粗 制的有害碳化物，并且当值A小于提出的范围例如小于约0.8时，可能不会实现目标材料性 能。
[0035] 实施例
[0036] 在下文中，将参考比较例和发明实施例来描述本发明。
[0037] 根据商业上生产的气缸套的生产条件生产最终的产品，根据最终的产品制造样 品。然后，测量硬度、拉伸强度、疲劳强度、热疲劳寿命、以及可加工性。
[0038] 如在表1中示出的，在发明实施例1和2以及比较例1至5中，制备了具有调节的 组分含量的熔融钢，然后通过离心铸造方法制造了每种气缸套。此外，通过制造的气缸套制 备样品。
[0039] [表 1]
[0041] 同时，在使制备的样品变平之后，使用布氏硬度机（Brinell machine)测量硬度， 通过用KS D0801 8A试样加工气缸套来测量拉伸强度，并且将疲劳强度定义为在制造具有 无缺口形状的样品并且进行旋转弯曲疲劳试验之后当疲劳寿命是1百万次循环或更高时 的负荷。此外，在热机械疲劳条件下在约40%的约束比（constraint ratio)的条件下在约 100°C至350°C的温度间隔下通过重复进行加热和冷却进行热疲劳寿命试验，并且当进行所 述套的内径的粗研磨时，根据工具寿命计算可加工性。在表2中示出了来自测量值的结果。 此外，使用100倍放大率的光学显微镜拍摄发明实施例和比较例的微观结构，并且将其示 出在图1和图2中。
[0042] [表 2]
[0043]
[0044] 如在表2中示出的，可以理解的是，在发明实施例1和2中，改善了机械性能。例 如，与为传统材料的比较例1相比，硬度提高了约5 %至10 %，拉伸强度提高了约20 %，并且 疲劳强度提高了约40%至50%。此外，可以理解的是，热疲劳寿命显著增加了约3倍或更 高，并且可加工性维持在90%或更高的水平。此外，图1示出了根据本发明示例性实施方 式制造的用于气缸套的示例性灰口铸铁的示例性微观结构照片，并且根据发明实施例1和 2的微观结构照片可以理解的是，在珠光体基体结构上均匀地形成微碳化物。
[0045] 此外，将发明实施例1和2与比较例2至5的结果进行比较，尽管存在其中比较例 表现出改善的硬度、拉伸强度、以及疲劳强度等的情况，但在各种性能的组合方面可以理解 的是，比较例2至5的硬度、拉伸强度、以及疲劳强度等低于发明实施例1和2。
[0046] 同时，图2示出了根据比较例的传统的灰口铸铁的示例性微观结构照片。例如，比 较例1是生产传统的250MPa级气缸套的一般灰口铸铁材料，并且具有约93 (HRB)的硬度、 约260MPa的拉伸强度、约98MPa的疲劳强度、以及当在粗研磨比较例1时将可加工性的参 考（100%)定义为工具寿命时约135次循环的热疲劳寿命。此外，如在图2中示出的，在珠 光体基体结构上形成了片状石墨。
[0047] 同时，比较例2具有在本发明提出（建议）值范围内的作为Cu、Cr以及Mo含量的 总计范围的值A，但是每种元素的含量在本发明提出的范围之外。例如，Cr含量大于提出的 值，使得形成了大量的粗制Cr基碳化物，如在图2中示出的。因此，与发明实施例1相比， 改善了硬度，但没有显著改善其他材料性能。
[0048] 此外，比较例3包括满足本发明提出的范围的每种元素，但作为Cu、Cr以及Mo含 量的总计范围的值A大于提出的值，例如，大于约1. 5。如在图2中示出的，在比较例3中， 由于过度形成微碳化物，因此当硬度显著增加时，可加工性显著降低。
[0049] 进一步地，比较例包括满足本发明提出的范围的每种元素，但没有获得在本发明 提出的范围内的作为Cu、Cr以及Mo含量的总计范围的值A。如在图2中示出的，由于没有 以期望水平形成微碳化物，因此与比较例1相比，改善了材料性能，但与发明实施例1和2 相比，疲劳强度和热疲劳寿命没有满足期望水平。
[0050] 此外，比较例5具有在本发明提出值范围内的作为Cu、Cr以及Mo含量的总计范围 的值A，但Mo的含量不在本发明提出的范围内。如在图2中示出的，由于没有以期望水平形 成微碳化物，因此大多数材料性能满足目标水平，但与发明实施例1和2相比，热疲劳寿命 显著降低。
[0051] 因此，为了通过在珠光体基体结构上适当地形成微碳化物而以期望水平维持或改 善硬度、拉伸强度、疲劳强度、热疲劳寿命、以及可加工性，可以控制Cu、Cr、以及Mo的含量， 使得由公式1获得的值A可以在从约0. 8至1. 5的范围内。
[0052] 根据本发明的各种示例性实施方式，通过最佳地调节用于制造灰口铸铁的熔融钢 组分中尤其可能影响珠光体稳定性以及基体结构硬度改善的合金组分的含量，可以制造 300MPa级灰口铸铁材料，与传统的250MPa级灰口铸铁相比，该300MPa级灰口铸铁材料可以 具有提高约20%的拉伸强度。
[0053] 因此，可以获得灰口铸铁的约140MPa的疲劳强度，与传统的lOOMPa相比，该疲劳 强度可以改善约40 %，并且通过显著改善热冲击性能还可以制造甚至在高温/高压力燃烧 室中也能够使用的灰口铸铁。此外，由于可加工性可以维持类似于传统材料的水平，因此在 生产方面可以预期显著的优点。
[0054] 尽管已经参考本发明的附图和各种示例性实施方式描述了本发明，但本发明不限 于此，并且限定在所附权利要求书中。因此，在不背离由所附权利要求书限定的精神和范围 的情况下，本领域技术人员可以对本发明进行各种修改和改变。
【主权项】
1. 一种用于气缸套的灰口铸铁，包括： 基于所述灰口铸铁的总重量以3. 2wt%至3. 7wt%的量的碳C ; 基于所述灰口铸铁的总重量以2. Owt%至2. 8wt%的量的硅Si ; 基于所述灰口铸铁的总重量以〇. 50wt %至1. Owt %的量的锰Μη ; 基于所述灰口铸铁的总重量以〇. 20wt %或更低并且大于Owt %的量的磷Ρ ; 基于所述灰口铸铁的总重量以〇. l〇wt %或更低并且大于Owt %的量的硫S ; 基于所述灰口铸铁的总重量以〇. 50wt%或更低并且大于Owt%的量的铬Cr ; 基于所述灰口铸铁的总重量以〇. 20wt%至0. 80wt%的量的铜Cu ; 基于所述灰口铸铁的总重量以〇. l〇wt%至0. 40wt%的量的钼Mo ;以及 余量的铁Fe， 其中，所述灰口铸铁满足以下公式1， 0. 8 ^ Cu+1. 5Cr+l. 2Mo ^1.5..................[公式 1] 在公式1中，Cu、Cr以及Mo分别指Cu、Cr以及Mo组分的以wt%的含量。2. 根据权利要求1所述的灰口铸铁，其中，所述灰口铸铁具有300MPa或更高的拉伸强 度。3. 根据权利要求1所述的灰口铸铁，其中，所述灰口铸铁具有140MPa或更高的疲劳强 度。4. 根据权利要求1所述的灰口铸铁，基本上由以下组成： 基于所述灰口铸铁的总重量以3. 2wt%至3. 7wt%的量的碳C ; 基于所述灰口铸铁的总重量以2. Owt%至2. 8wt%的量的硅Si ; 基于所述灰口铸铁的总重量以〇. 50wt %至1. Owt %的量的锰Μη ; 基于所述灰口铸铁的总重量以〇. 20wt %或更低并且大于Owt %的量的磷Ρ ; 基于所述灰口铸铁的总重量以〇. l〇wt %或更低并且大于Owt %的量的硫S ; 基于所述灰口铸铁的总重量以〇. 50wt%或更低并且大于Owt%的量的铬Cr ; 基于所述灰口铸铁的总重量以〇. 20wt%至0. 80wt%的量的铜Cu ; 基于所述灰口铸铁的总重量以〇. l〇wt%至0. 40wt%的量的钼Mo ;以及 余量的铁Fe。5. -种用于制造气缸套的方法，包括以下步骤： 制造基于所述灰口铸铁的总重量包括下述的熔融钢：以3. 2wt %至3. 7wt %的量的碳 C、以2. Owt %至2. 8wt %的量的娃Si、以0· 50wt %至1. Owt %的量的猛Μη、以0· 20wt %或更 低并且大于〇wt%的量的磷P、以0. 10wt%或更低并且大于Owt%的量的硫S、以0. 50wt% 或更低并且大于〇wt%的量的络Cr、以0. 20wt%至0. 80wt%的量的铜Cu、以0. 10wt%至 0.40wt%的量的钼Mo、以及余量的铁Fe ;以及 通过离心铸造来铸造所述熔融钢， 其中，所述熔融钢的组分满足以下公式1， 0. 8 ^ Cu+1. 5Cr+l. 2Mo ^1.5..................[公式 1] 在公式1中，Cu、Cr以及Mo分别指Cu、Cr以及Mo组分的以wt%的含量。6. 根据权利要求5所述的方法，其中，在所述熔融钢的所述离心铸造之后，所述气缸套 具有300MPa或更高的拉伸强度。7. 根据权利要求5所述的方法，其中，在所述熔融钢的所述离心铸造之后，所述气缸套 具有140MPa或更高的疲劳强度。8. -种由根据权利要求1所述的灰口铸铁制造的车辆部件。
【文档编号】B22D13/00GK106032560SQ201510103667
【公开日】2016年10月19日
【申请日】2015年3月9日
【发明人】南悳铉
【申请人】现代自动车株式会社, 起亚自动车株式会社