一种温拌重载沥青注浆材料及其制备方法

1.本发明属于建筑材料领域，具体涉及一种温拌重载沥青注浆材料及其制备方法。


背景技术：

[0002][0003]
脱空是路面结构常见的病害形式之一，将导致路面结构承载力急剧下降、使用寿命骤减。现阶段，对于道路脱空的维修方法主要包括置换翻修和注浆修复两大类。置换翻修不仅工程量大、维修费用高，而且修复时间长，对日常交通干扰大；相比之下注浆修复技术采用非开挖加固方式，施工周期短，对交通影响小，是一种典型的快速维修方式。
[0004]
目前，道路工程中常用的注浆加固补强材料主要有水泥基注浆材料、高聚物注浆材料、地聚物注浆材料和沥青注浆材料。水泥基浆材成本低，结石体强度高且抗渗性较强，但是由于水泥材料本身的特点，存在稳定性差、易离析而产生泌水和沉淀、可注性低以及凝结时间长等缺点(道路注浆加固技术研究与应用示范研究报告，同济大学，2013)。高聚物注浆材料价格较高，且原材料生产过程易造成环境污染，不适合大规模推广应用。地聚合物注浆养护时间低于水泥基注浆，但仍需1至3天，而且地聚物注浆材料价格昂贵，注浆效果受地质和气候条件影响大(地聚合物道路注浆加固技术研究与应用，刘江波，2013，01，145-149)。
[0005]
新型铺面沥青注浆技术正被逐渐应用于水泥路面改建中，工程经验表明，其能有效地消除板底脱空现象，降低了沥青加铺层反射裂缝的发生概率。沥青注浆技术注浆速度快且注浆完成后的养护时间短，只需30分钟左右，几乎对交通通行不造成影响。但现阶段的热沥青注浆材料聚合物含量较高，粘度高而流动性差，往往需要较高的施工温度。注浆施工温度高除了环境污染问题外，还存在着融化地下管线和高温沥青溢出造成工人意外伤害的风险。同时，热沥青注浆材料一般为复合改性沥青材料，复数模量较低、抗变形能力不高，存在变形后二次脱空的现象。


技术实现要素：

[0006]
本发明所解决的技术问题在于克服现有技术中存在的注浆材料硬化后抗变形能力较弱、稳定性较差、施工温度高等缺陷，提供一种温拌重载沥青注浆材料及其制备方法。本发明制备的温拌重载沥青注浆材料在保证良好的稳定性、流动性的条件下，同时具有成本低廉，施工温度低，注浆材料硬化后抗变形能力强等特点。
[0007]
本发明通过以下技术方案解决上述技术问题：
[0008]
本发明提供了一种温拌重载沥青注浆材料，以重量份计，其包括以下组分：
[0009]
重载沥青50～90份；
[0010]
表面活性温拌剂0.2～2.0份；
[0011]
漂珠5～50份。
[0012]
所述温拌重载沥青注浆材料，以重量份计，较佳地由以下组分组成：
[0013]
重载沥青50～90份；
[0014]
表面活性温拌剂0.2～2.0份；
[0015]
漂珠5～50份。
[0016]
本发明中，所述表面活性温拌剂与所述漂珠的质量比可为(0.4～40)：100，较佳地为(1～20)：100，更佳地为5：100或10：100。
[0017]
本发明中，所述表面活性温拌剂与所述重载沥青的质量比可为(0.22～4)： 100，较佳地为(1～1.5)：100，更佳地为1.12：100或1.27：100。
[0018]
本发明中，所述漂珠与所述重载沥青的质量比可为(5.56～100)：100，较佳地为(8～30)：100，更佳地为11.2：100或25.3：100。
[0019]
本发明中，所述表面活性温拌剂可为本领域常规的路用表面活性温拌剂，较佳地为铵盐类和/或季铵盐类阳离子路用表面活性温拌剂。
[0020]
本发明中，所述漂珠可为本领域常规，较佳地为粉煤灰漂珠。所述粉煤灰漂珠一般为粉煤灰空心球，主要化学成分为二氧化硅和三氧化二铝。
[0021]
所述漂珠的目数较佳地为100～200目。
[0022]
所述漂珠的密度为0.7～0.9g/cm3。
[0023]
本发明中，所述重载沥青可为应用于密级配沥青混合料，性能分级达到pg88-28，能显著提升路面抗重交通荷载的能力，并能显著延长道路使用寿命的特种改性沥青。
[0024]
本发明中，所述重载沥青的原料组合物以重量份计，其包括以下组分：
[0025]
sbs改性剂2～10份；
[0026]
增溶剂2～10份；
[0027]
稳定剂0.1～1份；
[0028]
基质沥青60～90份；
[0029]
天然岩沥青6～20份。
[0030]
所述重载沥青的原料组合物以重量份计，较佳地由以下组分组成：
[0031]
sbs改性剂2～10份；
[0032]
增溶剂2～10份；
[0033]
稳定剂0.1～1份；
[0034]
基质沥青60～90份；
[0035]
天然岩沥青6～20份。
[0036]
其中，所述天然岩沥青与所述基质沥青的质量比可为(6.67～33.3)：100，较佳地为(10～20)：100，更佳地为16：100。
[0037]
其中，所述sbs改性剂可为本领域常规，较佳地为苯乙烯—丁二烯—苯乙烯三嵌段共聚物。所述sbs改性剂的结构类型较佳地为星型。
[0038]
其中，所述增溶剂可为本领域常规，较佳地为芳烃油。所述的芳烃油中芳烃含量≥85％，灰分≤0.05％，水分≤0.01％，凝固点＜5℃，闪点≥220℃。
[0039]
其中，所述稳定剂可为本领域常规，较佳地为纳米硫磺粉体。较佳地，所述纳米硫磺粉体为国产的纳米硫磺粉体。
[0040]
所述纳米硫磺粉体的粒径可为本领域常规，较佳地为≤50nm。
[0041]
其中，所述天然岩沥青可为本领域常规。
[0042]
所述天然岩沥青的目数可为本领域常规，较佳地为80～200目。所述天然岩沥青的软化点可为本领域常规，较佳地为≥150℃。所述天然岩沥青的灰分可为本领域常规，较佳地为≤20％。
[0043]
所述重载沥青的原料组合物，以重量份计，较佳地包括以下组分：
[0044]
6份的sbs改性剂、6.5份的增溶剂、0.5份的稳定剂、75份的a-70基质沥青和12份的天然岩沥青。
[0045]
所述重载沥青的原料组合物，以重量份计，更佳地由以下组分组成：
[0046]
6份的sbs改性剂、6.5份的增溶剂、0.5份的稳定剂、75份的a-70基质沥青和12份的天然岩沥青。
[0047]
在本发明一较佳的实施方案中，以重量份计，所述温拌重载沥青注浆材料包括以下组分：
[0048]
70～90份的重载沥青、0.7～1.5份的表面活性温拌剂和5～25份的漂珠。
[0049]
在本发明一更佳的实施方案中，以重量份计，所述温拌重载沥青注浆材料由以下组分组成：
[0050]
70～90份的重载沥青、0.7～1.5份的表面活性温拌剂和5～25份的漂珠。
[0051]
在本发明一较佳的实施方案中，以重量份计，所述温拌重载沥青注浆材料包括以下组分：
[0052]
89份的重载沥青、1.0份的表面活性温拌剂和10份的漂珠。
[0053]
在本发明一更佳的实施方案中，以重量份计，所述温拌重载沥青注浆材料由以下组分组成：
[0054]
89份的重载沥青、1.0份的表面活性温拌剂和10份的漂珠。
[0055]
在本发明一较佳的实施方案中，以重量份计，所述温拌重载沥青注浆材料包括以下组分：
[0056]
79份的重载沥青、1.0份的表面活性温拌剂和20份的漂珠。
[0057]
在本发明一更佳的实施方案中，以重量份计，所述温拌重载沥青注浆材料由以下组分组成：
[0058]
79份的重载沥青、1.0份的表面活性温拌剂和20份的漂珠。
[0059]
本发明还提供了上述温拌重载沥青注浆材料的制备方法：所述温拌重载沥青注浆材料的各组分混合，即可。
[0060]
本发明中，所述温拌重载沥青注浆材料的制备方法较佳地包括以下步骤：先将所述重载沥青和所述漂珠加热，随后加入所述表面活性温拌剂混合，充分搅拌，即可。
[0061]
其中，所述加热一般在拌和锅中进行。
[0062]
其中，所述加热的温度较佳地为160～180℃，例如170℃。
[0063]
其中，所述混合的时间较佳地为20～30分钟。
[0064]
其中，所述重载沥青可按下述方式制备：
[0065]
(1)将sbs改性剂加入到预热处理之后的基质沥青中依次进行溶胀和剪切；
[0066]
(2)加入增溶剂和稳定剂进行剪切；
[0067]
(3)加入天然岩沥青进行充分混合；
[0068]
(4)将步骤(3)得到的混合物进行静止发育。
[0069]
步骤(1)中，所述预热的温度可为130～150℃，较佳地为150℃。
[0070]
步骤(1)中，所述溶胀的时间可为10～20分钟，较佳地为10分钟。
[0071]
步骤(1)中，所述剪切一般在高速剪切分散乳化机中进行。
[0072]
步骤(1)中，所述剪切的转速可为3000～5000转/分钟，较佳地为5000 转/分钟。
[0073]
步骤(1)中，所述剪切的时间可为40～60分钟，较佳地为60分钟。
[0074]
步骤(2)中，所述剪切的转速较佳地为5000转/分钟。
[0075]
步骤(2)中，所述剪切的时间可为10～20分钟。
[0076]
步骤(2)中，所述增溶剂和所述稳定剂的加入顺序较佳地为先加入增溶剂再加入稳定剂。
[0077]
步骤(2)中，所述剪切较佳地为加入所述增溶剂后剪切10分钟，再加入所述稳定剂后剪切10分钟。
[0078]
步骤(3)中，所述混合的温度可为160～180℃，较佳地为180℃。
[0079]
步骤(3)中，所述混合的时间可为20～30分钟，较佳地为30分钟。
[0080]
步骤(3)中，所述天然岩沥青加入时较佳地在靠近中间旋涡的位置边搅拌边添加。
[0081]
所述搅拌的转速较佳地为1500转/分钟。
[0082]
所述搅拌的时间较佳地为30分钟。
[0083]
步骤(3)中，所述天然岩沥青的加入时间较佳地小于5分钟。
[0084]
步骤(4)中，所述发育较佳地在烘箱中进行。
[0085]
步骤(4)中，所述发育的温度可为150～170℃，较佳地为160℃。
[0086]
步骤(4)中，所述发育的时间可为6～10小时，较佳地为6小时。
[0087]
在符合本领域常识的基础上，上述各优选条件，可任意组合，即得本发明各较佳实例。
[0088]
本发明所用试剂和原料均市售可得。
[0089]
本发明的积极进步效果在于：
[0090]
(1)本发明通过表面活性温拌剂和漂珠的特定配合作用，形成沥青胶浆，相较于传统复合改性沥青注浆材料，可以有效提高注浆材料复数模量，延缓二次脱空；采用表面活性温拌剂降低了粘度，提升了注浆材料的流动性，且能降低注浆所需施工温度；采用的漂珠密度小(0.7～0.9g/cm3)，相比于常用石灰岩矿粉(2.7～2.8g/cm3)，漂珠作为矿质填料，与沥青的密度差异小，在搅拌状态下不易与沥青(1.0～1.1g/cm3)发生沉淀离析，能避免注浆装置的堵塞；同时，漂珠是工业废渣，其应用推广有利于促进废弃资源综合利用。
[0091]
(2)进一步地，采用的天然岩沥青、漂珠均有市售，价格低廉；天然岩沥青作为基质沥青的补充，价格低于基质沥青，能有效降低成本；本发明的注浆材料相较于传统沥青注浆材料的材料费价格降低13％～67％。
具体实施方式
[0092]
下面通过实施例的方式进一步说明本发明，但并不因此将本发明限制在所述的实施例范围之中。下列实施例中未注明具体条件的实验方法，按照常规方法和条件，或按照商品说明书选择。
[0093]
以下实施例和对比例中：
[0094]
基质沥青：中石化ah-70#沥青；
[0095]
表面活性温拌剂：上海龙孚lye-wma；
[0096]
漂珠：粉煤灰漂珠，100-200目；
[0097]
天然岩沥青：伊朗天然岩沥青(灰分含量＜20％)，上海公路桥梁(集团) 有限公司提供的特立尼达精炼湖沥青(tla)；
[0098]
稳定剂：国产的纳米硫磺粉体；
[0099]
芳烃油：芳烃含量≥85％，灰分≤0.05％，水分≤0.01％，凝固点＜5℃，闪点≥220℃，凝固点低于5℃。
[0100]
在以下实施例1～2和对比例1～3中，重载沥青的原料组合物，以重量份计，由以下组分组成：6份的sbs改性剂、6.5份的芳烃油、0.5份的稳定剂、 75份的a-70基质沥青和12份的天然岩沥青。
[0101]
重载沥青的制备方法包括以下步骤：
[0102]
1.将75重量份a-70基质沥青在150℃下预热2小时，加入6重量份sbs 改性剂溶胀10分钟，在160～180℃条件下使用高速剪切分散乳化机以5000 转/分钟的转速，剪切60分钟；
[0103]
2.随后加入6.5重量份增溶剂以5000转/分钟的转速剪切10分钟，接着加入0.5重量份稳定剂剪切10分钟；
[0104]
3.接着在180℃温度条件下缓慢匀速地在靠近中间旋涡的位置边搅拌边添加12重量份天然岩沥青(5分钟之内加完)，以1500转/分钟的转速搅拌 30分钟。
[0105]
4.将搅拌完成的试样在160℃烘箱中静止发育6小时，即完成重载沥青的制备。
[0106]
实施例1
[0107]
该温拌重载沥青注浆材料，以重量份计，由以下组分组成：
[0108]
89份的重载沥青、1.0份的表面活性温拌剂和10份的漂珠。
[0109]
该温拌重载沥青注浆材料的制备方法包括以下步骤：
[0110]
将制备好的89重量份重载沥青和10重量份漂珠加热至170℃并放入拌和锅中，随即加入1重量份表面活性温拌剂，充分拌和30分钟完成制备。
[0111]
实施例2
[0112]
该温拌重载沥青注浆材料，以重量份计，由以下组分组成：
[0113]
79份的重载沥青、1.0份的表面活性温拌剂和20份的漂珠。
[0114]
该温拌重载沥青注浆材料的制备方法包括以下步骤：
[0115]
将制备好的79重量份重载沥青和20重量份漂珠加热至170℃并放入拌和锅中，随即加入1重量份表面活性温拌剂，充分拌和30分钟完成制备。
[0116]
对比例1
[0117]
该温拌重载沥青注浆材料，以重量份计，由以下组分组成：
[0118]
89份的重载沥青和10份的漂珠。
[0119]
该温拌重载沥青注浆材料的制备方法包括以下步骤：
[0120]
将制备好的89重量份重载沥青和10重量份漂珠加热至170℃并放入拌和锅中，充分拌和30分钟完成制备。
[0121]
对比例2
[0122]
该温拌重载沥青注浆材料，以重量份计，由以下组分组成：
[0123]
89份的重载沥青和10份的石灰岩矿粉。
[0124]
该温拌重载沥青注浆材料的制备方法包括以下步骤：
[0125]
将制备好的89重量份重载沥青和10重量份石灰岩矿粉加热至170℃并放入拌和锅中，充分拌和30分钟完成制备。
[0126]
对比例3
[0127]
该温拌重载沥青注浆材料，以重量份计，由以下组分组成：
[0128]
89份的重载沥青、1.0份的表面活性温拌剂和10份的石灰岩矿粉。
[0129]
该温拌重载沥青注浆材料的制备方法包括以下步骤：
[0130]
将制备好的89重量份重载沥青和10重量份石灰岩矿粉加热至170℃并放入拌和锅中，随即加入1重量份表面活性温拌剂，充分拌和30分钟完成制备。
[0131]
对比例4
[0132]
传统沥青注浆材料1，以重量份计，由以下组分组成：4.5份的sbs改性剂、0.5份的稳定剂、75份的a-70基质沥青和20份的特立尼达湖沥青。
[0133]
传统沥青注浆材料1的制备方法包括以下步骤：
[0134]
1.将75重量份a-70基质沥青在150℃下预热2小时，加入4.5重量份 sbs改性剂溶胀10分钟，在170℃条件下使用高速剪切分散乳化机以5000 转/分钟的转速，剪切60分钟；
[0135]
2.随后加入0.5重量份稳定剂，以5000转/分钟的转速剪切10分钟；
[0136]
3.接着在180℃温度条件下缓慢匀速地在靠近中间旋涡的位置边搅拌边添加20重量份特立尼达湖沥青(5分钟之内加完)，以1500转/分钟的转速搅拌30分钟。
[0137]
4.将搅拌完成的试样在160℃烘箱中静止发育6小时，即完成传统注浆材料1的制备。
[0138]
对比例5
[0139]
传统沥青注浆材料2，以重量份计，由以下组分组成：6份的791-h型 sbs改性剂、2份的芳烃油、2份的羟乙基乙撑双硬脂酰胺和90份的a-10 基质沥青。
[0140]
传统沥青注浆材料2的制备方法包括以下步骤：
[0141]
1.将90重量份a-10基质沥青在180℃下预热2小时，加入2重量份芳烃油，以及6重量份、791-h型sbs改性剂溶胀10分钟，在170℃条件下使用高速剪切分散乳化机以5000转/分钟的转速，剪切30分钟；
[0142]
4.加入2重量份羟乙基乙撑双硬脂酰胺，充分拌和60分钟，即完成传统注浆材料2的制备。
[0143]
效果实施例1
[0144]
通过本效果实施例可以得出本发明的温拌重载沥青注浆材料的注浆温度低于传统注浆材料。参照实施例1、实施例2制得本发明的温拌重载沥青注浆材料，以及对比例1～4制备对比注浆材料，进行注浆材料的旋转粘度试验，采用布洛克菲尔德粘度计测定在150℃、165℃、180℃三种不同温度下，相关试验结果如下表1所示。
[0145]
表1不同温度下温拌重载沥青注浆材料与传统注浆材料的粘度值对比(pa
· s)
[0146][0147]
根据上表中的对比结果，可以得出以下结论：
[0148]
(1)当表面活性温拌剂在与漂珠同时存在时，对注浆材料才能实现较好的降粘效果。由实施例1和对比例1可知，当只加入漂珠，不加入表面活性温拌剂时，对沥青的降粘效果不明显。
[0149]
(2)表面活性温拌剂与矿物填料配伍性存在差异。当矿物填料为漂珠时，表面活性温拌剂在漂珠表面形成界面润滑膜，起到对沥青胶浆的降粘效果。表面活性温拌剂与漂珠存在配伍性，因此表面活性温拌剂可以与漂珠发生相互作用。由实施例1和对比例3可知，当将漂珠替换成石灰岩矿粉时，本技术制备所得的温拌重载注浆材料粘度低于由石灰岩矿粉制备得到的温拌注浆材料的粘度，这也说明了漂珠的加入使得温拌重载注浆材料的降粘效果更为明显。通过实施例1与对比例2和对比例3的对比也可以发现，表面活性温拌剂对不同矿物填料的作用效果不同，并非所有种类的矿物填料都能实现较好的降粘效果。
[0150]
(3)通过线性插值可得出在同粘度条件下，传统注浆材料1(对比例4) 对应温拌重载沥青注浆材料的漂珠掺量。本发明的温拌重载注浆材料在漂珠掺量为12.3％～16.5％时，粘度等同于同温度下传统注浆材料的粘度值。在低于上述漂珠掺量范围时粘度值则更优，具有更好的流动性与可注性。
[0151]
效果实施例2
[0152]
参照实施例1、实施例2制得本发明的温拌重载沥青注浆材料，以及对比例4制备对比注浆材料1(75％基质沥青+4.5％sbs+20％湖沥青+0.5％稳定剂)，进行动态剪切流变(dsr)试验，对其复数模量进行检测。在恒定加载频率下，通过温度扫描试验得到两种沥青注浆材料58℃、64℃的复数模量，如下表2所示。通过比较可以得知本发明的温拌重载沥青注浆材料具有更高的硬度。
[0153]
表2两种温拌重载沥青注浆材料和传统沥青注浆材料58℃、64℃的复数模量
[0154]
注浆材料58℃复数模量/kpa64℃复数模量/kpa实施例126.5416.05实施例234.2120.33
对比例424.9513.96
[0155]
由上表可以看出，本发明的温拌重载沥青在不同漂珠掺量下注浆材料的 58℃、64℃复数模量均优于传统注浆材料，且随着漂珠掺量的上升具有更高的复数模量。参照实施例2中同粘度下温拌重载沥青注浆材料的漂珠掺量范围，再用线性插值得出对应漂珠掺量范围下的58℃复数模量为 28.3kpa～31.6kpa，64℃复数模量为17.0kpa～18.9kpa。相较于传统注浆材料，58℃复数模量的提升幅度为13.48％～26.52％，64℃复数模量的提升幅度为 22.06％～35.06％，由此看出，在同等流动性条件下的温拌重载沥青注浆材料复数模量提升显著，硬化后具有较好的抗变形能力。
[0156]
效果实施例3
[0157]
(1)针入度的测定：沥青针入度是指根据《t0604-2011沥青针入度试验》的方法，在25℃下，测定的5s时间内载重100g的标准尖针垂直穿入试样的深度。由于沥青针入度的单位为0.1mm，本发明的沥青针入度是在该深度的基础上乘以10得到的数值。
[0158]
(2)软化点的测定：沥青软化点的测试方法根据《t0606-2011沥青软化点试验(环球法)》，即将试样注于规定尺寸的铜环内，保持规定的温度5℃至少15分钟后，在铜环正上方放钢球，开动搅拌器，开始加热，使水温在3 分钟内调节至每分钟上升5℃
±
0.5℃，记录每分钟上升的温度值；当试样受热软化逐渐下坠，至与下层地板表面接触时，读取温度值，记为软化点。
[0159]
(3)48h后软化点之差的测定：根据《t0661-2011聚合物改性沥青离析试验》进行测定注浆沥青的48h后软化点之差。
[0160]
(4)粘度的测定：粘度根据《t0619-2011沥青运动粘度试验(毛细管法)》测定180℃下注浆沥青的粘度。
[0161]
(5)扩散半径的测定：扩散半径采用本领域常规方法进行测定，即在注浆孔周边1m开始，向外每隔30cm钻芯取样，查看注浆沥青是否到达，到达后再依次向外递增，直至注浆沥青达到的极限，记录为注浆扩散半径。
[0162]
本发明实施例1～2和对比例1～5制得的沥青注浆材料的性能，如表3所示。
[0163]
表3注浆材料性能比较
[0164]
[0165][0166]
由上表可以看出，本发明实施例制得的温拌重载沥青注浆材料的180℃粘度值在1.7pa
·
s以下，粘度值越小，制备得到的注浆材料的流动性越好。虽然对比例4的180℃粘度值也较小，但是针入度较大，使得注浆材料的抗变形能力较差。
[0167]
本发明实施例制得的温拌重载沥青注浆材料的扩散半径在1.82m以上，较大的扩散半径使得注浆材料的流动性较好。同时，本发明实施例制得的温拌重载沥青注浆材料的软化点在98℃以上，软化点越大，抗变形能力越好，不易发生二次脱空。
[0168]
本发明实施例制得的温拌重载沥青注浆材料的48h软化点差在1.5℃以下，软化点差小，注浆材料不易发生离析、堵塞。虽然对比例4的软化点之差较小，但是针入度较大且扩散半径较小。
[0169]
本发明实施例制得的温拌重载沥青注浆材料的针入度在12.1mm以下，针入度越小，注浆材料的抗变形能力越好，不易发生二次脱空。虽然对比例 5的针入度只有8.0mm，但是180℃粘度值较大，注浆材料的流动性较差。
[0170]
本发明中的漂珠密度小(0.7～0.9g/cm3)，相比于常用石灰岩矿粉 (2.7～2.8g/cm3)，漂珠作为矿质填料，与沥青的密度差异小，在搅拌状态下不易与沥青(1.0～1.1g/cm3)发生沉淀离析，能避免注浆装置的堵塞；同时，漂珠是工业废渣，其应用推广有利于促进废弃资源综合利用。
[0171]
效果实施例4
[0172]
为了明确新型注浆材料与传统注浆材料价格差异，举例说明如下：
[0173]
本发明的温拌重载沥青注浆材料的成分，以100重量份计包括：50～90 份重载沥青、0.2～1.0份表面活性温拌剂、10～50份漂珠；其中，以100重量份计，所述重载沥青包括以下组分：60～90份a-70基质沥青、2～10份sbs 改性剂、6～20份天然岩沥青、2～10份芳烃油、0.1～0.5份纳米硫稳定剂，下表为各原材料价格。
[0174]
表4各原材料价格表
[0175][0176]
根据表4中的价格，可以计算得出每吨重的本发明的温拌重载沥青注浆材料价格范围约为2841元～4205元。
[0177]
如对比例4所述的传统沥青注浆材料1，其主要成分的价格分别为：a
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70基质沥青约3000元/吨、sbs改性剂约14000元/吨、特立尼达湖沥青约 7500元/吨、纳米硫稳定剂约3000元/吨。因此可以计算得出每吨重的传统沥青注浆材料1的价格约为4770元。通过对比可以得出，在保证注浆材料具有良好流动性与复数模量的情况下，新型注浆材料相较于传统沥青注浆材料 1材料费价格降低13％～67％。
[0178]
如对比例5所述的传统沥青注浆材料2，其主要成分的价格分别为：a
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10基质沥青约3400元/吨、sbs改性剂约14000元/吨、芳烃油约3200元/ 吨、羟乙基乙撑双硬脂酰胺约23000元/吨。因此可以计算得出每吨重的传统沥青注浆材料2价格约为4424元。通过对比可以得出，新型注浆材料相较于传统沥青注浆材料材料2费用价格降低5.0％～35.8％。