轮胎的制作方法

1.本公开涉及轮胎。


背景技术：

2.以往，提出了各种在轮胎轴向上由5个陆部构成胎面部的轮胎(以下，有时称为“5肋轮胎”)。另外，下述专利文献1的充气轮胎是5肋轮胎，限定了设置于胎肩陆部的胎纹槽和刀槽，从而期待湿路性能和操纵稳定性的提高。
3.专利文献1：日本特开2018-043637号公报
4.伴随着近年来的车辆的高性能化及安静化，对于轮胎，要求进一步提高操纵稳定性和噪声性能。尤其是在欧洲，车外噪音限制严格化，要求能够与其对应的轮胎。


技术实现要素：

5.本公开是鉴于以上那样的实际情况而提出的，其主要课题在于，提供能够提高操纵稳定性和噪声性能的5肋轮胎。
6.本公开是一种轮胎，其具有胎面部，其中，所述胎面部包含在2个胎面端之间沿轮胎周向连续地延伸的4条周向槽和被所述4条周向槽划分而成的5个陆部，所述2个胎面端是在所述轮胎以正规内压组装于正规轮辋且施加了正规载荷的50％并且以0
°
的外倾角使所述胎面部与平面接触时的50％载荷时接地面的端部，在所述5个陆部中的各个陆部上都没有设置槽宽超过2.0mm的槽，并且仅设置有刀槽，所述5个陆部包含胎肩陆部，该胎肩陆部包含所述胎面端，所述4条周向槽包含与所述胎肩陆部相邻的胎肩周向槽，在所述胎肩陆部上设置有从所述胎肩周向槽延伸至超过所述胎面端的位置的多条胎肩刀槽，多条所述胎肩刀槽中的至少1条胎肩刀槽包含：倾斜部，其从所述胎肩周向槽相对于轮胎轴向倾斜地延伸；以及轴向部，其相对于轮胎轴向的角度比所述倾斜部相对于轮胎轴向的角度小，并且为10
°
以下，所述轴向部横穿所述胎面端。
7.本公开的轮胎通过采用上述结构，能够提高操纵稳定性和噪声性能。
附图说明
8.图1是示出本公开的一个实施方式的轮胎的胎面部的展开图。
9.图2是图1的轮胎的包含旋转轴线的子午线剖视图。
10.图3是刀槽的横剖视图。
11.图4是图1的第1胎肩陆部和第1中间陆部的放大图。
12.图5是图4的a-a线剖视图。
13.图6是图4的b-b线剖视图。
14.图7是图4的c-c线剖视图。
15.图8是图1的第2胎肩陆部和第2中间陆部的放大图。
16.图9是图8的d-d线剖视图。
17.图10是图8的e-e线剖视图。
18.图11是图1的胎冠陆部的放大图。
19.图12是示出胎面部的接地时的接地面形状的放大图。
20.图13是比较例的轮胎的胎面部的展开图。
21.标号说明
22.2：胎面部；3：周向槽；4：陆部；9：刀槽；5：胎肩周向槽；11：胎肩陆部；20：胎肩刀槽；21：倾斜部；22：轴向部。
具体实施方式
23.以下，基于附图对本公开的一个实施方式进行说明。图1是示出本公开的一个实施方式的轮胎1的胎面部2的展开图。本实施方式的轮胎1例如适合用作乘用车用的充气轮胎。但是，本公开并不限定于这样的方式，也可以应用于重载荷用的充气轮胎、在轮胎的内部未填充加压的空气的非空气式轮胎。
24.如图1所示，本公开的胎面部2包含在2个胎面端之间沿轮胎周向连续地延伸的4条周向槽3和被这些周向槽3划分而成的5个陆部4。即，本公开的轮胎1构成为胎面部2由4条周向槽3和5个陆部4构成的所谓的5肋轮胎。以下，在本说明书中，有时将2个胎面端中的一方称为第1胎面端t1，将另一方称为第2胎面端t2。
25.本实施方式的胎面部2例如被指定了朝车辆安装的方向。由此，意图使第1胎面端t1在车辆安装时位于车辆外侧。意图使第2胎面端t2在车辆安装时位于车辆内侧。向车辆安装的方向例如用文字或记号显示于胎侧部(省略图示)。但是，本公开的轮胎1并不限定于这样的方式，也可以不指定向车辆安装的方向。
26.第1胎面端t1和第2胎面端t2分别相当于对正规状态的轮胎1施加正规载荷的50％并使胎面部2以0
°
的外倾角与平面接触时的50％载荷时接地面的端部。
[0027]“正规状态”是指在规定了各种规格的充气轮胎的情况下，轮胎被组装于正规轮辋且填充有正规内压而且无负载的状态。在未规定各种标准的轮胎、非空气式轮胎的情况下，上述正规状态是与轮胎的使用目的对应的标准的使用状态，是指未安装于车辆且无负载的状态。在本说明书中，在没有特别说明的情况下，轮胎各部的尺寸等是在上述正规状态下测定的值。
[0028]“正规轮辋”是在包含轮胎所依据的规格在内的规格体系中按照每个轮胎规定该规格的轮辋，例如如果是jatma，则为“标准轮辋”，如果是tra，则为“design rim”，如果是etrto，则为“measuring rim”。
[0029]“正规内压”是在包含轮胎所依据的规格在内的规格体系中按照每个轮胎规定各规格的空气压，如果是jatma，则为“最高空气压”，如果是tra，则为表“tire load limits at various cold inflation pressures”所记载的最大值，如果是etrto，则为“inflation pressure”。
[0030]“正规载荷”是指在规定了各种规格的充气轮胎的情况下，在包含轮胎所依据的规格在内的规格体系中按照每个轮胎规定各规格的载荷，如果是jatma，则为“最大负载能力”，如果是tra，则为表“tire load limits at various cold inflation pressures”所记载的最大值，如果是etrto，则为“load capacity”。并且，在未规定各种规格的轮胎的情
况下，“正规载荷”是指基于上述规格的在使用轮胎的基础上可适用的最大载荷。
[0031]
周向槽3包含2条胎肩周向槽5、6和设置于它们之间的2条胎冠周向槽7、8。以下，在本说明书中，有时将配置于第1胎面端t1侧的胎肩周向槽称为第1胎肩周向槽5，将配置于第2胎面端t2侧的胎肩周向槽称为第2胎肩周向槽6。另外，2条胎冠周向槽7、8以夹着轮胎赤道c的方式配置。以下，在本说明书中，有时将配置于第1胎肩周向槽5与轮胎赤道c之间的胎冠周向槽称为第1胎冠周向槽7，将配置于第2胎肩周向槽6与轮胎赤道c之间的胎冠周向槽称为第2胎冠周向槽8。
[0032]
从轮胎赤道c到第1胎肩周向槽5或第2胎肩周向槽6的槽中心线为止的轮胎轴向的距离l1例如优选为胎面宽度tw的20％～30％。从轮胎赤道c到第1胎冠周向槽7或第2胎冠周向槽8的槽中心线为止的轮胎轴向的距离l2例如优选为胎面宽度tw的5％～15％。另外，胎面宽度tw是上述正规状态下的从第1胎面端t1到第2胎面端t2为止的轮胎轴向的距离。
[0033]
本实施方式的各周向槽3例如与轮胎周向平行地呈直线状延伸。各周向槽3例如也可以呈波状延伸。
[0034]
各周向槽3的槽宽w1优选为至少3mm以上。另外，各周向槽3的槽宽w1例如优选为胎面宽度tw的3.0％～8.5％。在本实施方式中，第1胎肩周向槽5具有多条周向槽3中的最小的槽宽。
[0035]
图2是本实施方式的轮胎1的包含旋转轴线的子午线剖视图。如图2所示，各周向槽3的深度在乘用车用的充气轮胎的情况下例如为5mm～10mm。在优选的方式中，4条周向槽3中的第1胎肩周向槽5具有最小的深度。在更优选的方式中，第1胎冠周向槽7、第2胎冠周向槽8以及第2胎肩周向槽6分别构成为深度比槽宽小的扁平槽。但是，本公开并不限定于这样的方式。
[0036]
如图1所示，在胎面部2上划分而成的每一个陆部4中，在接地面内没有设置槽宽超过2.0mm的槽，并且仅设置有刀槽9。上述槽是指在其横截面中2个槽壁间的距离超过2.0mm的区域超过了槽的总深度的50％。另一方面，在本说明书中，“刀槽”是指具有沿轮胎半径方向延伸的2个内壁的小宽度的切口，并且在其横截面中上述2个内壁间的距离为2.0mm以下的区域为切口的总深度的50％以上。
[0037]
图3示出了本实施方式的代表性的刀槽9的横剖视图。如图3所示，在刀槽9中，相互面对且大致平行地延伸的2个刀槽壁9w之间的宽度w2优选为1.5mm以下，在更优选的方式中为0.4mm～1.0mm。另外，刀槽9的总深度例如为3.0mm～5.5mm。
[0038]
刀槽9例如也可以是两侧的刀槽边缘的至少一方由倒角部16形成。本实施方式的刀槽9的两侧的刀槽边缘分别由倒角部16形成。以下，有时将这样的刀槽9称为倒角刀槽。倒角部16构成为包含与接地面和刀槽壁9w相连的倾斜面17。倾斜面17相对于刀槽9的深度方向的角度例如为30
°
～60
°
。
[0039]
倒角部16的深度例如小于刀槽9的总深度的30％，具体而言为2.0mm以下，更优选为1.0mm以下。如果包含这样深度的倒角部16，则倒角刀槽的开口宽度可以超过2.0mm。另外，在本公开中，刀槽9并不限定于上述方式。因此，刀槽9也可以从接地面的开口部以恒定的宽度延伸到底部。另外，也可以在刀槽9的底部连接有宽度超过2.0mm的烧瓶底。
[0040]
如图1所示，本公开的5个陆部4包含包括胎面端的至少1个胎肩陆部。本实施方式的5个陆部4包含2个胎肩陆部(第1胎肩陆部11和第2胎肩陆部12)。第1胎肩陆部11包含第1
胎面端t1，并且该第1胎肩陆部11被划分在第1胎肩周向槽5的轮胎轴向外侧。另外，第2胎肩陆部12包含第2胎面端t2，并且该第2胎肩陆部12被划分在第2胎肩周向槽6的轮胎轴向外侧。另外，在本实施方式中，5个陆部4包含2个中间陆部(第1中间陆部13和第2中间陆部14)以及胎冠陆部15。第1中间陆部13被划分在第1胎肩周向槽5与第1胎冠周向槽7之间。第2中间陆部14被划分在第2胎肩周向槽6与第2胎冠周向槽8之间。胎冠陆部15被划分在第1胎冠周向槽7与第2胎冠周向槽8之间。
[0041]
图4示出了第1胎肩陆部11和第1中间陆部13的放大图。如图4所示，在本公开的胎肩陆部中的至少1个胎肩陆部上设置有从胎肩周向槽延伸至超过胎面端的位置的多条胎肩刀槽。作为更具体的方式，在本实施方式的第1胎肩陆部11设置有从第1胎肩周向槽5延伸至超过第1胎面端t1的位置的多条第1胎肩刀槽20。
[0042]
多条胎肩刀槽(第1胎肩刀槽20)中的至少1条胎肩刀槽包含倾斜部21和轴向部22。倾斜部21从第1胎肩周向槽5相对于轮胎轴向倾斜地延伸。轴向部22相对于轮胎轴向的角度小于倾斜部21相对于轮胎轴向的角度并且为10
°
以下。另外，在本公开中，轴向部22横穿作为50％载荷时接地面的端部的第1胎面端t1。在本公开中，通过采用上述结构，能够提高操纵稳定性和噪声性能。作为其理由，可推测以下机理。
[0043]
在本公开中，在各陆部4中，未设置槽宽超过2.0mm的槽，并且仅设置有刀槽9，因此花纹噪声小，可发挥优异的噪声性能。另外，这样的陆部4的花纹刚性高，也有助于提高操纵稳定性。
[0044]
另外，第1胎肩刀槽20包含倾斜部21，因此第1胎肩刀槽20的整体的边缘能够伴随时间差而接地，能够减小这些边缘接地时的声音。
[0045]
另外，在本公开中，由于轴向部22横穿第1胎面端t1，因此在第1胎面端t1附近，陆部的轮胎轴向的刚性不会因第1胎肩刀槽20而降低，能够期待优异的操纵稳定性。另外，这样的轴向部22能够通过其边缘在制动时提供轮胎周向的摩擦力。在本公开中，通过以上那样的机理，推测为能够提高噪声性能和操纵稳定性。
[0046]
以下，对本实施方式的更详细的结构进行说明。另外，以下说明的各结构表示本实施方式的具体方式。因此，即使本公开不具有以下说明的结构，当然也能够发挥上述效果。另外，在具有上述特征的本公开的轮胎中，即使单独应用以下说明的各结构中的任意1个，也能够期待与各结构对应的性能的提高。进而，在将以下说明的各结构的几个复合应用的情况下，能够期待与各结构对应的复合性能的提高。
[0047]
多条第1胎肩刀槽20的轮胎周向的1间距长度p1例如为第1胎肩陆部11的接地面的宽度w3的80％～120％。这样的第1胎肩刀槽20的配置有助于均衡地提高操纵稳定性和噪声性能。
[0048]
在本实施方式中，倾斜部21相对于轮胎轴向向右下方倾斜。以下，有时将这样的倾斜的方向称为“相对于轮胎轴向向第1方向倾斜”。倾斜部21相对于轮胎轴向的最大的角度θ1例如为16.5
°
～57.9
°
，优选为27.2
°
～47.2
°
。这样的倾斜部21能够维持噪声性能，并且提高了转向时的响应性。
[0049]
轴向部22例如呈直线状延伸。轴向部22优选相对于轮胎轴向以5
°
以下的角度配置，在更优选的方式中，与轮胎轴向平行地配置。这样的轴向部22能够通过其边缘在制动时提供大的摩擦力。
[0050]
从第1胎肩刀槽20的外端20a到第1胎面端t1为止的轮胎轴向的距离l3例如为第1胎肩陆部11的接地面的轮胎轴向的宽度w3的25％～55％，优选为30％～50％。这样的轴向部22除了提高操纵稳定性和噪声性能之外，还能够提高抗偏驶性能。
[0051]
第1胎肩刀槽20优选包含弯曲部23，该弯曲部23在倾斜部21与轴向部22之间弯曲地延伸。弯曲部23例如是曲率半径为10mm～40mm的圆弧状。这样的弯曲部23能够抑制第1胎肩陆部11的偏磨损。
[0052]
第1胎肩刀槽20构成为上述倒角刀槽，两侧的刀槽边缘的整体构成为倒角部。另外，在俯视胎面时，第1胎肩刀槽20的倒角部24的宽度朝向轮胎轴向外侧变大。具体而言，倾斜部21和轴向部22的倒角部以恒定的宽度延伸，弯曲部23的倒角部的宽度朝向轮胎轴向外侧变大。由此，在俯视胎面时，轴向部22的倒角部的宽度比倾斜部21的倒角部的宽度大。具体而言，轴向部22的倒角部的宽度为倾斜部21的倒角部的宽度的1.5倍～2.5倍。具有这样的倒角部的第1胎肩刀槽20能够有效地抑制第1胎面端t1附近的偏磨损。另外，上述倒角部的宽度当然意味着俯视胎面时的与刀槽的长度方向垂直的方向的宽度。
[0053]
图5示出了图4的a-a线剖视图。如图5所示，第1胎肩刀槽20的深度从倾斜部21朝向轴向部22变大。另外，倾斜部21的深度d2是轴向部22的最大的深度d1的40％～60％。由此，第1胎肩陆部11的轮胎轴向内侧的刚性得到提高，可发挥优异的操纵稳定性。
[0054]
如图4所示，在本实施方式的第1胎肩陆部11上设置有多条胎肩中断刀槽25。在本实施方式中，第1胎肩刀槽20和胎肩中断刀槽25在轮胎周向上交替地设置。
[0055]
胎肩中断刀槽25从第1胎肩周向槽5延伸，并且未到达第1胎面端t1而中断。胎肩中断刀槽25例如在比第1胎肩刀槽20的轴向部22靠轮胎轴向内侧的位置中断，在优选的方式中，在比第1胎肩刀槽20的弯曲部23靠轮胎轴向内侧的位置中断。在更优选的方式中，胎肩中断刀槽25不横穿第1胎肩陆部11的接地面的轮胎轴向的中心位置而中断。胎肩中断刀槽25的轮胎轴向的长度l4例如为第1胎肩陆部11的接地面的上述宽度w3的25％～45％，优选为30％～40％。这样的胎肩中断刀槽25能够进一步提高操纵稳定性和噪声性能。
[0056]
胎肩中断刀槽25相对于轮胎轴向向第1方向倾斜。即，胎肩中断刀槽25朝与第1胎肩刀槽20的倾斜部21相同的方向倾斜。胎肩中断刀槽25相对于轮胎轴向的角度θ3例如为16.5
°
～57.9
°
，优选为27.2
°
～47.2
°
。另外，胎肩中断刀槽25与倾斜部21的角度差例如为10
°
以下，优选为5
°
以下。作为更优选的方式，在本实施方式中，胎肩中断刀槽25与倾斜部21相互平行地延伸。由此，抑制了第1胎肩陆部11的偏磨损。
[0057]
胎肩中断刀槽25优选构成为倒角刀槽。胎肩中断刀槽25的倒角部的宽度从第1胎肩周向槽5侧朝向轮胎轴向外侧变小。由此，胎肩中断刀槽25的倒角部的轮胎轴向内侧的端部处的倒角部的宽度比胎肩中断刀槽25的倒角部的轮胎轴向外侧的端部处的倒角部的宽度大。在更优选的方式中，胎肩中断刀槽25的倒角部的最大宽度构成在胎肩中断刀槽25的第1胎肩周向槽5侧的端部，并且与倾斜部21的倒角部的宽度相同。另外，胎肩中断刀槽25的倒角部的宽度从构成上述最大宽度的位置朝向轮胎轴向外侧连续地变小。
[0058]
图6示出了图4的b-b线剖视图。如图6所示，胎肩中断刀槽25包含：第1部分26，其与第1胎肩周向槽5连通；以及第2部分27，其与第1部分26的轮胎轴向外侧相连并且深度比第1部分26小。第2部分27的深度d4例如为第1部分26的深度d3的60％～75％。这样的胎肩中断刀槽25能够维持第1胎肩陆部11的刚性，并且能够提高操纵稳定性。
[0059]
如图4所示，在第1中间陆部13上设置有多条第1中间刀槽30。多条第1中间刀槽30的轮胎周向的1间距长度p2例如为第1中间陆部13的接地面的轮胎轴向的宽度w4的100％～150％，在本实施方式中，与第1胎肩刀槽20的上述1间距长度p1相同。
[0060]
第1中间刀槽30相对于轮胎轴向倾斜并在轮胎轴向上完全横穿第1中间陆部13。第1中间刀槽30例如相对于轮胎轴向向右上方倾斜。以下，有时将这样的倾斜方向称为“相对于轮胎轴向向第2方向倾斜”。换言之，第1中间刀槽30相对于轮胎轴向向与第1胎肩刀槽20的倾斜部21相反的方向倾斜。
[0061]
第1中间刀槽30相对于轮胎轴向的最大的角度θ2例如为15.9
°
～65.3
°
，优选为28.6
°
～52.6
°
。这样的第1中间刀槽30能够在轮胎周向和轮胎轴向上均衡地提供摩擦力。
[0062]
在本实施方式中，第1胎肩刀槽20的倾斜部21相对于轮胎轴向的最大的角度θ1为第1中间刀槽30相对于轮胎轴向的最大的角度θ2以下。而且，上述角度θ1与上述角度θ2之差为5
°
以下。另外，上述角度θ1和上述角度θ2是由与轮胎轴向平行地延伸的假想线和刀槽形成的锐角的角度的绝对值，上述差是指从上述角度θ2的绝对值减去上述角度θ1的绝对值而得到的值。
[0063]
在第1胎肩刀槽20的倾斜部21与第1中间刀槽30的角度具有上述关系的情况下，关于各陆部的轮胎轴向的刚性，第1胎肩陆部11与第1中间陆部13同等或比第1中间陆部13稍大。这样的刚性的分布能够提高转向时的响应性和/或线性度，进而进一步提高操纵稳定性。
[0064]
从第1中间刀槽30的第1胎肩周向槽5侧的端部30a到第1胎肩刀槽20的第1胎肩周向槽5侧的端部20b为止的轮胎周向的距离l5例如为多条第1中间刀槽30的轮胎周向的1间距长度p2的10％～50％，优选为30％～50％。由此，均衡地提高了操纵稳定性和噪声性能。
[0065]
另外，从第1中间刀槽30的上述端部30a到胎肩中断刀槽25的第1胎肩周向槽5侧的端部25a为止的轮胎周向的距离例如为上述1间距长度p2的20％以下，优选为10％以下。在本实施方式中，上述距离实质上为0。换言之，上述端部30a与上述端部25a对置。
[0066]
第1中间刀槽30例如构成为倒角刀槽。具体而言，第1中间刀槽30的两侧的刀槽边缘的整体由倒角部形成。另外，在俯视胎面时，第1中间刀槽30的倒角部的宽度朝向轮胎赤道c侧连续地变大。由此，在第1中间刀槽30的轮胎赤道c侧的端部，倒角部的宽度最大。另外，在更优选的方式中，第1中间刀槽30的倒角部的最大宽度比第1胎肩刀槽20的倾斜部21的倒角部的最大宽度大。由此，能够抑制第1中间陆部13的偏磨损，并且能够提高操纵稳定性和噪声性能。
[0067]
图7示出了图4的c-c线剖视图。如图7所示，第1中间刀槽30例如包含底部局部地隆起的第1中间连接筋32。第1中间连接筋32例如配置于将第1中间刀槽30沿轮胎轴向3等分时的中央的区域。第1中间连接筋32的轮胎轴向的长度l7为第1中间陆部13的接地面的轮胎轴向的宽度w4(图4所示)的30％～50％。另外，在第1中间连接筋32的轮胎轴向的长度在轮胎半径方向上变化的情况下，上述长度是在轮胎半径方向的中心位置测定的。从第1中间陆部13的接地面到第1中间连接筋32的外表面为止的深度d6为第1中间刀槽30的最大的深度d5的50％～70％。这样的第1中间连接筋32能够维持第1中间陆部13的刚性，并且能够进一步提高操纵稳定性。
[0068]
图8示出了第2胎肩陆部12和第2中间陆部14的放大图。如图8所示，在本实施方式的第2胎肩陆部12上设置有与上述第1胎肩刀槽20相同的多条胎肩刀槽(第2胎肩刀槽35)。
[0069]
多条第2胎肩刀槽35的轮胎周向的1间距长度p3例如优选比第2胎肩陆部12的接地面的轮胎轴向的宽度w5小，具体而言为上述宽度w5的60％～80％。另外，上述第1间距长度p3为第1胎肩刀槽20的1间距长度p1(图4所示)的40％～60％。由此，配置于第2胎肩陆部12的胎肩刀槽(第2胎肩刀槽35)的条数比配置于第1胎肩陆部11的胎肩刀槽(第1胎肩刀槽20)的条数多。通过这样的刀槽的配置，第1胎肩陆部11和第2胎肩陆部12接地时的撞击声被白噪声化，噪声性能提高。
[0070]
第2胎肩刀槽35从第2胎肩周向槽6延伸至超过第2胎面端t2的位置。第2胎肩刀槽35例如包含倾斜部41、轴向部42以及弯曲部43。倾斜部41从第2胎肩周向槽6倾斜地延伸。轴向部42相对于轮胎轴向的角度比倾斜部41相对于轮胎轴向的角度小并且为10
°
以下。另外，轴向部42横穿第2胎面端t2。弯曲部43在倾斜部41与轴向部42之间弯曲地延伸。这样的第2胎肩刀槽35能够通过与第1胎肩刀槽20相同的机理来提高操纵稳定性和噪声性能。
[0071]
在第2胎肩刀槽35的倾斜部41、轴向部42以及弯曲部43中，除了以下所述的事项之外，还能够应用上述第1胎肩刀槽20的倾斜部21、轴向部22以及弯曲部23的结构。
[0072]
第2胎肩刀槽35的倾斜部41相对于轮胎轴向向第1方向倾斜。第2胎肩刀槽35的倾斜部41的轮胎轴向的最大的角度θ4例如为16.5
°
～53.7
°
，优选为26.1
°
～44.1
°
。另外，优选上述角度θ4比第1胎肩刀槽20的倾斜部21的上述角度θ1小。另外，上述角度θ1与上述角度θ4之差优选为5
°
以下。由此，在第1胎肩刀槽20和第2胎肩刀槽35接地时，撞击声容易白噪声化，能够提高噪声性能。
[0073]
第2胎肩刀槽35例如包含标准型第2胎肩刀槽36和小型第2胎肩刀槽37。标准型第2胎肩刀槽36优选从轮胎轴向的外端36a到第2胎面端t2的轮胎轴向的距离l8比从第1胎肩刀槽20的外端20a到第1胎面端t1的轮胎轴向的距离l3(图4所示)大，具体而言为上述距离l3的125％～140％。
[0074]
小型第2胎肩刀槽37的轮胎轴向的长度比标准型第2胎肩刀槽36小。从小型第2胎肩刀槽37的外端37a到第2胎面端t2为止的轮胎轴向的距离l9为从标准型第2胎肩刀槽36的外端36a到第2胎面端t2为止的上述距离l8的15％～25％。另外，在本实施方式的第2胎肩陆部12中，在轮胎周向上交替地设置有标准型第2胎肩刀槽36和小型第2胎肩刀槽37。这样的刀槽的配置有助于提高噪声性能和抗偏驶性能。
[0075]
图9示出了图8的d-d线剖视图。如图9所示，标准型第2胎肩刀槽36例如包含底部在远离第2胎肩周向槽6侧的端部的位置隆起的第2胎肩连接筋38。本实施方式的第2胎肩连接筋38例如设置于包含弯曲部43的至少一部分的位置。从接地面到第2胎肩连接筋38的外表面为止的深度d8为标准型第2胎肩刀槽36的最大的深度d7的40％～60％。这样的第2胎肩连接筋38有助于维持第2胎肩陆部12的刚性并提高操纵稳定性。
[0076]
图10示出了图8的e-e线剖视图。如图10所示，小型第2胎肩刀槽37具有在其长度方向上平坦地延伸的底部。即，小型第2胎肩刀槽37不具有底部隆起的连接筋。在本实施方式中，通过设置这样的小型第2胎肩刀槽37和上述标准型第2胎肩刀槽36，这些刀槽接地时的撞击声被白噪声化，提高了噪声性能。
[0077]
如图8所示，在第2中间陆部14上设置有多条第2中间刀槽40。在第2中间刀槽40中，除了以下说明的事项之外，能够应用上述第1中间刀槽30的结构，在此省略说明。
[0078]
第2中间刀槽40相对于轮胎轴向的最大的角度θ5优选比第1中间刀槽30相对于轮
胎轴向的最大的角度θ2(图4所示)小。在更优选的方式中，优选第2中间刀槽40相对于轮胎轴向的最大的角度θ5与第2胎肩刀槽35的倾斜部41相对于轮胎轴向的最大的角度θ4之差的绝对值|θ5-θ4|比第1中间刀槽30相对于轮胎轴向的最大的角度θ2与第1胎肩刀槽20的倾斜部21相对于轮胎轴向的最大的角度θ1之差的绝对值|θ2-θ1|大。由此，在抑制各陆部的偏磨损的同时，各刀槽接地时的撞击声容易被白噪声化，耐磨损性能和噪声性能得到提高。
[0079]
图11示出了图1的胎冠陆部15的放大图。如图11所示，胎冠陆部15的轮胎轴向的中心位置位于比轮胎赤道c靠第1胎面端t1(图1所示)侧的位置。由此，在胎冠陆部15中，比轮胎赤道c靠第1胎面端t1侧的外侧区域15a的接地面的宽度w7大于比轮胎赤道c靠第2胎面端t2侧的内侧区域15b的接地面的宽度w8。具体而言，上述外侧区域15a的上述宽度w7为胎冠陆部15的接地面的宽度w6的51％～55％。这样的胎冠陆部15使与转向角的变化相伴的侧抗力的变化为线性，有助于提高操纵稳定性和乘坐舒适性。
[0080]
在胎冠陆部15上设置有多条第1胎冠刀槽46和多条第2胎冠刀槽47。第1胎冠刀槽46例如从第1胎冠周向槽7延伸，并且在胎冠陆部15内中断。第2胎冠刀槽47例如从第2胎冠周向槽8延伸，并且在胎冠陆部15内中断。
[0081]
第1胎冠刀槽46和第2胎冠刀槽47都不横穿胎冠陆部15的轮胎轴向的中心位置，并且不横穿轮胎赤道c。第1胎冠刀槽46或第2胎冠刀槽47的轮胎轴向的长度l10例如为胎冠陆部15的接地面的轮胎轴向的宽度w6的15％～30％。由此，可靠地维持胎冠陆部15的刚性，发挥出优异的操纵稳定性。
[0082]
第1胎冠刀槽46和第2胎冠刀槽47例如相对于轮胎轴向向第2方向倾斜。第1胎冠刀槽46或第2胎冠刀槽47相对于轮胎轴向的最大的角度θ6例如为16.5
°
～64.7
°
，优选为28.6
°
～52.6
°
。在更优选的方式中，第1胎冠刀槽46与第2胎冠刀槽47的角度差为5
°
以下，在本实施方式中，它们平行地配置。这样的第1胎冠刀槽46和第2胎冠刀槽47能够在轮胎周向和轮胎轴向上均衡地提供摩擦力。
[0083]
在更优选的方式中，第1胎冠刀槽46或第2胎冠刀槽47相对于轮胎轴向的最大的角度θ6优选为第1中间刀槽30相对于轮胎轴向的角度θ2(图4所示)以下，并且优选为第2中间刀槽40相对于轮胎轴向的角度θ5(图8所示)以上。由此，能够抑制各陆部的偏磨损，并且提高噪声性能。
[0084]
第1胎冠刀槽46和第2胎冠刀槽47分别构成为倒角刀槽。在优选的方式中，第1胎冠刀槽46和第2胎冠刀槽47的倒角部的宽度朝向轮胎赤道c侧变小。这样的第1胎冠刀槽46和第2胎冠刀槽47能够抑制胎冠陆部15的偏磨损。
[0085]
在本实施方式中，在各陆部中，除了上述刀槽之外，未设置刀槽。由此，均衡地发挥上述各种性能。但是，本公开并不限定于这样的方式。
[0086]
图12示出了本实施方式的胎面部2的接地时的接地面形状的放大图。如图12所示，在轮胎1以正规内压组装于正规轮辋且施加了正规载荷的50％并以0
°
的外倾角与平面接触的状态(以下，有时称为“50％载荷施加状态”)下，优选第1胎肩陆部11的轮胎轴向的接地面的宽度w1s比第2胎肩陆部12的轮胎轴向的接地面的宽度w2s大。另外，优选第1中间陆部13的轮胎轴向的接地面的宽度w1m比第2中间陆部14的轮胎轴向的接地面的宽度w2m大。根据这样的陆部的宽度分布，操纵稳定性进一步提高。
[0087]
在更优选的方式中，在上述50％载荷施加状态下，在将第1胎肩陆部11、第1中间陆
部13、胎冠陆部15、第2中间陆部14以及第2胎肩陆部12的轮胎轴向的接地面的宽度分别设为w1s、w1m、wc、w2m及w2s时，满足以下的式(1)。另外，作为进一步优选的方式，本实施方式的轮胎1还满足以下的式(2)。这样的轮胎1的靠近第1胎面端t1的陆部具有更大的刚性。因此，即使在因转向而使接地面的中心向第1胎面端t1侧移动时，转向的手感也稳定，与转向角的增加对应地线性地产生侧抗力。因此，能够获得优异的操纵稳定性和乘坐舒适性。
[0088]
w1m＞wc＞w2m
…
(1)
[0089]
w1s＞w1m＞wc＞w2m≧w2s
…
(2)
[0090]
在50％载荷施加状态下，第1胎肩陆部11的接地面的轮胎轴向的宽度w1s优选为胎冠陆部15的轮胎轴向的接地面的宽度wc的115％～125％。由此，第1胎肩陆部11的刚性最佳化，能够与上述效果一起提高噪声性能。
[0091]
从同样的观点出发，在50％载荷施加状态下，第1中间陆部13的接地面的轮胎轴向的宽度w1m优选为胎冠陆部15的轮胎轴向的接地面的宽度wc的101％～107％。
[0092]
在50％载荷施加状态下，第2中间陆部14的接地面的轮胎轴向的宽度w2m优选为胎冠陆部15的接地面的轮胎轴向的宽度wc的90％～99％。由此，直行时的噪声性能得到提高。另外，直行时的轮胎1的振动难以传递到车体侧，乘坐舒适性也得到提高。
[0093]
从同样的观点出发，在50％载荷施加状态下，第2胎肩陆部12的接地面的轮胎轴向的宽度w2s优选为胎冠陆部15的接地面的轮胎轴向的宽度wc的90％～99％。
[0094]
作为更优选的方式，在本实施方式中，在50％载荷施加状态下，第2中间陆部14的上述宽度w2m与第2胎肩陆部12的上述宽度w2s相同。由此，第2中间陆部14与第2胎肩陆部12的磨损是均匀进行的，耐偏磨损性能得到提高。
[0095]
以上，详细地说明了本公开的一个实施方式的轮胎，但本公开并不限定于上述具体的实施方式，能够变更为各种方式来实施。
[0096]
【实施例】
[0097]
基于表1的规格试制了具有图1的基本花纹的尺寸235/45r19的轮胎。另外，作为比较例，如图13所示，试制了各胎肩刀槽a不包含本公开那样的轴向部，而是向一个方向倾斜而横穿胎面端的轮胎。另外，除了上述事项以外，比较例的轮胎与图1所示的轮胎实质上相同。
[0098]
另外，作为用于比较噪声性能的基准的轮胎(基准轮胎)，试制了胎面部的各陆部的宽度与图1所示的宽度相同并且在各陆部未设置槽及刀槽的轮胎。
[0099]
测试了各测试轮胎的操纵稳定性和噪声性能。各测试轮胎的共同规格、测试方法如下。
[0100]
安装轮辋：19
×
7.5j
[0101]
轮胎内压：前轮230kpa、后轮210kpa
[0102]
测试车辆：排气量2000cc、前轮驱动车
[0103]
轮胎安装位置：所有轮
[0104]
＜操纵稳定性＞
[0105]
通过驾驶员的感官对使上述测试车辆在干燥路面上转弯行驶时的操纵稳定性进行了评价。结果是以比较例的上述操纵稳定性为100的评分，数值越大表示操纵稳定性越优异。
[0106]
＜噪声性能＞
[0107]
在上述测试车辆中测定了以70km/h的速度在干燥路面上行驶时的车外噪声的最
大声压。结果用以比较例的上述声压减少量为100的指数来表示作为与上述基准轮胎的上述声压之差的声压减少量。该指数越大，表示上述噪声的最大声压越小，越发挥出优异的噪声性能。
[0108]
测试结果如表1所示。
[0109]
[表1]
[0110]
[0111]
从测试结果能够确认，实施例的轮胎的操纵稳定性和噪声性能得到提高。
[0112]
[附记]
[0113]
本公开包含以下方式。
[0114]
[本公开1]
[0115]
1.一种轮胎，其具有胎面部，其中，
[0116]
所述胎面部包含在2个胎面端之间沿轮胎周向连续地延伸的4条周向槽和被所述4条周向槽划分而成的5个陆部，
[0117]
所述2个胎面端是在所述轮胎以正规内压组装于正规轮辋且施加了正规载荷的50％并且以0
°
的外倾角使所述胎面部与平面接触时的50％载荷时接地面的端部，
[0118]
在所述5个陆部中的各个陆部上都没有设置槽宽超过2.0mm的槽，并且仅设置有刀槽，
[0119]
所述5个陆部包含胎肩陆部，该胎肩陆部包含所述胎面端，
[0120]
所述4条周向槽包含与所述胎肩陆部相邻的胎肩周向槽，
[0121]
在所述胎肩陆部上设置有从所述胎肩周向槽延伸至超过所述胎面端的位置的多条胎肩刀槽，
[0122]
多条所述胎肩刀槽中的至少1条胎肩刀槽包含：
[0123]
倾斜部，其从所述胎肩周向槽相对于轮胎轴向倾斜地延伸；以及
[0124]
轴向部，其相对于轮胎轴向的角度比所述倾斜部相对于轮胎轴向的角度小，并且为10
°
以下，
[0125]
所述轴向部横穿所述胎面端。
[0126]
[本公开2]
[0127]
根据本公开1所述的轮胎，其中，
[0128]
所述胎肩刀槽包含弯曲部，该弯曲部在所述倾斜部与所述轴向部之间弯曲地延伸。
[0129]
[本公开3]
[0130]
根据本公开2所述的轮胎，其中，
[0131]
所述弯曲部是曲率半径为10mm～40mm的圆弧状。
[0132]
[本公开4]
[0133]
根据本公开1至3中的任意一个所述的轮胎，其中，
[0134]
所述倾斜部和所述轴向部各自的两侧的刀槽边缘的至少一方由倒角部形成，
[0135]
在俯视胎面时，所述轴向部的所述倒角部的宽度比所述倾斜部的所述倒角部的宽度大。
[0136]
[本公开5]
[0137]
根据本公开1至4中的任意一个所述的轮胎，其中，
[0138]
该轮胎朝车辆安装的方向被指定，
[0139]
所述胎肩陆部包含在车辆安装时处于车辆外侧的第1胎肩陆部，
[0140]
在所述第1胎肩陆部上设置有从所述胎肩周向槽延伸并且未到达所述胎面端而中断的多条胎肩中断刀槽，
[0141]
所述胎肩中断刀槽朝与所述倾斜部相同的方向倾斜地延伸，
[0142]
所述胎肩中断刀槽在比所述轴向部靠轮胎轴向内侧的位置中断。
[0143]
[本公开6]
[0144]
根据本公开5所述的轮胎，其中，
[0145]
所述胎肩中断刀槽的两侧的刀槽边缘的至少一方由倒角部形成，
[0146]
所述胎肩中断刀槽的所述倒角部的轮胎轴向内侧的端部处的所述倒角部的宽度比所述胎肩中断刀槽的所述倒角部的轮胎轴向外侧的端部处的所述倒角部的宽度大。
[0147]
[本公开7]
[0148]
根据本公开1至6中的任意一个所述的轮胎，其中，
[0149]
该轮胎朝车辆安装的方向被指定，
[0150]
所述胎肩陆部包含在车辆安装时处于车辆外侧的第1胎肩陆部和在车辆安装时处于车辆内侧的第2胎肩陆部，
[0151]
配置于所述第2胎肩陆部的所述胎肩刀槽的条数比配置于所述第1胎肩陆部的所述胎肩刀槽的条数多。
[0152]
[本公开8]
[0153]
根据本公开7所述的轮胎，其中，
[0154]
设置于所述第2胎肩陆部的所述胎肩刀槽的所述倾斜部相对于轮胎轴向的角度比设置于所述第1胎肩陆部的所述胎肩刀槽的所述倾斜部相对于轮胎轴向的角度小。