专利名称：：用于从高温工艺气体中分离气态污染物的方法和系统的制作方法
技术领域：
：本发明涉及一种从高温工艺气体如烟道气中分离气态污染物如氢氯酸和二氧化硫的方法，在所述方法中，工艺气体被输送到气体净化系统，所述气体净化系统包括接触反应器，其中工艺气体与颗粒吸收剂材料混合，使得所述颗粒吸收剂材料与氢氯酸反应，和粉尘分离器，其中捕获颗粒吸收剂材料，并且在所述方法中净化的工艺气体离开粉尘分离器。本发明还涉及一种用于从高温工艺气体中分离气态污染物的气体净化系统。
背景技术：
：对于从来自燃煤或燃油发电厂或废物焚烧厂的高温工艺气体如烟道气中分离气态污染物如氢氯酸和二氧化硫来说，经常使用一种方法，其中含石灰的颗粒吸收剂材料被引入工艺气体中以与气态污染物反应。当颗粒吸收剂材料与气态污染物反应时，气态污染物在化学上或者在物理上被转化为粉尘，其然后在过滤器中分离。例如，wo96/16722公开了一种方法，其中含石灰的粉尘与水在混合器中混合，然后被引入接触反应器，与烟道气的气态污染物反应。其后，由该反应形成的粉尘在过滤器中分离并且再循环到混合器以与水混合，再一次被引入接触反应器中。通过控制向混合器添加水，调节从烟道气中分离气态污染物的效率。然而，当根据WO96/16722的教导操作气体净化系统时，氢氯酸(HC1)的最大脱除效率受到如下情况的限制当大量的水添加到混合器时，在气体净化系统中循环的粉尘将变粘。
发明内容本发明的目标是提供一种在气体净化系统中控制从高温工艺气体中分离污染物的方法，上述方法比现有技术教导中公开的方法在脱除氢氯酸方面更有效。这个目标是通过下述方法实现的一种从高温工艺气体如烟道气中分离气态污染物如氢氯酸和二氧化硫的方法，在所迷方法中，工艺气体被输送到气体净化系统，所迷气体净化系统包括接触反应器，其中工艺气体与颗粒吸收剂材料混合，使得所述颗粒吸收剂材料与氢氯酸反应，和粉尘分离器，其中捕获颗粒吸收剂材料，并且在所述方法中净化的工艺气体离开粉尘分离器，所述方法特征在于在净化的工艺气体中测量氢氯酸浓度，在气体净化系统中测量影响颗粒吸收剂材料的处理性质的相对湿度，和根据在净化的工艺气体中测量的氢氯酸浓度和测量的相对湿度以下述方式控制至少一个操作参数相对于氢氯酸参考值调节净化的工艺气体中的氢氯酸浓度，同时相对于相对湿度参考值调节所述相对湿度，其中所述至少一个操作参数包括以下中的至少一个影响所述颗粒吸收剂材料和氢氯酸之间的反应的温度和被输送到接触反应器的所述颗粒吸收剂材料的数量。本发明方法的优点在于净化的工艺气体中的氢氯酸的浓度可以被有效地控制至极低水平，而没有产生由粘性粉尘引起的粉尘处理问题。根据本发明优选实施方案，所述至少一个操作参数包括以下两个影响所迷颗粒吸收剂材料和氢氯酸之间的反应的温度和被输送到接触反应器的所述颗粒吸收剂材料的数量，所迷方法还包括在执行控制所述至少一个操作参数的所述步骤前，确定所述至少一个操作参数中的哪一个应被控制的步骤。这种实施方案的优点在于能量、水、新鲜吸收剂等的消耗可以通过确定控制在目前情况下提供最佳操作条件的操作参数而减小。因而，可能确定以控制两个所提及的工作参数中的任一个或者两者。根据本发明的优选的实施方案，所述至少一个操作参数包括影响所述颗粒吸收剂材料和氢氯酸之间的反应的所迷温度，在至少第一和第二阶段中的至少一个中控制影响所述颗粒吸收剂材料和氢氯酸之间的反应的所述温度。这种实施方案的优点在于控制温度能够被进行地更精确。通过以不同的方法控制所述第一和第二阶段，还将可能改变度的方式。更优选地，本发明的方法还包括在执行控制所述至少一个操作参数的所述步骤前，确定在所述至少第一和第二阶段中的哪一个中，应该控制影响所述颗粒吸收剂材料和氢氯酸之间的反应的所述温度的步骤。这种实施方案的优点在于能量、水等的消耗可以通过确定控制在目前情况下提供最佳操作条件的阶段而减小。将理解的是可能确定控制所使用的一个、两个或多个阶段，以便控制影响所述颗粒吸收剂材料和氢氯酸之间的反应的所述温度，根据本发明优选实施方案，所述至少第一和第二阶段中的至少一个包括，在所述工艺气体进入接触反应器前，控制添加到所述高温工艺气体中的稀释气体的数量，所述稀释气体比所述高温工艺气体的温度低。将低温的稀释气体添加到高温工艺气体导致有效的冷却高温工艺气体而无需提高气体净化系统中的相对湿度。根据本发明，工艺气体的较低温度导致提高的氢氯酸脱除效率。根据本发明的一个优选的实施方案，所述第一阶段包括将所述稀释气体添加到所述高温工艺气体，使得形成气体混合物，所述第二阶段包括通过借助于水的蒸发冷却调节所述气体混合物的温度。这种实施方案的优点在于它包括两个不同的阶段，其中调节高温工艺气体的温度。由于笫二阶段包括将水添加到工艺气体并且由此提高其相对湿度，而第一阶段包括利用稀释气体来稀释工艺气体，所以在每一特定时机和通过控制所述第一和第二阶段，能够控制温度，从而实现最成本有效的控制影响所述颗粒吸收剂材料和氢氯酸之间的反应的温度，而没有带来粘性粉尘的问题。根据本发明的进一步优选的实施方案，所述第一阶段包括通过借助于水的非蒸发冷却调节所述高温工艺气体的温度，从而获得了冷却的工艺气体，并且所述第二阶段包括将所述稀释气体添加到所述冷却的工艺气体。本发明的这种实施方案的优点在于在没有任何蒸发冷却的情况下，可以操作气体净化系统。通过避免蒸发冷却，可以降低构造成本，使粉尘在装置如混合器(其用于输送颗粒吸收剂材料)中堵塞的风险降低。由于第一阶段包括高温工艺气体的非蒸发冷却，这提高其相对湿度，而第二阶段包括利用稀释气体来稀释冷却的工艺气体，所以在每一特定时机和通过控制所述第一和第二阶段，能够控制温度，从而实现最成本有效的控制影响所述颗粒吸收剂材料和氢氯酸之间的反应的温度，而没有带来粘性粉尘的问题。最优选地，所述稀释气体是环境空气。环境空气可以低成本大量获得。此外，环境空气通常具有低温，常常为0-20。C，并且通常具有低绝对湿度(absolutehumiditycontent),因而，同等低流量的环境空气导致高温工艺气体的^f艮大冷却，而没有向其增加许多湿度。根据本发明的进一步优选的实施方案，所述至少一个操作参数包括被输送到接触反应器的所述颗粒吸收剂材料的数量，所述被输送到接触反应器的所述颗粒吸收剂材料的数量被控制在150-5000克/立方米的工艺气体，气体体积(单位为立方米)的参考是粉尘分离器内的实际温度、压力和氧气含量。这种实施方案的优点在于控制被输送到接触反应器的颗粒吸收剂材料的数量，由此控制了颗粒吸收剂材料和高温工艺气体中的氢氯酸之间的关系，使得能够有效控制气体净化系统。当氢氯酸脱除效率必须提高时，例如工艺气体一时具有高温和高相对湿度，由此使得利用进一步的蒸发和/或非蒸发冷却变得不可行，增加被输送到接触反应器的颗粒吸收剂材料的数量是一种提高氢氯酸脱除效率而不提高气体净化系统中的相对湿度的有效方法。颗粒吸收剂材料的数量的这种增加导致了提高的操作成本，这因为接触反应器中压降提高，并且需要更频繁地净化粉尘分离器，因而根据本发明的这种实施方案，一旦已经确定较少量的颗粒吸收剂材料是足够的，就减少被输送到接触反应器的颗粒吸收剂材料的数量。本发明的另一个目的是提供一种气体净化系统，其中能够实现更有效地从高温工艺气体中脱除氢氯酸，而没有带来与粘性粉尘有关的问题。这个目标是通过一种用于从高温工艺气体如烟道气中分离气态污染物如氢氯酸和二氧化硫的气体净化系统实现的，所述气体净化系统包括接触反应器，其运转以使高温工艺气体与颗粒吸收剂材料混合，使得所述颗粒吸收剂材料与氢氯酸反应，和粉尘分离器，其运转以捕获颗粒吸收剂材料，该粉尘分离器运转以排出净化的工艺气体，该气体净化系统的特征在于还包括氢氯酸测量设备，其运转以在净化的工艺气体中测量氢氯酸浓度，湿度测量设备，其运转以测量影响气体净化系统中的颗粒吸收剂材料的处理性质的相对湿度，控制系统，其运转以控制至少一个操作参数，该至少一个操作参数将被控制以便相对于氢氯酸参考值调节净化的工艺气体中的氢氯酸浓度，所述至少一个操作参数包括以下中的至少一个影响所述颗粒吸收剂材料和氢氯酸之间的反应的温度和被输送到接触反应器的所述颗粒吸收剂材料的数量，和至少一个控制装置，其运转以按照下述方式控制，如根据由氢氯酸测量设备和湿度测量设备所得的测量值通过控制系统确定的，所述至少一个操作参数相对于氢氯酸参考值调节净化的工艺气体中的氢氯酸浓度，同时相对于相对湿度参考值调节所述相对湿度。根据本发明的气体净化系统的优点在于上述气体净化系统运转以有效地将净化的工艺气体中的氢氯酸浓度控制到极低水平，而没有产生与粘性粉尘有关的问题。根据本发明的优选的实施方案，所述至少一个控制装置包括第一控制装置和第二控制装置，如参考高温工艺气体的流动方向来观察，所述第二控制装置位于所述第一控制装置的下游，所述控制系统运转以控制所述第一控制装置和所述第二控制装置。这种实施方案的优点在于基于目前的相对湿度、目前的温度等，当需要调节所述至少一个操作参数时，控制系统可以确定第一控制装置和第二控制装置中的哪一个或多个应该被激活。根据本发明的优选的实施方案，所述至少一个控制装置包括用于控制被输送到接触反应器的所述颗粒吸收剂材料的数量的装置。这种实施方案的优点在于利用了一种运转以控制被运送到接触反应器的颗粒吸收剂材料的数量的装置，由此控制了颗粒吸收剂材料和工艺气体中的氢氯酸之间的关系，使得能够有效控制气体净化系统。通过以下详细说明和权利要求，本发明的进一步的目标和特征将是明显的。现在将参考附图更加详细地描述本申请所涉及的发明，其中图1是一幅示意侧视图，其举例说明根据本发明的第一实施方案的气体净化系统，如从其侧面观察的。图2是一幅示意侧视图，其举例说明了其中控制系统运转以控制图1中所举例说明的气体净化系统的方式。图3是一幅流程图，其举例说明了根据本发明实施方案的方法。图4a是反应温度和净化的工艺气体中的氢氯酸的浓度的图表说明。图4b是相对湿度和净化的工艺气体中的氢氯酸的浓度的图表说明。图5是在本发明所述笫一实施方案的气体净化系统的不同位置中的气体温度和相对湿度的图表说明。图6是一幅示意侧视图，其举例说明根据本发明的第二实施方案的气体净化系统，如从其侧面观察的。图7是在本发明所述第二实施方案的气体净化系统的不同位置中的气体温度和相对湿度的图表说明。图8是一幅示意侧视图，其举例说明根据本发明的第三实施方案的气体净化系统，如从其侧面观察的。图9是颗粒吸收剂材料的数量和净化的工艺气体中的氢氯酸的浓度的图表说明。具体实施方案图1是气体净化系统1的示意图，如从其侧面观察的。使用气体净化系统1以净化气体混合物2。气体混合物2包含粉尘如飞灰和气态污染物如二氧化硫和氢氯酸。气体净化系统l包括接触反应器4、以织物过滤器6形式的粉尘分离器，其有时称为堆袋室、和混合器8。气体混合物2，经由管道IO，被输送到接触反应器4。接触反应器4运转以使颗粒吸收剂材料(其与气体混合物2的气态污染物可反应)与气体混合物2接触，以便将气体混合物2的气态污染物转化为可分离的粉尘。气体混合物2，经由管道12，被输送到织物过滤器6，其中形成的粉尘、飞灰和剩余的颗粒吸收剂材料与气体混合物2分离。在接触反应器4和织物过滤器6两者中，颗粒吸收剂材料与气体混合物2的氢氯酸反应。净化的工艺气体，其具有净化的烟道气14的形式，经由管道16从织物过滤器6中输送并且经由烟囱(未示于图1中)排放到环境空气中。织物过滤器6包括三个集尘斗18，其收集分离的粉尘、飞灰和剩余的颗粒吸收剂材料。分离的粉尘、飞灰和剩余的颗粒吸收剂材料被输送到共用粉尘存储系统20。较小部分的在织物过滤器6中分离的粉尘、飞灰和剩余的颗粒吸收剂材料经由管道22从气体净化系统1中排出。管道22通向旋转排出器24。排出材料从旋转排出器24输送到料仓(未示出)，其运转以存储排出材料直到排出材料被输送到填埋场。在织物过滤器6中收集的粉尘、飞灰和剩余的颗粒吸收剂材料的主要部分经由管道26，被输送到混合器8。混合器8装备有流化网或布28。压缩空气在布28下经由管道30引入，以便在混合器8中使材料流化。混合器8装备有管道32，其运转以将水供给混合器8。新鲜吸收剂，如生石灰(CaO)或熟石灰(Ca(OH)2)，经由管道34被提供给混合器8。经由管道32，将水添加到混合器8，以便在混合器8中润湿材料，以及强化新鲜吸收剂中所含的任何生石灰CaO形成熟石灰Ca(OH)2的熟化速率。经由管道34供给的新鲜吸收剂的数量通常被控制到某一化学计量比SR。SR描迷了需要多少新鲜吸收剂，以钙离子的摩尔数计算，与一摩尔的二氧化硫S02或者与两摩尔的氢氯酸HC1反应。理想地，化学计量比为1.0,这意味着每一摩尔进入气体净化系统1并且在其中被脱除的S02相应于所消耗的一摩尔的Ca2+，以及每一摩尔进入气体净化系统1并且在其中被脱除的HC1相应于所消耗的1/2摩尔的Ca2+。根据现有技术教导操作的气体净化系统常显示SR为3，这意味着每一摩尔的S02消耗了3摩尔的Ca2+，以及每一摩尔的HC1消耗1.5摩尔的Ca2+，由于反应条件不理想造成。相反地，当操作气体净化系统1时，已经发现能够使用小于2的SR，这显著降低了操作成本。经由管道36，可以供给其它添加剂如活性炭.混合器8装备有搅拌器38，其运转以使混合器8从织物过滤器6已经接收的材料，即粉尘、飞灰和剩余的颗粒吸收剂，与所述新鲜吸收剂、所述水和所述其它添加剂充分混合，使得通过混合器8形成即将在接触反应器4中引入的颗粒吸收剂材料。可用于本发明的混合器的详尽的描述可参见文件W097/37747。所述颗粒吸收剂材料，其已经由使来自织物过滤器6的粉尘、飞灰和剩余的颗粒吸收剂材料与新鲜吸收剂和水在混合器8中混合而形成，在接触反应器4的底部作为所述颗粒吸收剂材料被引入，并且由此被引入气体混合物2中以便从中吸收进一步的气态污染物。应将理解的是颗粒吸收剂材料在气体净化系统1中循环多次。经由旋转排出器24排出的较小部分的颗粒吸收剂材料用来使气体净化系统1中的固体材料的数量恒定。气体混合物2包含一些飞灰，反应产物连续形成，并且供给新鲜吸收剂和添加剂，使得存在着进入气体净化系统1的固体材料的连续流动。进入气体净化系统1的固体材料的连续流动抵偿了经由旋转排出器24的固体材料的排出。因而，气体净化系统l中存在的固体材料的数量随时间较恒定。图2举例说明一种形式为工艺计算机40的控制系统，其运转以控制气体净化系统1的操作。以HCl-分析器42形式的第一测量设备运转以测量经由管道16离开织物过滤器6的净化的烟道气14中的氢氯酸HC1的浓度。以结合氧气和湿度分析器44形式的第二测量设备运转以测量经由管道16离开织物过滤器6的净化的烟道气14中的氧气的浓度和水蒸气的数量。因而，设置了HCl-分析器42和结合氧气和湿度分析器44以便测量管道16内的相应气体性质，如可由图2所见到的。控制阀46连接到管道32并且运转以控制经由管道32进料到混合器8的水的数量。稀释空气管道48连接到管道10。稀释空气管道48位于其中在接触反应器4中混合器8引入颗粒吸收剂材料的位置的上游。稀释空气管道48装备节气闸50。工艺计算机40运转以控制节气闸50的开口度和控制阀46的开口度。节气闸50包括移动马达(shiftingmotor),为提供清楚的图解其没有显示在图2中，以便于调节节气闸50的开口度。高温工艺气体，其具有浓烟道气52的形式并且在废物焚烧炉(未示出)中在焚烧废物如市政废物或工业废物期间形成，通过管道IO输送，并且通过稀释气体稀释，所述稀释气体具有环境空气流54的形式，其经由所述稀释空气管道48输送。使用静态混合器55，其位于管道10的内部并且所述稀释空气管道48的下游，从而在浓烟道气52和环境空气流54之间产生有效的混合，使得产生气体混合物2。环境空气流54具有低于浓烟道气52的温度，因而气体混合物2将具有处于浓烟道气52的温度(这将一般为120°C至250。C)和环境空气流54的温度(这将一般为-20。C至+35。C，最常见0。C至20。C)之间的温度。气体混合物2,其通过浓烟道气52和环境空气流54的所述混合而产生，被输送到接触反应器4，参考图l如上文所述。一般地，控制环境空气流54的数量，如将在下文中详细描述的，以占气体混合物2的0-30质量％，其余的气体混合物2，即，100-70质量％的气体混合物2，来源于浓烟道气52。根据上文所述，在接触反应器4的下部，混合器8将作为颗粒吸收剂材料的润湿的材料引入气体混合物2中。当接触气体混合物2时，润湿的材料中所含的水将快速蒸发。通过水的蒸发，气体混合物2的温度降低。因而，通过用环境空气流54稀释浓烟道气52，在第一阶段中冷却浓烟道气52，然后，在第二阶段中，如此形成的气体混合物2在接触反应器4中通过蒸发冷却被进一步冷却.以温度传感器56形式的温度分析器运转以测量经由管道16离开织物过滤器6的净化的烟道气14的温度。管道16中的净化的烟道气14的关于温度、氧气和水分的性质，这些性质通过温度传感器56和结合氧气和湿度分析器44来测量，能够被认为代表了在接触反应器4的上部之中和在织物过滤器6之中的条件。在接触反应器4的上部以后，没有进一步地冷却气体混合物2和没有添加水，因此，温度传感器56和结合氧气和湿度分析器44所测量的性质反映了氢氯酸与颗粒吸收剂材料在接触反应器4中和在织物过滤器6中反应的条件。已经发现，如下文所述，氢氯酸即HC1从气体净化系统1的排放，也就是说，离开气体净化系统1的净化的烟道气14中的HC1的浓度，强烈取决于颗粒吸收剂材料与HC1在接触反应器4中和在织物过滤器6中反应的温度。通过在接触反应器4中和在织物过滤器6中降温，可以改进关于HC1的脱除效率。因而，似乎通过管道32向混合器8中添加尽可能多的水是有益的，从而获得了气体混合物2的最大冷却，并因而在接触反应器4中和在织物过滤器6中获得了低温。然而，经由管道32添加大量的水在净化的烟道气14中具有提高相对湿度RH的副作用。当净化的烟道气14中的相对湿度提高到约6-7%以上时，在接触反应器4、织物过滤器6和混合器8中被循环的粉尘、飞灰和颗粒吸收剂材料变粘。由于这种情况，不能容忍大于6-7%的相对湿度，因为发粘的粉尘可能引起严重的堵塞问题，尤其是在织物过滤器6中和在混合器8中。根据本发明的第一实施方案，在第一阶段中通过混合浓烟道气52和环境空气流54由此形成气体混合物2来冷却浓烟道气52，上述气体混合物2具有比浓烟道气52低的温度，以及在第二阶段中通过将水经由管道32添加到混合器8来在接触反应器4中进行气体混合物2的蒸发冷却。所述第一阶段因而在所述第二阶段之前即上游进行。因而，气体净化系统1包括控制环境空气流54的数量的以节气闸50形式的第一控制装置，和控制经由管道32被加到混合器8的水的数量的以阀46形式的第二控制装置。工艺计算机40可以控制第一和第二控制装置即节气闸50和阀46中的每一个，从而相对于在接触反应器4中和在织物过滤器6中在颗粒吸收剂材料和HC1之间的反应，实现合适的温度。因而，工艺计算机40可以控制节气闸50打开至如此程度，使得适当量的环境空气流54可以通过稀释空气管道48来稀释浓烟道气52。环境空气流54的绝对湿度一般地为0-3体积％。浓烟道气52的绝对湿度一般地为约10-30体积％。因而，环境空气流54的绝对湿度低于浓烟道气52的绝对湿度。因而，通过环境空气流54稀释浓烟道气度。由于这种情况，降低了在^物过滤器6中和在混合器8中粉尘变粘的问题。此外，通过环境空气流54稀释浓烟道气52将导致温度下降，因为环境空气流54的温度一般为0-20。C，其明显低于浓烟道气52的温度，后者温度一般为120-250°C。因此，通过环境空气流54稀释浓烟道气52提供了温度下降，如上文中已经描述的，这提供了改进的脱除HC1的效率。因而，在接触反应器4中和在织物过滤器6中的温度可以被降低至这样的水平，使得HC1脱除是有效的，而没有引起与粘性粉尘有关的问题。图3举例说明其中如图2中所示的工艺计算机40运转以控制气体净化系统1的一种方式。在第一步(图3中的A所示)中，图2中所示的HCl-分析器42在净化的烟道气14中测量目前的HC1含量。有关净化的烟道气14中的HC1的目前的浓度的信息从HCl-分析器42转送到工艺计算机40。结合氧气和湿度分析器44测量净化的烟道气14中的氧气02和水分H20的目前的浓度。有关净化的烟道气14中的氧气和水分的目前的浓度的信息从结合氧气和湿度分析器44转送到工艺计算机40。有关目前的烟气温度的信息从温度传感器56转送到工艺计算机40。基于工艺计算机40从HCl-分析器42、结合氧气和湿度分析器44和温度传感器56获得的信息，工艺计算机40计算净化的烟道气14中的HC1的目前的浓度。优选地，工艺计算机40将测量的目前的HC1浓度转化为在标准条件下(如在常温常压、干气(-d.g.)和在11%02的条件下)的HC1浓度。应该认识到，上述转化提供了一种HC1浓度，单位为mgHCl/Nm3d.g.11%02，这与任何稀释、蒸发冷却和温度下降无关。工艺计算机40然后以相同的单位比较净化的烟道气14中的测量的目前的HC1浓度和HC1参考值。HC1参考值可以是由环境当局所制定的值，或者是基于下游设备的要求的值。在第二步骤(图3中所示的B)中，工艺计算机40计算净化的烟道气14的目前的相对湿度。基于净化的烟道气14中的水分的目前的浓度(如通过结合氧气和湿度分析器44测量的)和烟道气14中的目前的温度(如通过温度传感器56测量的)，计算目前的相对湿度。比较计算的目前的相对湿度和相对湿度参考值。相对湿度参考值通常是在织物过滤器6中和在混合器8中不带来与粘性粉尘有关的问题所能够容忍的最大相对湿度。在第三步骤(如图3中所示的C)中，对于净化的烟道气14的测量的HC1浓度，工艺计算机40确定是否需要增加或者减小在接触反应器4中和在织物过滤器6中颗粒吸收剂材料与HC1反应的温度从而接近HC1参考值。在第四步骤(图3中所示的D)中，工艺计算机40发出指令，至阀46,控制经由管道32向混合器8输送水，以及至节气闸50,控制环境空气流54的数量，从而调节在接触反应器4中和在织物过滤器6中颗粒吸收剂材料与HC1反应的温度，使得净化的烟道气14中的测量的HC1浓度将接近HC1参考值。在本发明的笫一实施方案的气体净化系统1中，在接触反应器4中和在织物过滤器6中颗粒吸收剂材料与HC1反应的温度能够以三种不同方式调节。根据温度调节的第一方式，工艺计算机40发出信号至阀46，改变其开口度，使得更多或更少的水流通过管道32输送至混合器8，由此导致在接触反应器4中气体混合物2的增加或减少的蒸发冷却。根据温度调节的第二方式，工艺计算机40发出信号至节气闸50以增加或降低其开口度。节气闸50的增加的开口度导致经由稀释空气管道48被转送的环境空气流54的数量得以增加。环境空气流54的数量的增加将，如上述已述，导致气体混合物2的温度降低和湿度降低。节气闸50的开口度降低导致经由稀释空气管道48被转送的环境空气流54的数量得以降低。环境空气流54的数量的降低将，如上述已述，导致气体混合物2的温度提高和湿度提高。根据温度调节的第三方式，工艺计算机40向阀46(改变其开口度来改变被输送到混合器8的水的数量)和节气闸50(改变其开口度来改变经由稀释空气管道48输送的环境空气流54的数量)发出信号。如上所述的在改变温度的三种方式间的选择取决于目前的条件。如果，例如，节气闸50已经关闭，使得环境空气流54的数量是零，则将在接触反应器4中和在织物过滤器6中颗粒吸收剂材料与HC1反应的温度调高必须通过降低阀46(其控制经由管道32被输送到混合器8的水的数量)的开口度来进行。如果，根据另一个实例，目前的相对湿度接近或者甚至超过相对湿度参考值，则不能提高被加到混合器8的水的数量，因而需要通过提高环境空气流54的数量将在接触反应器4中和在织物过滤器6中颗粒吸收剂材料与HC1反应调节至较低温度。如果，根据又一个备选实例，相对湿度略低于相对湿度参考值，工艺计算机40可以指导阀46以略微增加经由管道32被输送至混合器8的水的数量，并且同时指导节气闸50以增加环境空气流54的数量，从而通过提高借助于环境空气流54的浓烟道气52的稀释和通过提高由上述稀释形成的气体混合物2的蒸发冷却，来降低在接触反应器4中和在织物过滤器6中颗粒吸收剂材料与HC1反应的温度。以一定的频率连续重复图3中所述的步骤A-D，所述频率尤其由测量设备42、44、56和控制系统40的功能来确定。一般地，步骤A-D可以每1-30秒运行一次。应将理解的是，存在着这样的情形，其中工艺计算机40可任选通过控制节气闸50来调节浓烟道气52的稀释，或者通过控制阀46来调节气体混合物2的蒸发冷却，上述两种选择都是可行的，在这样的情形下，要遵守使HC1浓度低于HCI参考值和使相对湿度低于相对湿度参考值的基本要求。对于上述情形，工艺计算机40可以根据次要要求来进行上述调节，所述次要要求可能是每个废物焚烧厂所特定的。上述次要要求可能是使稀释空气最小或者使水消耗最小。实施例1参考图1、2和3，如上所述的本发明的气体净化系统1的功能现在将通过一个非限制性的实施例来进一步说明。在这个实施例中，浓烟道气52的性质是温度230。C，相对湿度5.5%，HC1浓度1000mgHCl/Nm3d.g.11%02。表1指出的数据是在某一时刻在所述步骤A和B中基于净化的烟道气14中的测量值计算的。表l.目前的数据性质单位参考值目前值净化的烟道气中HC1的浓度呵HCl/Nm3d.g.11%02<10*12相对湿度%7在接触反应器和织物过滤器中的温度0C150*由环境当局设定"由避免粘性粉尘的要求确定就表l的性质而言，在所述步骤c中确定需要努力降低净化的烟道气14中的HC1浓度，并且上述努力包括降低在接触反应器4中和在织物过滤器6中HC1与颗粒吸收剂材料反应的温度。在表1所示出的时刻，不可能将更多的水添加到混合器8中，这由于净化的烟道气14的高的相对湿度。根据现有技术的教导，如表1中所迷的情形将通过显著提高新鲜吸收剂例如CaO的进料量来处理，结果，提高了操作成本并且增加了其它产物的数量。然而，根据本发明的教导，净化的烟道气14中的HC1浓度取决于在接触反应器4中和在织物过滤器6中颗粒吸收剂材料与HC1反应的温度。图4a示意性说明了关于净化的烟道气14中的HC1浓度和温度间关系的本发明的基本发现，上述温度在图4a中表示为"T反应，，，在该温度在接触反应器4中和在织物过滤器6中颗粒吸收剂材料与HC1反应。图4a中所示出的曲线在接触反应器4和织物过滤器6中在7%的相对湿度下是有效的，上述相对湿度被认为等于净化的烟道气14的相对湿度，并且是由净化的烟道气14中的水分的目前的浓度(如通过结合氧气和湿度分析器44测量的)和净化的烟道气14的目前的温度(如通过温度传感器56测量的)计算的，如上文所述。如图4a中所能看出的，在接触反应器4中和在织物过滤器6中，150。C的温度(如上文所述该温度是通过温度传感器56测量的)相应于12mgHCI/Nm3d.g.11%02的净化的烟道气14中的测量的HC1浓度，如表l中所指出的。通过将颗粒吸收剂材料与HC1反应的温度降低到140°C,可以预计净化的烟道气14中的目前的HC1浓度减少到9.5mgHCl/Nm3d.g.11%02,即低于HC1参考值，根据图4a的曲线。参考表l，如上文所述基于关于7%的目前的相对湿度的情形，通过提高节气闸50的开口度，使得提高环境空气流54的数量，降低了在接触反应器4中和在织物过滤器6中颗粒吸收剂材料与HC1反应的温度。节气闸50开口的上述提高导致气体混合物2的温度降低，使得净化的烟道气14的温度降低至140。C。图4b示意性说明了关于净化的烟道气14中的HC1浓度和目前的相对湿度间关系的本发明的基本发现，上述目前的相对湿度在图4b中表示为"RH反应"，在该相对湿度在接触反应器4中和在织物过滤器6中颗粒吸收剂材料与HC1反应。如上文所述，基于净化的烟道气14中的水分的目前的浓度(如通过结合氧气和湿度分析器44测量的)和烟道气14中的目前的温度(如通过温度传感器56测量的)，计算上述目前的相对湿度。在接触反应器4和织物过滤器6中在150。C的温度下图4b中所示出的曲线是有效的，上述温度是通过温度传感器56测量的，如上文所述。如图4b中所能看出的，净化的烟道气14中的HC1浓度在4。/。相对湿度下是12.5mgHa/Nm3d.g.11%02。在7%相对湿度下，净化的烟道气中的HCl浓度是12.0mgHCl/Nm3d.g.11%02。因而，从图4a和图4b可以得出结论HC1的脱除强烈地取决于在接触反应器4中和在织物过滤器6中颗粒吸收剂材料与HC1反应的温度，而HC1的脱除微弱地取决于在接触反应器4中和在织物过滤器6中颗粒吸收剂材料与HC1反应的相对湿度。如在图4b中所能看出的，净化的烟道气14中的HC1的浓度在小于4%的相对湿度下更急剧地增加。因而，在接触反应器4中和在织物过滤器6中颗粒吸收剂材料与HC1反应的相对湿度优选控制到4-7%，从而实现HC1的有效脱除，而没有带来粘性粉尘的问题。应将理解的是，图4a和图4b的曲线将是每个废物焚烧厂所特定的，曲线的具体形状将取决于每个特定的工厂的飞灰的类型和数量、新鲜吸收剂的类型和数量、被输送到接触反应器4的颗粒吸收剂材料的数量、浓烟道气52中的HC1的浓度等。一方面，HC1浓度和温度间的基本关系，另一方面HC1浓度和相对湿度间的基本关系，以及说明上述关系的曲线的基本形状，将仍然与图4a和图4b中所述的那些关系相同。图5说明了这样的方式，其中，根据所述步骤D,调节浓烟道气52的温度以便获得HC1脱除效率的所需增加，根据需要，参考表l和图4a，基于上文已述内容，并且不破坏关于相对湿度的要求。在图5中，X轴代表图2中所述气体的温度(由"T[。C"表明)，Y轴代表上述气体的相应相对湿度。由曲线D1指出温度的变化。如图5所示，在实施例1中，浓烟道气52具有如上文所述的温度230°C，和相对湿度5.5%。参考图3，根据上文描述的所述步骤D,工艺计算机40控制节气闸50打开至这样的程度，使得气体混合物2获得了205°C的温度和约4%的相对湿度，气体混合物2是浓烟道气52和环境空气流54的混合物。图5中指出了气体混合物2的性质，从中清楚看出温度已降低，但相对湿度没有任何增加。此外，参考图3根据上文描述的所述步骤D,工艺计算机40控制阀46(其控制经由管道32向混合器8添加水)打开至如此程度，使得通过蒸发冷却将气体混合物2冷却至所要求的温度140。C，即，在接触反应器4和织物过滤器6中在HC1和颗粒吸收剂材料间进行充分有效的反应所要求的温度，根据图4a。如图5所示，上述蒸发冷却将气体混合物2从温度205。C冷却至温度140°C。同时，由于蒸发冷却，相对湿度从约4%增加到约6.5%,上述相对湿度，如图5所示，低于相对湿度参考值7%。在图5中，上述蒸发冷却后的性质由净化的烟道气14的性质代表，因为，如上文已述，在接触反应器4中和在织物过滤器6中HC1与颗粒吸收剂材料反应的条件基本上等于净化的烟道气14的性质。因而，从图5中可以得出结论在两个阶段中，即在通过借助于环境空气流54稀释浓烟道气52的第一阶段中和然后在通过蒸发冷却由此形成的气体混合物2的第二阶段中，进行的冷却提供了至由净化的烟道气14的温度所代表的温度的有效冷却，这足够低以致在气体净化系统1中获得了所要求的HC1的脱除。在图5中，曲线D2，由虚线(dashedline)所示，说明了仅通过蒸发冷却而将浓烟道气52冷却至140。C的效果。如曲线D2所示，上述冷却将产生一种由图5中的气体15所表示的气体，其相对湿度高于7%的相对湿度参考值。仅通过蒸发冷却的上述冷却因此可能引起严重的粘性粉尘造成的处理问题。可能注意到，全部HC1值是用如上文所述的单位"mgHCl/Nm3d.g.11%02，，给出的。上述单位，其将固定的压力、温度和氧气含量作为参考，以下述方式解释了借助于环境空气的任何稀释由于较低温度造成的改进的HC1的脱除是在脱除效率方面真实的改进，而不是由稀释本身所引起的假想的改进。不同于本发明，其实例由图5中所述的曲线D1举例说明，现有技术的教导将建议大量增加经由管道34进料到混合器的新鲜吸收剂如CaO的数量。因而，气体净化系统1，以及控制气体净化系统1的方法，提供了HC1的有效脱除、低HC1排放和新鲜吸收剂的低消耗。图6举例说明了以气体净化系统100形式的本发明的第二实施方案。具有与气体净化系统l(其已经在上文中进行了描述，参考图1和图2)的相应部件类似的设计和功能的气体净化系统100的那些部件已#皮给出了相同的附图标记并且不更详细地进行描述。气体净化系统100和气体净化系统l(其已经在上文中进行了描述，参考图1和图2)间的主要区别在于，气体净化系统100没有混合器108的给水装置，其除了没有给水装置以外，具有和混合器8(其已经在上文中进行了描述，参考图l)类似的设计。气体净化系统100具有节约器(economizer)132。浓烟道气52经由进口管道110进入节约器132,以冷却的浓烟道气153的形式经由管道10离开节约器132。冷水经由管道134被输送到节约器132。控制阀146控制经由管道134的至节约器132的冷水的流量。按照下述方式在节约器132中冷水在管中被输送热量从浓烟道气52转移到冷水。冷水由此被加热为热水，其经由管道136从节约器132中被输送。因而，浓烟道气52的冷却，在第一阶段中通过间接冷却即非蒸发冷却在节约器132中进行。稀释空气管道48,其位于节约器132下游的管道10上，通过环境空气流54进行相同类型的冷却，环境空气流54的数量可以通过节气闸50控制，如上文已述，参考图l和图2。因而，通过节约器132借助于冷水进行非蒸发冷却，在第一阶段中进行浓烟道气52的冷却，然后，在第二阶段中，通过借助于环境空气流54稀释冷却的浓烟道气153，使得形成了气体混合物2。不将水添加到气体净化系统100的混合器108的事实可以降低HC1脱除的效率。然而，通过提高循环比，使得颗粒吸收剂材料循环通过接触反应器4更多次，可以抵偿没有将水添加到混合器108中。优选地，气体净化系统100中循环的粉尘应该被循环多次，使得相对于通过接触反应器4的每1113的气体混合物2,至少150g、优选地150-5000g的颗粒吸收剂材料从混合器108输送到接触反应器4,即每m3的气体混合物2应该与至少150g、优选地150-5000g的颗粒吸收剂材料接触。在这点上，"1113"是指织物过滤器6中的条件，即根据上文已述内容参考图2在管道16中所测量的性质，因而，"m"是指在粉尘分离器6中在实际温度、压力和现有的氧气含量下的气体体积。图6中所示的工艺计算机140运转以控制具有阀146(其控制冷水经由管道134输送至节约器132)的形式的第一控制装置和具有节气闸50(其控制环境空气流54的数量)形式的第二控制装置，从而在接触反应器4中和在织物过滤器6中实现了HC1和颗粒吸收剂材料间反应的合适温度。工艺计算机140，以如下方式，在第一阶段和第二阶段中调节温度。测量净化的烟道气14中的目前的HC1浓度并且与HC1参考值比较，根据步骤A，其在上文中已经描述，参考图3。测量目前的相对湿度并且与相对湿度参考值比较，根据步骤B,其在上文中已经描述，参考图3。然后工艺计算机140确定是否需要增加或者减小在接触反应器4中和在织物过滤器6中HC1与颗粒吸收剂材料反应的温度，根据步骤C，其在上文中已经描述，参考图3。在最后步骤D(其与参考图3在上文已经描述的步骤D相似但不相同)中，工艺计算机140发出信号至控制阀146和至节气闸50,打开至如此程度，使得将温度调节至使净化的烟道气14中的HC1浓度低于HC1参考值的水平，并且使得相对湿度保持低于相对湿度参考值。实施例2参考图6,如上所述的本发明的气体净化系统100的功能现在将通过一个非限制性的实施例来进一步说明。在这个实施例中，浓烟道气52的性质，与上文实施例1中所迷的那些相同。表l，参考实施例l，其已经在上文中给出，指出了在实施例2中在某些时刻在所述步骤A和B中已经测量和计算的数据。就表l的性质而言，在所述步骤C中确定需要努力降低净化的烟道气14中的HC1浓度，并且上述努力包括降低在接触反应器4中和在织物过滤器6中HC1与颗粒吸收剂材料反应的温度。在表1所示出的特定时刻，不可能将更多的冷水进料到节约器132中，这由于净化的烟道气14的高的相对湿度。图7举例说明了烟道气系统100的浓烟道气52、冷却的浓烟道气153和净化的烟道气14的温度和相对湿度，当在实施例2中根据需要时，根据所述步骤D调节浓烟道气52的温度，以便实现HC1脱除效率的所需的增加，而没有侵犯关于相对湿度的条件。由曲线D3描述温度的变化。如图7所示，在实施例2中，浓烟道气52具有如上文所述的温度230°C，和相对湿度5.5%。工艺计算机140，根据在上文中描述的所述步骤D，控制阀146(其控制经由管道134冷水至节约器132的输送)打开至如此程度，使得通过非蒸发冷却将浓烟道气52冷却至温度150°C和相对湿度7%，使得形成冷却的浓烟道气153。此外，工艺计算机140，根据所述步骤D，控制节气闸50打开至如此的程度，使得对于在接触反应器4中和在织物过滤器6中HC1和颗粒吸收剂材料间的反应，气体混合物2(所述气体混合物2是冷却的浓烟道气153和环境空气流54的混合物)获得了温度140。C和相对湿度约6%,即所要求的条件，如图4a和图4b中所描述的。应理解的是，没有将水添加到气体混合物2中并且没有进行进一步的冷却，使得气体混合物2和净化的烟道气14将具有除HC1浓度以外的相同的性质。图7中指出了净化的烟道气14的性质，从中清楚看出温度已降低，但没有侵犯关于相对湿度的要求。因而，从图7中可以得出结论在两个阶段中，即在节约器132中通过非蒸发冷却的笫一阶段中和然后在通过借助于环境空气流54稀释冷却的浓烟道气153的第二阶段中，进行的冷却实现了将浓烟道气52有效冷却至足够低的温度，从而获得了所要求的HC1的脱除。在图7中，曲线D4，由虚线所示，说明了仅通过非蒸发冷却来冷却浓烟道气52的效果。曲线D4导致了侵犯关于相对湿度的要求，因而可能出现粘性粉尘问题。图8举例说明了以气体净化系统200形式的本发明的第三实施方案。具有与气体净化系统IOO(其已经在上文中进行了描述，参考图6)的相应部件类似的设计和功能的气体净化系统200的那些部件已被给出了相同的附图标记并且不更详细地进行描述。气体净化系统200和气体净化系统100(其在上文中描述，参考图6)间的主要区别在于气体净化系统200没有借助于环境空气的用于稀释浓烟道气52的装置。气体净化系统200具有可控旋转排出器224，其控制至混合器108的粉尘颗粒的流量，因而控制颗粒吸收剂材料被输送到接触反应器4的速率。图8中所示的工艺计算机240运转以按照如下方式控制气体净化系统200。测量净化的烟道气14中的目前的HC1浓度并且与HC1参考值比较，根据步骤A，其在上文中已经描述，参考图3。测量目前的相对湿度并且与相对湿度参考值比较，根据步骤B，其在上文中已经描述，参考图3。然后工艺计算机240确定是否需要增加或者减小在接触反应器4中和在织物过滤器6中HC1与颗粒吸收剂材料反应的温度，根据步骤C，其在上文中已经描述，参考图3。在最后步骤D(其与参考图3在上文已经描述的步骤D相似但不相同)中，工艺计算机240发出信号至控制阀146(其控制经由管道134冷水至节约器132的流量)，打开至如此程度，使得将冷却的浓烟道气153的温度调节至使净化的烟道气14中的HC1浓度低于HC1参考值的水平，并且使得相对湿度保持低于相对湿度参考值。如果，在特定的时刻，由于必须使相对湿度低于相对湿度参考值的原因，使得将温度降低至足够低的值是不可行的，则工艺计算机240发送信号至可控旋转排出器224，以增加可控旋转排出器224的速度，使得提高粉尘、飞灰和剩余的颗粒吸收剂材料从织物过滤器6到混合器108的流量。作为可控旋转排出器224的上迷加速的直接结果，在混合器108中产生的和被输送至接触反应器4的颗粒吸收剂材料的数量被提高，使得更大流量的颗粒吸收剂材料在接触反应器4中与冷却的浓烟道气153混合。颗粒吸收剂材料从混合器108至接触反应器4的提高的流量补偿了温度不能被减小到期望的低水平这一情况。一旦净化的烟道气14中的HC1浓度已降低到HC1参考值以下，再减小可控旋转排出器224的速度以便降低粉尘的再循环。因而，气体净化系统200的控制系统240可以确定控制仅仅一个操作参数，即被输送到接触反应器4的颗粒吸收剂材料的温度或者数量，或者可以确定控制两个操作参数，即被输送到接触反应器4的颗粒吸收剂材料的温度和数量。气体净化系统200应用了借助于节约器132对HC1与颗粒吸收剂材料反应的温度的控制并且应用了对被输送到接触反应器4的颗粒吸收剂材料的数量的控制作为一种处理情形的方式，其中冷却的浓烟道气153的温度不允许被进一步降低，因为必须使相对湿度低于相对湿度参考值。对于输送，至接触反应器4的过量的颗粒吸收剂材料，导致在混合器108中磨损提高并且提高了压降，造成操作成本提高。因而，在大多数情况下，工艺计算机240运转以调节可控旋转排出器224的速度至可能最低的速度，相对于实现HC1的足够脱除的要求来看。在一些情况下，例如对废物焚烧装置来说，冷水是一种昂贵的资源，另一方面，工艺计算机240可以运转以使经由管道134被输送到节约器132的冷水的数量为可能最低的数量，相对于实现HC1的足够脱除的要求来看。实施例3参考图8,如上所述的本发明的气体净化系统200的功能现在将通过一个非限制性的实施例来进一步说明。在这个实施例中，浓烟道气52的性质，与实施例1中所述的那些相同。表l，参考实施例1和2，其已经在上文中给出，指出了在实施例3中在某些时刻在所述步骤A和B(参考图3，在上文中已经描述)中已经测量和计算的数据。就表1的性质而言，在所述步骤C(其类似于但不等同于参考图3所述的步骤C)中确定需要努力降低净化的烟道气14中的HC1浓度。工艺计算机240进一步发现冷却的浓烟道气153的温度不能被进一步通过节约器132来减小，因为要求使相对湿度低于相对湿度参考值。图9举例说明一条曲线，其描述了净化的烟道气14中的HC1浓度(上述浓度描述在Y轴上)和与接触反应器4中每m3的烟道气153混合的按克计的颗粒吸收剂材料的数量间的关系，上述数量描述在图9的曲线图的X轴上。单位"m—参考了织物过滤器6中的冷却的浓烟道气153的实际压力、温度和氧气含量。在图9中，举例说明了为将净化的烟道气14中的HC1的浓度从12mgHCl/Nm3d.g.11%02降低到9.5mgHCl/Nm3d.g.11%02但不提高相对湿度，将颗粒吸收剂材料的数量从200g/n^提高至500g/m3的效果。在将被输送到接触反应器4的颗粒吸收剂材料的数量增加到500g/m3以后，净化的烟道气14中的HC1的浓度降低到9.5mgHCl/Nm3d.g.11%02，而净化的烟道气14的温度保持在150。C，相对湿度保持在7%。实施例4针对HC1的脱除，测试一种气体净化系统，其具有与气体净化系统l(已经在上文中进行了描述，参考图l和图2)类似的设计。在两种不同操作方式中测试气体净化系统，即非稀释方式和受控稀释方式。在非稀释方式中，通过调节提供给混合器的水的数量来控制气体净化系统。在受控稀释方式中，根据本发明的实施方案，在第一和第二阶段中，控制影响颗粒吸收剂材料和HC1间的反应的温度在第一阶段中，在烟道气进入接触反应器以前，通过控制与浓烟道气混合以稀释和冷却它们的环境空气的流动情况来控制所述温度。在第二阶段中，在将颗粒吸收剂材料引入接触反应器前，通过控制提供给混合器的水的数量来控制所述温度，所述混合器使颗粒吸收剂材料和水混合。此外，在受控稀释方式中，同样控制，借助于混合器，被输送到接触反应器的颗粒吸收剂材料的数量。目标是使被输送到接触反应器的颗粒吸收剂材料的数量为最小可能的水平。在两种操作方式中，浓烟道气的温度为200°C，水(1120)含量为14%,氧气(02)含量为10%干气，并且包含650mgHCl/Nm3干气，410mgS02/Nm3干气和约2g/Nm3的飞灰。在受控稀释方式中使用的环境空气流的温度为30。C，氧气含量为21%,并且可被认为是干燥的。净化的烟道气中的HCI的浓度的参考值是5mgHCl/Nm3d.g.11%02。相对湿度参考值是7%。表2举例说明了两种操作方式中的数据。表2在非稀释方式和在受控稀释方式中的操作数据<table>tableseeoriginaldocumentpage26</column></row><table>如表2中所能看出的，在受控稀释方式中，在接触反应器前，添加环境空气流已经将烟道气的温度从200。C降低到164°C。结果，需要提供给混合器8的水的数量在受控稀释方式中低;f艮多。净化的烟道气中的温度，该温度代表了在接触反应器中和在织物过滤器中的颗粒吸收剂材料与HC1反应的温度，在受控稀释方式中是133。C，比在非稀释方式中低9°C,这导致了在关于HC1的脱除效率方面显著的改进。由于用干燥的环境空气稀释，可以实现温度为133°C，而没有明显提高相对湿度。上述低温的效果是在受控稀释方式中，HC1的排放仅仅为4mgHCl/Nm3d.g.11%02，这意味着，相比于非稀释方式，排放已经降低了50%以上，并且低于HC1参考值。在非稀释方式中，将需要提高化学计量比(SR)至大于约3,以便能够实现将低于HC1参考值的HC1的排放。从表2可以进一步看出，在受控稀释方式中，被输送到接触反应器的颗粒吸收剂材料的数量仅仅为10000kg/h，这相应于约350克/立方米的工艺气体，气体体积(单位为m"的参考是织物过滤器中的实际温度、压力和氧气浓度。因而，表2清楚地说明了使用受控稀释方式来控制气体净化系统使得可以降低HC1排放、降低被加到混合器8的水的数量，和降低被输送到接触反应器的颗粒吸收剂材料的数量至低于使用非稀释方式的可能值。应将理解的是上述实施方案的许多变体在所附权利要求的范围内是可行的。在上文中已经描述了使用气体净化系统1、100、200用于从高温工艺气体如烟道气中脱除氢氯酸。应将理解的是，其它污染物如二氧化硫、汞、飞灰等也同时随着氢氯酸的脱除而从高温工艺气体中脱除。然而，上述其它污染物，对于其中工艺计算机40、140、240控制气体净化系统1、100、200的操作的方式的决定性作用很小，特别是，在其中高温工艺气体52源于主要焚烧城市固体废物的废物焚烧厂的所述情况中没有决定性作用。因而，本发明的控制方法，如基于氢氯酸脱除的控制的控制方法，也将导致有效脱除其它污染物。当高温工艺气体52中氢氯酸的平均浓度为100-5000mgHCl/Nm3d.g.11%02并且在高温工艺气体52中二氧化硫的平均浓度为0-1500mgS02/Nm3d.g.11%02时，本发明尤其有效。在上文，已经描述粉尘分离器具有织物过滤器6的形式。应将理解的是，其它类型的粉尘分离器，如静电沉降器和旋风分离器，也可以被使用而不背离本发明的范围。此外，应将理解的是除已经在上文中进行了描述的混合器8、108以外的装置也可用于将颗粒吸收剂材料输送至接触反应器4。例如，可以使用借助于压缩空气将颗粒吸收剂材料分散的粉尘喷管。图l和图2举例说明气体净化系统1，其中可以控制提供给混合器8的水的数量。此外，图1、图2和图6举例说明了气体净化系统1、100，其中可以控制与浓烟道气52混合的稀释气体流54的数量。图8举例说明了气体净化系统200,其中可以控制被运送到接触反应器4的颗粒吸收剂材料的量。应将理解的是，仍然保持在本发明的范围内，还可以利用一种气体净化系统，其应用了对至混合器8的水的流量和从所述混合器8输送到所述接触反应器4的颗粒吸收剂材料的数量的控制。控制上述气体净化系统的工艺计算机将因而具有调节至混合器8的水的流量和/或运送到接触反应器4的颗粒吸收剂材料的数量的选择权。此外，上述气体净化系统还可以应用对稀释浓工艺气体52的稀释气体流54的数量的控制。在每个时刻，工艺计算机将因而运转以控制工艺参数，即，HC1与颗粒吸收剂材料反应的温度和/或被输送到接触反应器4的颗粒吸收剂材料的数量，所述一个或多个参数，在相对湿度等方面，为在特定时刻调节气体净化系统的操作提供了最佳的选择。在上文已经描述在净化的烟道气14中测量相对湿度。应将理解的是，在不背离本发明的本质的情况下，还可以在其它位置测量与避免粉尘处理问题(如发粘)的需要有关的相对湿度。例如，可以在织物过滤器6中或者在接触反应器4的上部中测量相对湿度。在上文已经描述了气体净化系统1、100、200优选包括调节净化的烟道气中的HC1浓度的两个阶段。应将理解的是，还可以使用三个或更多个阶段。例如，气体净化系统1，其已经在上文中进行了描述，参考图1和图2,可以装备有参考图8已经在上文中进行描述的类型的可控旋转排出器224。因而，在上述气体净化系统中，工艺计算机运转以控制温度，这借助于控制环境空气流54的数量并且借助于控制经由管道32至混合器8的水的流量，并且进一步运转以控制被输送到接触反应器4的颗粒吸收剂材料的数量，这借助于控制可控旋转排出器224。在上文已经描述了通过直接测量净化的烟道气14中的相应条件来进行净化的工艺气体14中的HC1浓度和相对湿度的测量。在不背离本发明的本质的情况下，也可以间接地测量净化的烟道气14中的HC1浓度和/或相对湿度，例如借助于基于以浓烟道气52中的HC1和水蒸气的浓度的测量值为基础的估算，计算预期的HCl浓度和/或预期的相对湿度。应将理解的是，上述间接测量比直接测量的精度低，如上文已述，所述直接测量优选在管道16中进行。参考图6和图8，在上文已经描述了使用节约器132来间接冷却(即非蒸发冷却)浓工艺气体52,然后将上述浓工艺气体52与颗粒吸收剂材料在接触反应器4中混合。作为节约器132的备选方案并且在不背离本发明的本质的情况下，还可以使用调节塔，其中水直接喷淋到浓工艺气体52中以进行其的蒸发冷却。此外，参考图6在上文已经描述了环境空气流54，其经由稀释空气管道48供给，与节约器132下游的浓烟道气52混合。在另一实施方案中，稀释空气管道48可位于节约器132的上游.然而，后一实施方案具有缺点将已经被部分冷却的气体供给节约器132，这导致在节约器132中较低的热量回收。权利要求1.一种从高温工艺气体(52)如烟道气中分离气态污染物如氢氯酸和二氧化硫的方法，在所述方法中，工艺气体(52)被输送到气体净化系统(1；100；200)，所述气体净化系统(1；100；200)包括接触反应器(4)，其中工艺气体(52)与颗粒吸收剂材料混合，使得所述颗粒吸收剂材料与氢氯酸反应，和粉尘分离器(6)，其中捕获颗粒吸收剂材料，并且在所述方法中净化的工艺气体(14)离开粉尘分离器(6)其特征在于测量净化的工艺气体(14)中的氢氯酸浓度，在气体净化系统(1；100；200)中测量影响颗粒吸收剂材料的处理性质的相对湿度，和根据在净化的工艺气体(14)中测量的氢氯酸浓度和测量的相对湿度以下述方式控制至少一个操作参数相对于氢氯酸参考值调节净化的工艺气体(14)中的氢氯酸浓度，同时相对于相对湿度参考值调节所述相对湿度，其中所述至少一个操作参数包括以下中的至少一个影响所述颗粒吸收剂材料和氢氯酸之间的反应的温度和被输送到接触反应器(4)的所述颗粒吸收剂材料的数量。2.根据权利要求l的方法，其中所述至少一个操作参数包括以下两个影响所述颗粒吸收剂材料和氢氯酸之间的反应的温度和被输送到接触反应器(4)的所述颗粒吸收剂材料的数量，所述方法还包括在执行控制所述至少一个操作参数的所述步骤前，确定所述至少一个操作参数中的哪一个应被控制的步骤。3.根据权利要求l-2中任一项的方法，其中所述至少一个操作参数包括影响所述颗粒吸收剂材料和氢氯酸之间的反应的所述温度，影响所述颗粒吸收剂材料和氢氯酸之间的反应的所述温度在至少第一和第二阶段中的至少一个中被控制。4.根据权利要求3的方法，所述方法还包括在执行控制所述至少一个操作参数的所述步骤前，确定在所述至少第一和第二阶段中的哪一个中，应该控制影响所述颗粒吸收剂材料和氢氯酸之间的反应的所述温度的步骤。5.根据权利要求3-4中任一项的方法，其中所述至少第一和第二阶段中的至少一个包括，在所述工艺气体(52)进入接触反应器(4)前，控制添加到所述高温工艺气体(52)中的稀释气体(54)的数量，所述稀释气体(54)比所迷高温工艺气体(52)的温度低。6.根据权利要求5的方法，其中所述第一阶段包括将所述稀释气体(54)添加到所述高温工艺气体(52)中，使得形成气体混合物(2),所述第二阶段包括通过借助于水的蒸发冷却调节所述气体混合物(2)的温度。7.根据权利要求5的方法，其中所述第一阶段包括通过借助于水的非蒸发冷却调节所述工艺气体(52)的温度，从而获得了冷却的工艺气体(153)，并且所述第二阶段包括将所述稀释气体(54)添加到所述冷却的工艺气体(153)中。8.根据权利要求5-7中任一项的方法，其中所述稀释气体是环境空气(54)。9.根据前述权利要求中任一项的方法，其中所述至少一个操作参数包括被输送到接触反应器(4)的所述颗粒吸收剂材料的数量，所述被输送到接触反应器(4)的所述颗粒吸收剂材料的数量被控制在150-5000克/立方米的工艺气体(52)，单位为立方米的气体体积的参考是粉尘分离器(6)内的实际温度、压力和氧气浓度。10.根据权利要求9的方法，其中所述至少一个操作参数包括影响所述颗粒吸收剂材料和氢氯酸之间的反应的所述温度，借助于非蒸发冷却来控制上述温度。11.一种用于从高温工艺气体(52)如烟道气中分离气态污染物如氢氯酸和二氧化硫的气体净化系统，所述气体净化系统(l;100;200)包括接触反应器(4),其运转以使高温工艺气体(52)与颗粒吸收剂材料混合，使得所述颗粒吸收剂材料与氢氯酸反应，和粉尘分离器(6)，其运转以捕获颗粒吸收剂材料，该粉尘分离器(6)运转以排出净化的工艺气体(14)，其特征在于气体净化系统(l;100;200)还包括氢氯酸测量设备(42),其运转以在净化的工艺气体(l4)中测量氢氯酸浓度，湿度测量设备(44)，其运转以测量影响气体净化系统(l;100;200)中的颗粒吸收剂材料的处理性质的相对湿度，控制系统(40;140;240)，其运转以控制至少一个操作参数，该至少一个操作参数将被控制以便相对于氢氯酸参考值调节净化的工艺气体(14)中的氢氯酸浓度，所述至少一个操作参数包括以下中的至少一个影响所述颗粒吸收剂材料和氢氯酸之间的反应的温度和被输送到接触反应器(4)的所述颗粒吸收剂材料的数量，和至少一个控制装置(46，50;146,50;146,224),其运转以按照下述方式控制，如根据由氢氯酸测量设备(42)和湿度测量设备(44)所得的测量值通过控制系统(40;140;240)确定的，所述至少一个操作参数相对于氢氯酸参考值调节净化的工艺气体(14)中的氢氯酸浓度，同时相对于相对湿度参考值调节所述相对湿度。12.根据权利要求ll的气体净化系统，其中所述至少一个控制装置包括第一控制装置(50;146;146)和第二控制装置(46;50;224)，如参考高温工艺气体(52)的流动方向来观察，所述第二控制装置(46;50;224)位于所述第一控制装置(50;146;146)的下游，所述控制系统(40;140;240)运转以控制所述第一控制装置和所述第二控制装置。13.根据权利要求11-12中任一项的气体净化系统，其中所述至少一个控制装置包括稀释气体管道(48)的节气闸(50),其运转以混合稀释气体(54)和高温工艺气体(52)，上述稀释气体(54)比所述高温工艺气体(52)的温度低，以便控制影响所述颗粒吸收剂材料和氢氯酸之间的反应的所述温度。14.根据权利要求11-13中任一项的气体净化系统，其中所述至少一个控制装置包括用于控制被输送到接触反应器(4)的所述颗粒吸收剂材料的数量的装置(224)。15.根据权利要求11-14中任一项的气体净化系统，其中所述至少一个操作参数包括影响所述颗粒吸收剂材料和氢氯酸之间的反应的所述温度，并且所述至少一个控制装置包括用于控制在控制影响所述颗粒吸收剂材料和氢氯酸之间的反应的温度中所用的水的数量的控制阀(46，146)。全文摘要一种用于分离气态污染物如氢氯酸的气体净化系统(1)，包括接触反应器(4)和粉尘分离器(6)。气体净化系统(1)还包括氢氯酸测量设备(42)和湿度测量设备(44)，后者运转以测量影响颗粒吸收剂材料的处理性质的相对湿度。控制系统(40)控制至少一个操作参数，以便调节净化的工艺气体(14)中的氢氯酸浓度。至少一个控制装置(46，50)运转以按照下述方式控制所述至少一个操作参数相对于氢氯酸参考值调节净化的工艺气体(14)中的氢氯酸浓度，并且同时相对于相对湿度参考值调节所述相对湿度。文档编号B01D53/81GK101125278SQ200710127139公开日2008年2月20日申请日期2007年7月4日优先权日2006年7月4日发明者S·阿曼申请人:阿尔斯托姆科技有限公司