氨燃烧内燃机的制作方法

专利名称：氨燃烧内燃机的制作方法
技术领域：
本发明涉及氨燃烧内燃机。
背景技术：
一直以来，内燃机主要使用化石燃料作为燃料。然而，在此情况下，如果使燃料燃烧，则产生使地球变暖的co2。另一方面，即便使氨燃烧，也完全不产生co2。因此，使用氨作为燃料且不产生CO2的内燃机是公知的(例如参照专利文献I)现有技术文献专利文献I :日本特开平5-332152号公报

发明内容
然而，在使用氨作为燃料的内燃机中，存在向燃烧室供给的氨的一部分在燃烧室内不燃烧而从燃烧室排出的可能性。另外，与使用化石燃料的内燃机同样地，在使用氨作为燃料的内燃机中，也存在伴随着在燃烧室内的混合气的燃烧而生成NOx的可能性。因此，在这种内燃机中，需要利用后处理装置高效地净化从燃烧室排出的排气中所含有的未燃氨和NOxo然而，在专利文献I所记载的内燃机中，关于氨和NOx的净化，未采取任何的对策。 因此，本发明的目的在于，在能够供给氨作为燃料的氨燃烧内燃机中，能够利用后处理装置良好地净化排气中的未燃氨和N0X。作为用于解决上述问题的手段，本发明提供在请求保护的各技术方案中所记载的内燃机的控制装置。本发明的一种方式为能够供给氨作为燃料的氨燃烧内燃机，其具备净化流入的排气中的氨和NOx的排气净化催化剂；和控制向该排气净化催化剂流入的排气中的氨和NOx的比率的流入气体控制装置，上述流入气体控制装置控制内燃机的控制参数，使得向排气净化催化剂流入的排气中的氨和NOx的比率变为目标比率。在本发明的另一方式中，上述目标比率被设定为向排气净化催化剂流入的排气中的NOx被该排气中的氨无过剩和不足地净化的比率。在本发明的另一方式中，上述排气净化催化剂是能够由所吸附的氨选择性地还原排气中的NOx的NOx选择还原催化剂。上述目标比率被设定为与向NOx选择还原催化剂流入的排气中的NOx被该排气中的氨无过剩和不足地净化的比率相比，NOx变得多的比率。在本发明的另一方式中，上述目标比率被设定为每单位时间能够从NOx选择还原催化剂脱离的氨的最大量与向NOx选择还原催化剂流入的排气中的氨的流量之和与被向NOx选择还原催化剂流入的排气中的NOx无过剩和不足地净化的量相比变得少的比率。在本发明的另一方式中，上述流入气体控制装置能够控制向排气净化催化剂流入的NOx的流量，向该排气净化催化剂流入的NOx的流量被控制成为在上述排气净化催化剂中每单位时间能够净化的NOx的最大量以下的流量。在本发明的另一方式中，在上述排气净化催化剂中每单位时间能够净化的NOx的最大量，根据排气净化催化剂的温度而变化，控制排气净化催化剂的温度，使得向该排气净化催化剂流入的NOx的流量变为在上述排气净化催化剂中每单位时间能够净化的NOx的最大量以下的流量。在本发明的另一方式中，在NOx选择还原催化剂的氨吸附量变得比最低基准量少时，上述目标比率被设定为与向NOx选择还原催化剂流入的排气中的N0x被该排气中的氨无过剩和不足地净化的比率相比氨变得多的比率。在本发明的另一方式中，上述排气净化催化剂是能够由所吸附的氨选择性地还原排气中的NOx的NOx选择还原催化剂，上述目标比率被设定为与向NOx选择还原催化剂流入的排气中的NOx被该排气中的氨无过剩和不足地净化的比率相比氨变得多的比率。在本发明的另一方式中，在上述NOx选择还原催化剂的氨吸附量变得比容许最大吸附量多时，变更上述目标比率，使得向NOx选择还原催化剂流入的排气中的氨的比率变低。 在本发明的另一方式中，上述排气净化催化剂是当流入的排气的空燃比为稀时吸藏排气中的N0X，当流入的排气中的氧浓度变低时使所吸藏的NOx脱离的NOx吸藏还原催化齐U，上述目标比率被设定为与向排气净化催化剂流入的排气中的NOx被该排气中的氨无过剩和不足地净化的比率相比NOx变得多的比率。在本发明的另一方式中，在上述NOx吸藏还原催化剂的NOx吸藏量变得比容许最大吸藏量多时，上述目标比率被设定为与向NOx吸藏还原催化剂流入的排气中的NOx被该排气中的氨无过剩和不足地净化的比率相比氨变得多的比率。在本发明的另一方式中，上述流入气体控制装置，在降低向排气净化催化剂流入的排气中的氨的比率时，使对燃烧室内的混合气的着火正时或点火正时提前。在本发明的另一方式中，上述流入气体控制装置，在提高向排气净化催化剂流入的排气中的氨的比率时，降低向燃烧室供给的混合气的空燃比。在本发明的另一方式中，还具备向燃烧室内直接喷射氨的氨喷射阀，上述流入气体控制装置，在提高向排气净化催化剂流入的排气中的氨的比率时，在膨胀行程或排气行程中从氨喷射阀进行氨的喷射。在本发明的另一方式中，在该氨燃烧内燃机中，除了氨以外，还能够供给氨以外的燃料，上述流入气体控制装置，在降低向排气净化催化剂流入的排气中的氨的比率时，降低向燃烧室内供给的氨和氨以外的燃料之中的氨的比率。在本发明的另一方式中，还具备能够向燃烧室内直接供给氨以外的燃料的非氨燃料喷射阀，上述流入气体控制装置，在降低向排气净化催化剂流入的排气中的氨的比率时，在内燃机的膨胀行程中从非氨燃料喷射阀向燃烧室内喷射氨以外的燃料。在本发明的另一方式中，还具备设置在排气净化催化剂的排气上游侧的氧化催化剂。在本发明的另一方式中，上述流入气体控制装置还具备绕过上述氧化催化剂的旁路通路、和控制向该旁路通路流入的排气的流量的流量控制阀，控制流量控制阀使得向排气净化催化剂流入的排气中的氨和NOx的比率变为目标比率。在本发明的另一方式中，上述流入气体控制装置，在提高向排气净化催化剂流入的排气中的氨的比率时，使向旁路通路流入的排气的流量增大。
在本发明的另一方式中，上述流入气体控制装置还具备绕过上述氧化催化剂的旁路通路、和控制向该旁路通路流入的排气的流量的流量控制阀，控制流量控制阀使得在从燃烧室流出的排气中的NOx的流量比每单位时间能够净化的NOx的最大量多时，全部的排气流入旁路通路。在本发明的另一方式中，该氨燃烧内燃机具备多个气缸，在这些多个气缸之中的一部分气缸中，混合气的空燃比被设定为浓，在其他的气缸中，混合气的空燃比被设定为稀，上述流入气体控制装置控制这些气缸的浓程度和稀程度，使得向排气净化催化剂流入的排气中的氨和NOx的比率变为目标比率。在本发明的另一方式中，还具备向流向上述排气净化催化剂的排气中添加氨的氨添加装置，上述流入气体控制装置，在提高向排气净化催化剂流入的排气中的氨的比率时，使来自上述氨添加装置的氨的添加量增大。
在本发明的另一方式中，上述氨添加装置能够向排气中添加液态氨和气态氨，在应该使排气净化催化剂的温度降低时，向排气中添加液态氨。在本发明的另一方式中，上述内燃机，在通常运行时混合气的空燃比被控制成为浓或稀，在上述排气净化催化剂的对氨和NOx的净化能力比预定的净化能力低时，混合气的空燃比被控制使得大致变为理论空燃比。在本发明的另一方式中，在该氨燃烧内燃机中，除了氨之外，还能够供给氨以外的燃料，在上述排气净化催化剂的对氨和NOx的净化能力比预定的净化能力低时，与比该预定的净化能力高时相比，降低向燃烧室内供给的氨和氨以外的燃料之中的氨的比率。在本发明的另一方式中，还具备能够向燃烧室内直接喷射氨以外的燃料的非氨燃料喷射阀，在上述排气净化催化剂的对氨和NOx的净化能力比预定的净化能力低时，在内燃机的膨胀行程中从非氨燃料喷射阀向燃烧室内喷射氨以外的燃料。在本发明的另一方式中，还具备加热上述排气净化催化剂的电加热器，在上述排气净化催化剂的温度比活性温度低时，由电加热器加热排气净化催化剂。在本发明的另一方式中，搭载有该氨燃烧内燃机的车辆是由氨燃烧内燃机和电动机驱动的混合动力车辆，在上述排气净化催化剂的温度比活性温度低时，由电加热器加热排气净化催化剂，并且利用电动机使上述车辆行驶。在本发明的另一方式中，还具备从内燃机排气通路分支出的旁路通路；设置在该旁路通路内的氨吸附材料；和流量控制阀，其控制向内燃机排气通路以及旁路通路流入的排气的流量，控制流量控制阀，使得在内燃机冷起动时从内燃机主体排出的排气流入旁路通路。在本发明的另一方式中，控制流量控制阀，使得在排气净化催化剂达到活性温度以上后从内燃机主体排出的排气的一部分流入旁路通路，并且，控制流量控制阀，使得在被该氨吸附材料吸附的氨的量减少到一定量以下后从内燃机主体排出的排气全都不流入旁路通路而在内燃机排气通路中流通。在本发明的另一方式中，在内燃机排气通路内，还具备用于保持由排气中所含有的水蒸气冷凝而成的冷凝液的保持器，该保持器被配置成保持在保持器内的冷凝液暴露在排气中。在本发明的另一方式中，还具备使上述保持器和内燃机进气通路连通的冷凝液供给通路，上述保持器内的冷凝液经由该冷凝液供给通路被供给到内燃机进气通路内。
在本发明的另一方式中，还具备当在内燃机排气通路内流动的排气中的NOx和氨增加时输出值变大的NOx传感器，在由该NOx传感器检测NOx的流量时，控制内燃机的控制参数，使得在内燃机排气通路内流动的排气中的氨或NOx增加，基于与该氨的增加相伴的NOx传感器的输出值的变化，判别由NOx传感器检测到的成分。在本发明的另一方式中，在上述排气净化催化剂的排气下游侧具备检测从排气净化催化剂排出的排气中的NOx浓度的NOx检测器、和检测从该排气净化催化剂排出的排气中的氨浓度的氨检测器。以下根据附图和本发明的优选的实施方式的记载可更加充分地理解本发明。


图I是第一实施方式的内燃机的总体图。图2是第一实施方式的内燃机的另一例的总体图。图3是第一实施方式的内燃机的另一例的总体图。图4是表示排气净化催化剂的温度和能够最大净化的NOx量的关系的图。图5是表示控制向排气净化催化剂流入的NOx和未燃氨的比率的流入比率控制的控制程序的流程图。图6是表示在使用一个与NOx和氨这两者反应的NOx传感器的情况下的流入比率控制的控制程序的流程图。图7是第二实施方式的内燃机的总体图。图8是表示NOx选择还原催化剂的温度和氨吸附量的关系的图。图9是概略表示第二实施方式中的流入比率控制的控制程序的流程图。图10是概略表示第三实施方式中的流入比率控制的控制程序的流程图。图11是第四实施方式的内燃机的总体图。图12是概略表不第五实施方式的内燃机的排气系统的图。图13是概略表示第五实施方式的第一变形例中的流入比率控制的控制程序的流程图。图14是第六实施方式的内燃机的总体图。图15是表示第六实施方式中的流入比率控制的控制程序的流程图。图16是第七实施方式的内燃机的总体图。图17是第七实施方式的变形例的内燃机的总体图。图18是表示第七实施方式中的流入比率控制的控制程序的流程图。图19是概略表不第八实施方式的内燃机的排气系统的图。图20是概略表示第八实施方式的第三变形例的内燃机的排气系统的图。图21是概略表不第九实施方式的内燃机的排气系统的图。图22是第十实施方式的内燃机的总体图。
具体实施例方式以下，参照附图详细说明本发明的实施方式。再者，在以下的说明中，同样的构成要素附带相同的附图标记。首先，参照图I说明本发明的第一实施方式的氨燃烧内燃机。参照图1，1表示内燃机主体，2表不气缸体,3表不气缸盖,4表不活塞,5表不燃烧室,6表不配置在燃烧室5的顶面中央部的点火装置，7表示进气阀，8表示进气口，9表示排气阀，10表示排气口。在图I所示的实施方式中，点火装置6包含放出等离子流的等离子流火花塞。另外，在气缸盖3上配置有用于向各自对应的燃烧室5内喷射液态氨的氨喷射阀(氨供给装置)13。从燃料罐14向该氨喷射阀13供给液态氨。进气口 8经由进气支管11与平衡箱12 (surge tank)连接。平衡箱12经由进气导管15与空气滤清器16连接。在进气导管15内，配置有由促动器17驱动的节流阀18和例如使用热射线的吸入空气量检测器19。另一方面，排气口 10经由排气歧管20和排气管21与排气净化催化剂22连接。在图I所示的实施方式中，该排气净化催化剂22被设定为能够净化排气中所含有的氨和NOx的氧化催化剂、三元催化剂、NOx吸藏还原催化剂或NOx选择还原催化剂等。另外，在排气净 化催化剂22上配置有检测排气净化催化剂22的温度的温度传感器23，并且，在排气净化催化剂22的下游侧的排气管21上配置有检测在排气管21内流动的排气中的氨的浓度的氨传感器(氨检测器)24、和检测在排气管21内流动的排气中的NOx的浓度的NOx传感器(NOx检测器)25。燃料管14内充满O. 8MPa I. OMPa程度的高压液态氨。在该燃料罐14内配置有氨供给泵26。该氨供给泵26的排出口经由当排出压力变为一定以上时使液态氨返回到燃料罐14内的安全阀27、在内燃机运行时开阀而在内燃机停止时闭阀的截止阀28和氨供给管29与氨喷射阀13连接。电子控制单元30包含数字计算机，具备由双向总线31相互连接的ROM(只读存储器)32、RAM (随机存取存储器)33、CPU (微处理器)34、输入端口 35和输出端口 36。吸入空气量检测器19、温度传感器23、氨传感器24和NOx传感器25的输出信号，经由对应的AD转换器37输入到输入端口 35。而且，产生与加速踏板40的踩踏量成比例的输出电压的负荷传感器41与加速踏板40连接，负荷传感器41的输出电压经由对应的AD传感器37输入到输入端口 35。而且，曲轴每旋转例如10°就产生输出脉冲的曲轴转角传感器42与输入端口 35连接。另一方面，输出端口 36与点火装置6的点火电路39连接，而且经由对应的驱动电路，与氨喷射阀13、节流阀驱动用促动器17、氨供给泵26和截止阀28连接。在这样构成的氨燃烧内燃机中，在内燃机运行时，液态氨从氨喷射阀13向各气缸的燃烧室5内喷射。此时，从氨喷射阀13喷射出的液态氨一被喷射就减压沸腾而气化。在燃烧室5内气化了的气态氨，在压缩行程的后半，因从等离子流火花塞6喷出的等离子流而着火。当气态氨完全燃烧时，理论上变为吧和H2O,完全不产生C02。然而实际上残存未燃的氨，并且因燃烧室5内的混合气的燃烧而生成N0X。因此,从燃烧室5排出未燃的氨和N0X。从燃烧室5排出的排气中的未燃的氨和NOx被如后述那样配置在内燃机排气通路内的排气净化催化剂22净化。再者，在本实施方式中，氨喷射阀13配置在气缸盖2上，并且向燃烧室5内喷射液态氨。然而，氨喷射阀例如也可以如图2所示那样配置在进气支管11上，构成为向对应的进气口 8内喷射液态氨(图2的氨喷射阀13’)。
另外，在本实施方式中，作为内燃机，使用由点火装置6进行对混合气的点火的火花点火式内燃机。然而，作为内燃机，也可以使用不使用点火装置6的压缩自着火式内燃机。另外，在本实施方式中，向氨喷射阀13供给液体氨并喷射液态氨。然而，也可以在氨供给管29上配置气化器来使液态氨气化，并从氨喷射阀喷射气态氨。而且,在上述实施方式中，作为燃料仅使用了氨。然而,与一直以来就使用的化石燃料相比，氨难以燃烧。当仅使用氨作为燃料时，存在在燃烧室5内不能进行适当的燃烧的情况。因此，作为燃料，也可以除了氨之外，还向燃烧室5内供给氨以外的燃料(以下称作“非氨燃料”)。作为非氨燃料，可以使用比氨容易燃烧的燃料，例如汽油、轻油、液化天然气、或通过将氨改性而获得的氢等。图3是除了氨之外还向燃烧室5内供给非氨燃料的情况下的内燃机的例子。在图3所示的例中，示出作为非氨燃料使用能够火花点火的燃料例如汽油的情况。在图3所示 的例中，在进气支管11上配置有用于向各自对应的进气口 8内喷射汽油的非氨燃料喷射阀45。非氨燃料从非氨燃料贮存罐46向该非氨燃料喷射阀45供给。在非氨燃料贮存罐46内配置有非氨燃料供给泵47。该非氨燃料供给泵47的排出口经由非氨燃料供给管(非氨燃料供给通路)48与非氨燃料喷射阀45连接。再者，非氨燃料喷射阀也可以为配置在气缸盖3上并向各自对应的燃烧室5内喷射非氨燃料的阀。再者，在后述的实施方式和变形例中，除了特别必要的情况之外，对朝向燃烧室5内喷射液态氨并由点火装置6进行对混合气的点火的、仅喷射液态氨作为燃料的内燃机进行说明。然而，在后述的实施方式和变形例中，也可与本实施方式同样地进行各种各样的变更。如上所述,从燃烧室5可排出未燃氨和N0X。像这样从燃烧室5排出的未燃氨和NOx在排气净化催化剂22中被净化。此时，未燃氨和NOx例如可通过由下述化学反应式表示的反应而被净化。8NH3 + 6N02 — 7N2 + 12H204NH3 + 4N0 + O2 — 6H20 + 4N2从上述化学反应式可知，为了在排气净化催化剂22中净化未燃氨和NOxI方而需要的未燃氨和NOx的比率已确定。具体而言，需要未燃氨的摩尔浓度和NOx的摩尔浓度的比率变为4 :3 I :1之间的规定比率(根据NO2和NO的比率而变动)(以下，将完全净化未燃氨和NOx双方所需要的未燃氨和NOx的比率称作“完全净化比率”)。因此，在向排气净化催化剂22流入的排气中的未燃氨的比率比完全净化比率高的情况下，即使在排气净化催化剂22中未燃氨和NOx反应，也残存未燃氨。相反，在向排气净化催化剂22流入的排气中的未燃氨的比率比完全净化比率低的情况下，即使在排气净化催化剂22中未燃氨和NOx反应，也残存NOx。因此，在本实施方式中，为了净化流入到排气净化催化剂22中的排气中的未燃氨和NOx双方，控制内燃机的控制参数，使得向排气净化催化剂22流入的排气中的未燃氨和NOx的比率变为完全净化比率。换言之，在本实施方式中，控制内燃机的控制参数，使得向排气净化催化剂22流入的排气中的未燃氨和NOx的比率变为向排气净化催化剂22流入的排气中的NOx被排气中的未燃氨无过剩和不足地净化的比率，即，向排气净化催化剂22流入的排气中的未燃氨被排气中的NOx无过剩和不足地净化的比率。再换言之，在本实施方式中，向排气净化催化剂22流入的排气中的未燃氨和NOx的比率被设定为向排气净化催化剂22流入的排气中的未燃氨的全部被向排气净化催化剂22流入的排气中的NOx氧化且向排气净化催化剂22流入的排气中的NOx的全部被向排气净化催化剂22流入的排气中的未燃氨还原的比率。通过这样控制使得向排气净化催化剂22流入的排气中的未燃氨和NOx的比率变为完全净化比率，在排气净化催化剂22中能够大致完全地净化未燃氨和N0X，能够抑制未燃氨和NOx从排气净化催化剂22流出。在此，作为控制向排气净化催化剂22流入的排气中的未燃氨和NOx的比率的方法，可以例举例如下述的方法。首先，作为第一种方法，可以例举控制对燃烧室5内的混合气的点火正时的方法。一般地，如果使对混合气的点火正时提前，则燃烧室5内的混合气的燃烧温度上升，所以混合气中的氨变得容易被氧化，并且容易生成N0X。因此，通过使点火装置6对混合气的点火 正时提前，能够降低从燃烧室5排出的排气中的未燃氨的比率，因此能够降低向排气净化催化剂22流入的排气中的未燃氨的比率。相反，通过推迟点火装置6对混合气的点火正时，能够提高从燃烧室5排出的排气中的未燃氨的比率，因此能够提高向排气净化催化剂22流入的排气中的未燃氨的比率。因此，在第一种方法中，具体而言，在要使向排气净化催化剂22流入的排气中的未燃氨的比率降低时(即，使向排气净化催化剂22流入的排气中的NOx的比率提高时)，使点火装置6对混合气的点火正时提前，在要使向排气净化催化剂22流入的排气中的未燃氨的比率提高时(即，使向排气净化催化剂22流入的排气中的NOx的比率降低时)，使点火装置6对混合气的点火正时延迟。再者，在本实施方式中，由于使用了火花点火式内燃机，所以控制了点火装置6的点火正时，但在使用压缩自着火式内燃机的情况下，通过控制燃烧室5内的混合气的着火正时，即控制来自向气缸内直接喷射燃料的喷射阀的燃料喷射正时，同样地能够控制向排气净化催化剂22流入的排气中的未燃氨和NOx的比率。作为第二种方法，可以例举控制向燃烧室5内供给的混合气的空燃比的方法，一般地，当向燃烧室5内供给的混合气的空燃比为浓时，在从燃烧室5排出的排气中含有较多的未燃氨。特别是，当提高向燃烧室5内供给的混合气的空燃比的浓程度时，从燃烧室5排出的排气中所含有的未燃氨的量变多。因此，在第二种方法中，具体而言，在要提高向排气净化催化剂22流入的排气中的未燃氨的比率时，使向燃烧室5内供给的混合气的空燃比降低(使浓程度提高)，相反，在要降低向排气净化催化剂22流入的排气中的未燃氨的比率时，使向燃烧室5内供给的混合气的空燃比提高(使浓程度降低)。作为第三种方法，可以例举在膨胀行程或排气行程中从氨喷射阀13向燃烧室5内直接喷射氨的方法。一般地，当在膨胀行程或排气行程中向燃烧室5内喷射燃料时,所喷射的燃料在燃烧室5内基本不燃烧而从燃烧室5原样地被排出。因此，通过在膨胀行程或排气行程中从氨喷射阀13向燃烧室5内直接喷射氨，能够提高向排气净化催化剂22流入的排气中的未燃氨的比率。特别是，在膨胀行程或排气行程中从氨喷射阀13向燃烧室5内直接喷射的氨的量越多，则向排气净化催化剂22流入的排气中的氨的比率就越高。因此，在第三种方法中，具体而言，在要提高向排气净化催化剂22流入的排气中的未燃氨的比率时，在膨胀行程或排气行程中从氨喷射阀13向燃烧室5内直接喷射氨，或增多其喷射量。相反，在要降低向排气净化催化剂22流入的排气中的未燃氨的比率时，减少在膨胀行程或排气行程中的从氨喷射阀13向燃烧室5内的氨的喷射量，或使在膨胀行程或排气行程中的从氨喷射阀13向燃烧室5内的氨的直接喷射停止。作为第四种方法，可以例举控制向燃烧室5内供给的非氨燃料的比率的方法。如图3所示，在除了氨以外还向燃烧室5内供给非氨燃料的情况下，当增大向燃烧室5内供给的燃料(氨和非氨燃料)之中的非氨燃料的比率时，向燃烧室5内供给的氨的量相应地减少。当这样地减少向燃烧室5内供给的氨的量时，与此相伴，从燃烧室5排出的排气中所含有的未燃氨的量也减少。另一方面，由于向燃烧室5内供给的氨的量的减少，伴随着氨的燃烧而产生的NOx也减少。然而，由于通过非氨燃料的燃烧也产生NOx，所以在使向燃烧室5内供给的氨的量减少的情况下，与从燃烧室5排出的排气中所含有的未燃氨的量的减少相 t匕，从燃烧室5排出的排气中所含有的NOx的量的减少的程度小。因此，通过提高向燃烧室5内供给的燃料之中的非氨燃料的比率，能够降低向排气净化催化剂22流入的排气中的未燃氨的比率。因此，在第四种方法中，具体而言，在要降低向排气净化催化剂22流入的排气中的未燃氨的比率时，使向燃烧室5内供给的燃料之中的非氨燃料的比率提高，相反，在要提高向排气净化催化剂22流入的排气中的未燃氨的比率时，使向燃烧室5内供给的燃料之中的非氨燃料的比率降低。作为第五种方法，可以例举控制在膨胀行程中向燃烧室5内直接喷射的非氨燃料的喷射量的方法。在图3所示的例中，喷射非氨燃料的非氨燃料喷射阀45向进气口 8内喷射燃料，但也可以配置非氨燃料喷射阀，使得能够向燃烧室5内直接喷射非氨燃料。当从这种非氨燃料喷射阀在膨胀行程中向燃烧室5内进行非氨燃料的喷射时，所喷射的非氨燃料在膨胀的燃烧室内燃烧，与此相伴，燃烧室5内的燃烧气体变为高温。当燃烧气体这样地变为高温时，燃烧气体中所含有的氨被氧化，结果向排气净化催化剂22流入的排气中的未燃氨减量。因此，通过在膨胀行程中向燃烧室5内喷射非氨燃料，能够降低向排气净化催化剂22流入的未燃氨的比率，另外，在膨胀行程中向燃烧室5内直接喷射的非氨燃料的喷射量越多，则可使向排气净化催化剂22流入的未燃氨的比率越低。因此，在第五种方法中，具体而言，在要降低向排气净化催化剂22流入的排气中的未燃氨的比率时，在膨胀行程中向燃烧室5内喷射非氨燃料并且增大其喷射量，在要提高向排气净化催化剂22流入的排气中的未燃氨的比率时，减少在膨胀行程中向燃烧室5内直接喷射的非氨燃料的喷射量，或停止在膨胀行程中的向燃烧室5内的非氨燃料的直接喷射。在本实施方式中，如上所述，控制内燃机的控制参数(即点火装置6的点火正时、向燃烧室5内供给的混合气的空燃比、在膨胀行程或排气行程中从氨喷射阀向燃烧室5内的氨喷射量、向燃烧室5内供给的非氨燃料的比率、在膨胀行程中的向燃烧室5内的非氨燃料的喷射量等)，使得向排气净化催化剂22流入的排气中的未燃氨和NOx的比率变为完全净化比率。更详细地讲，相应于内燃机负荷、内燃机转速的每项预先实验性地求出或通过计算求出向排气净化催化剂22流入的排气中的未燃氨和NOx的比率变为完全净化比率那样的控制参数的值，并作为映射图(map)保存在ECU30的R0M32内。并且，在实际的内燃机运行中，基于内燃机负荷、内燃机转速，利用映射图来算出内燃机的各控制参数的目标值，控制各控制参数使得变为该目标值。然而，即使这样地控制内燃机的各控制参数，因内燃机的个体差异、经年变化等，也存在向排气净化催化剂22流入的排气中的未燃氨和NOx的比率未变为完全净化比率的情况。在作为排气净化催化剂22特别是使用氧化催化剂或三元催化剂的情况下，当向排气净化催化剂22流入的排气中的未燃氨的比率变得比完全净化比率高时，存在未燃氨从排气净化催化剂22流出的情况。相反，当向排气净化催化剂22流入的排气中的NOx的比率变得比完全净化比率高时，存在NOx从排气净化催化剂22流出的情况。因此，在本实施方式中，除了像上述那样内燃机的各控制参数 的控制以外，还根据从排气净化催化剂22流出的排气中所含有的未燃氨和NOx的浓度，反馈控制向排气净化催化剂22流入的排气中的未燃氨和NOx的比率。具体而言，在利用氨传感器24在在排气管21内流动的排气中检测到未燃氨的情况下，进行向排气净化催化剂22流入的排气中的未燃氨的比率降低那样的控制(例如，使点火装置6的点火正时提前)。特别是，在本实施方式中，在由氨传感器24检测到的在排气管21内流动的排气中的未燃氨的浓度高的情况下，进行控制(例如，使点火装置6的点火正时大大提前)使得与低的情况相比，向排气净化催化剂22流入的排气中的未燃氨的比率大大降低。相反，在利用NOx传感器25在在排气管21内流动的排气中检测到NOx的情况下，进行向排气净化催化剂22流入的排气中的NOx的比率降低那样的控制(例如，使点火装置6的点火正时延迟)。特别是，在本实施方式中，在由NOx传感器25检测到的在排气管21内流动的排气中的NOx的浓度高的情况下，进行控制(例如，使点火装置6的点火正时大大延迟)，使得与低的情况相比，向排气净化催化剂22流入的排气中的NOx的比率大大降低。然而,排气净化催化剂22对氨和NOx的净化能力有限，因此，当大量的未燃氨和NOx向排气净化催化剂22流入时，即使流入的未燃氨和NOx的比率为完全净化比率，氨和NOx也会从排气净化催化剂22流出。因此，在本实施方式中，向排气净化催化剂22流入的NOx的流量被控制成为在排气净化催化剂22中每单位时间能够净化的NOx的最大量(以下，称作“能够最大净化的NOx量”)以下。或者，在本实施方式中，向排气净化催化剂22流入的氨的流量被控制成为在排气净化催化剂22中每单位时间能够净化的氨的最大量(以下，称作“能够最大净化的氨量”)以下。图4是表示排气净化催化剂22的温度和能够最大净化的NOx量的关系的图。从图4可知，排气净化催化剂22的能够最大净化的NOx量随着排气净化催化剂22的温度变高而变多。因此，在本实施方式中，在由温度传感器23检测排气净化催化剂22的温度的同时，基于所检测到的排气净化催化剂22的温度，使用图4所示那样的映射图来算出能够最大净化的NOx量，控制向排气净化催化剂22流入的NOx的流量，使得变为所算出的能够最大净化的NOx量以下。另外，排气净化催化剂22的温度和能够最大净化的氨量的关系也变为与图4所示的排气净化催化剂22的温度和能够最大净化的NOx量的关系同样的关系。因此，当改变视角时，在本实施方式中，基于由温度传感器23检测到的排气净化催化剂22的温度，使用图4所示那样的映射图来算出能够最大净化的氨量，控制向排气净化催化剂流入的未燃氨的流量，使得变为所算出的能够最大净化的氨量以下。在此，作为控制向排气净化催化剂22流入的NO5^P未燃氨的流量的方法，例如可以举出控制向燃烧室5内供给的非氨燃料的比率。如图3所示， 在除了氨之外还向燃烧室5内供给非氨燃料的情况下，当向燃烧室5内供给的燃料之中的非氨燃料的比率增大时，向燃烧室5内供给的氨的量相应减少。这样，当减少向燃烧室5内供给的氨的量时，与此相伴，从燃烧室5排出的排气中所含有的未燃氨的量也减少。另外，通过向燃烧室5内供给的氨的量的减少，伴随着氨的燃烧而产生的NOx也减少。因此，通过提高向燃烧室5内供给的燃料之中的非氨燃料的比率，能够使向排气净化催化剂22流入的排气中的NOx和未燃氨的流量减少。再者，在上述实施方式中，为了抑制未燃氨或NOx从排气净化催化剂22流出而控制向排气净化催化剂22流入的NOx和未燃氨的流量使得分别变为能够最大净化的NOx量和能够最大净化的氨量以下，但也可以控制排气净化催化剂22的温度，使得向排气净化催化剂22流入的NOx和未燃氨的流量分别变为能够最大净化的NOx量和能够最大净化氨量以下。在此情况下，从内燃机的运行状态推定向排气净化催化剂22流入的NOx的流量，并且基于排气净化催化剂22的温度算出能够最大净化的NOx量，在所推定出的NOx的流量比算出的能够最大净化的NOx量多的情况下，进行排气净化催化剂22的升温。由此，排气净化催化剂22的能够最大净化的NOx量增大，其结果，能够使向排气净化催化剂22流入的NOx的流量变为能够最大净化的NOx量以下。或者，也可以从内燃机的运行状态推定向排气净化催化剂22流入的未燃氨的流量，并且基于排气净化催化剂22的温度算出能够最大净化的氨量，在所推定出的未燃氨的流量比算出的能够最大净化的氨量多的情况下，进行排气净化催化剂22的升温。图5是表示控制向排气净化催化剂22流入的NOx和未燃氨的比率的流入比率控制的控制程序的流程图。如图5所示，首先，在步骤Sll中，由负荷传感器41、曲轴转角传感器42和温度传感器23检测内燃机负荷、内燃机转速和排气净化催化剂22的温度。接着，在步骤S12中，基于在步骤Sll中检测出的排气净化催化剂22的温度，使用图4所示那样的映射图算出能够最大净化的NOx量。接着，在步骤S13中，基于在步骤Sll中检测出的内燃机负荷和内燃机转速，算出内燃机的控制参数(例如，点火正时、氨和非氨燃料的喷射正时和喷射量等)，并基于该控制参数，控制内燃机使得向排气净化催化剂22流入的NOx和未燃氨的比率变为完全净化比率，且向排气净化催化剂22流入的NOx的流量变为能够最大净化的NOx量以下。接着，在步骤S14中，判定由NOx传感器25检测出的NOx浓度NOX是否比接近于O的规定值NOXO高。在判定为由NOx传感器25检测出的NOx浓度NOX比规定值NOXO高的情况下，由于向排气净化催化剂22流入的NOx的比率比完全净化比率高，所以进入到步骤S15，进行向排气净化催化剂22流入的未燃氨的比率变高那样的控制，例如进行点火正时的延迟。另一方面，在步骤S14中，在判定为由NOx传感器25检测出的NOx浓度NOX为规定值NOXO以下的情况下，接着，在步骤S16中，判定由氨传感器24检测出的氨浓度NH是否比接近于O的规定值NHO高。在判定为由氨传感器24检测出的氨浓度NH比规定值NHO高的情况下，由于向排气净化催化剂22流入的未燃氨的比率比完全净化比率高，所以进入到步骤S17，进行向排气净化催化剂22流入的NOx的比率变高那样的控制，例如进行点火正时的提前。另一方面，在步骤S16中，在判定为由氨传感器24检测出的氨浓度NH为规定值NHO以下的情况下，认为向排气净化催化剂22流入的NO5^P未燃氨的比率变为完全净化比率，所以在该状态下结束该控制程序。可是，在上述实施方式中，在排气净化催化剂22的排气下游侧设置了 NOx传感器24和氨传感器25这两个传感器。但是也可以在排气净化催化剂22的排气下游侧仅设置NOx传感器24。但是，在此情况下，作为NOx传感器24，可以使用不仅在排气中的NOx的浓度上升的情况下输出电压上升，而且在排气中的未燃氨的浓度上升的情况下输出电压也上升那样的传感器。在使用这样的NOx传感器24的情况下，NOx传感器24的输出值根据将排气中的NOx的浓度和未燃氨的浓度合计后的浓度而变化。因此，在NOx传感器24的输出值上升的情况下，不能够判定其输出值的上升是由于排气中的NO5^A浓度的增大所引起的，还是由于排气 中的未燃氨的浓度的增大所引起的。因此，在使用这样的NOx传感器24的情况下，在NOx传感器24的输出值不为O时，即在排气中含有NOx或未燃氨的任一种时，例如通过将点火装置6的点火正时提前(或延迟)，来强制地提高向排气净化催化剂22流入的排气中的未燃氨(或NOx)的比率。在此，在排气中含有NOx的情况下，即在排气净化催化剂22中，NOx变得过剩的情况下，当提高向排气净化催化剂22流入的排气中的未燃氨的比率时，与此相伴，变得过剩的NOx与未燃氨反应而减少，所以从排气净化催化剂22流出的排气中的NOx的浓度降低。因此，在强制地提高向排气净化催化剂22流入的排气中的未燃氨的比率时，在NOx传感器24的输出值降低的情况下，能够判定为从排气净化催化剂22流出的是N0X。因此，在该情况下，进行向排气净化催化剂22流入的未燃氨的比率变高那样的控制，例如进行点火正时的延迟。另一方面，在排气中含有未燃氨的情况下，即，在排气净化催化剂22中，未燃氨变得过剩的情况下，当提高向排气净化催化剂22流入的排气中的未燃氨的比率时，从排气净化催化剂22流出的未燃氨的流量相应增大，因此，在强制地提高向排气净化催化剂22流入的排气中的未燃氨的比率时，在NOx传感器24的输出值上升的情况下，能够判定为从排气净化催化剂22流出的是未燃氨。因此，在该情况下，进行向排气净化催化剂22流入的NOx的比率变高那样的控制，例如进行点火正时的提前。图6是表示在使用一个与NOx和氨这两者反应的NOx传感器的情况下的控制向排气净化催化剂22流入的NOx和未燃氨的比率的流入比率控制的控制程序的流程图。图6所示的步骤S21 S23，与图5所示的步骤Sll S13同样，因此省略了说明。在步骤S24中，判断NOx传感器24的输出值NOX是否比接近于O的规定值NOXO低。在判定为NOx传感器24的输出值NOX比规定值NOXO低的情况下，NOx和未燃氨都基本不从排气净化催化剂22流出，所以结束控制程序。另一方面，在步骤S24中，判定为NOx传感器24的输出值NOX为规定值NOXO以上的情况下，进入到步骤S25。在步骤S25中，进行向排气净化催化剂22流入的未燃氨的比率稍微变高那样的控制，例如进行点火正时的延迟。接着，在步骤S26中，判定通过步骤S25的控制，NOx传感器24的输出值是否降低了。在判定为NOx传感器24的输出降低了的情况下，认为从排气净化催化剂22流出的是NOx，所以进入到步骤S27，进行点火时间的延迟。另一方面，在步骤S26中，判定为NOx传感器24的输出值未降低的情况下，认为从排气净化催化剂22流出的是未燃氨，所以进入到步骤S28，进行点火时间的提iu。接着，参照图7说明本发明的第二实施方式的氨燃烧内燃机。图7所示的本实施方式的内燃机的构成，基本上与第一实施方式的内燃机的构成同样，省略对于相同的构成的说明。在图7所示的第二实施方式的氨燃烧内燃机中，作为上述第一实施方式的排气净化催化剂22，设置有NOx选择还原催化剂50。NOx选择还原催化剂50是吸附流入的排气中的未燃氨，并且在流入的排气中含有NOx时能够由所吸附的氨选择性地还原NOx的催化剂。在使用这样的NOx选择还原催化剂50的情况下，只要是氨吸附于NOx选择还原催化剂50的状态，则即使在向NOx选择还原催化剂50流入的排气中含有N0X，在NOx选择还原 催化剂50中也能够净化N0X。相反，由于能够吸附于NOx选择还原催化剂50的氨的极限量确定，所以当在氨吸附于NOx选择还原催化剂50的状态下使氨流入时，向NOx选择还原催化剂50的氨的吸附量会超过极限量，存在氨从NOx选择还原催化剂50流出的可能性。因此，在本实施方式中，在使氨吸附于NOx选择还原催化剂50的状态下，控制向NOx选择还原催化剂50流入的NOx和未燃氨的比率，使得向NOx选择还原催化剂50流入的排气中的NOx的比率变得比完全净化比率高。换而言之，在本实施方式中，向NOx选择还原催化剂50流入的NOx和未燃氨的比率被设定为与向NOx选择还原催化剂50流入的排气中的NOx被该排气中的未燃氨无过剩和不足地净化的比率相比NOx变得多的比率。由此，流入到NOx选择还原催化剂50中的排气中的未燃氨被流入到NOx选择还原催化剂50中的NOx全部氧化，并且未与未燃氨反应而残存的NOx被吸附于NOx选择还原催化剂50的氨还原、净化。在此，流入到NOx选择还原催化剂50中的NOx的一部分被吸附于NOx选择还原催化剂50的氨还原、净化，但是每单位时间能够从NOx选择还原催化剂50脱离的氨的量具有极限。因此，当相对于向NOx选择还原催化剂50流入的排气中的未燃氨的流量，NOx的流量过多时，变得即使利用吸附于NOx选择还原催化剂50的氨也不能够净化N0X。因此，在本实施方式中，控制向NOx选择还原催化剂50流入的排气中的NOx和未燃氨的比率，使得通过向NOx选择还原催化剂50流入的排气中的NOx的比率比完全净化比率高，未被向NOx选择还原催化剂50流入的排气中的未燃氨净化的过剩的NOx的流量变为能够由每单位时间能够从NOx选择还原催化剂50脱离的氨的最大量(以下称作“能够脱离的氨最大量”)的未燃氨净化的量。换言之，向NOx选择还原催化剂50流入的排气中的NOx和未燃氨的比率被设定为与能够脱离氨最大量和向NOx选择还原催化剂流入的排气中的未燃氨的流量之和被向NOx选择还原催化剂50流入的排气中的NOx无过剩和不足地净化的量相比变得少的比率。由此，未被向NOx选择还原催化剂50流入的未燃氨净化的N0X，被吸附于NOx选择还原催化剂50的氨切实地净化。再者，能够脱离的氨最大量，根据向NOx选择还原催化剂50的氨的吸附量、向NOx选择还原催化剂50流入的排气的流量、NOx选择还原催化剂50的温度等而变化。S卩，向NOx选择还原催化剂50的氨的吸附量越增大，能够脱离的氨最大量越增大，向NOx选择还原催化剂50流入的排气的流量越增大，能够脱离的氨最大量越增大。另外，NOx选择还原催化剂50的温度变得越高，能够脱离的氨最大量就越增大。因此，在本实施方式中，基于向NOx选择还原催化剂50的氨的吸附量等，算出能够脱离的氨最大量，并且基于所算出的能够脱离的氨最大量，设定向NOx选择还原催化剂50流入的排气中的NOx和未燃氨的比率。但是，当像上述那样控制向NOx选择还原催化剂50流入的排气中的NOx和未燃氨的比率时，向NOx选择还原催化剂50的氨的吸附量逐渐减少，不久就变为零。当向NOx选择还原催化剂50的氨的吸附量变为零时，向NOx选择还原催化剂50流入的过剩的NOx未被净化，其结果，NOx从NOx选择还原催化剂50流出。因此，在本实施方式中，在向NOx选择还原催化剂50的氨的吸附量变得比接近于O的最低基准量少时，为了使NOx选择还原催化剂50的氨吸附量恢复，执行使向NOx选择还原催化剂50流入的排气中的未燃氨的比率比完全净化比率高的氨恢复处理。由此，向NOx选择还原催化剂50流入的排气中所含有的过剩的未燃氨被NOx选择还原催化剂50吸附，能够使向NOx选择还原催化剂50的氨吸附量恢复。但是，NOx选择还原催化剂50能够吸附的氨的量是有限的，当向NOx选择还原催化 剂50的氨吸附量超过氨吸附量极限值时，变得不能由NOx选择还原催化剂50进一步吸附氨。另外，当向NOx选择还原催化剂50的氨吸附量位于氨吸附量极限值附近时，存在所吸附的氨自然地脱离的情况。因此，在本实施方式中，在氨恢复处理中向NOx选择还原催化剂50的氨吸附量一变为能够抑制被NOx选择还原催化剂50吸附的氨的自然脱离的氨吸附量的最大值(以下，称作“容许最大吸附量”)，就结束氨恢复处理。其后，控制内燃机的控制参数，使得向NOx选择还原催化剂50流入的排气中的NOx的比率变得比完全净化比率高。图8是表示NOx选择还原催化剂50的温度和氨吸附量的关系的图。如图8所示，NOxK藏还原催化剂50的温度越低，则容许最大吸附量越增大。因此，在本实施方式中，在氨恢复处理的开始时或执行中，由温度传感器23检测NOx选择还原催化剂50的温度，并且基于所检测到的温度，使用图7所示的映射图算出容许最大吸附量，在向NOx选择还原催化剂50的氨吸附量变为所算出的容许最大吸附量以上时，结束氨恢复处理。再者，在本实施方式中，与上述实施方式同样地，为了抑制未燃氨和NOx WNOx选择还原催化剂50流出，进行控制使得向NOx选择还原催化剂50流入的NOx的流量变为能够最大净化的NOx量以下，或者，控制NOx选择还原催化剂50的温度，使得向NOx选择还原催化剂50流入的NOx的流量变为能够最大净化的NOx量以下。图9是概略地表示本实施方式中的控制向NOx选择还原催化剂50流入的NOx和氨的比率的流入比率控制的控制程序的流程图。如图9所示，首先，在步骤S31中，判定向NOx选择还原催化剂50的氨吸附量Σ NH是否为最低基准量Σ NHO以上。在此，向NOx选择还原催化剂50的氨吸附量Σ NH，例如基于内燃机的各种参数而被推定，或者基于设置在顯)(选择还原催化剂50的排气上游侧的NOx传感器(未图示)等的输出而被算出。在判定为向NOx选择还原催化剂50的氨吸附量Σ NH为最低基准量Σ NHO以上的情况下，进入到步骤S32。在步骤S32中，与图5的步骤Sll同样地，检测内燃机负荷、内燃机转速和催化剂温度。接着，在步骤S33中，与图5的步骤S12同样地算出能够最大净化的NOx量，并且基于在步骤S32中检测到的NOx选择还原催化剂50的温度等，算出能够脱离的氨最大量。接着，在步骤S34中，基于在步骤S32中检测到的内燃机负荷、内燃机转速等，算出内燃机的控制参数，使得向NOx选择还原催化剂50流入的NOx和未燃氨的比率变为NOx过剩的比率。此时，NOx和未燃氨的比率或者NOx和未燃氨的流量被设定，使得向NOx选择还原催化剂50流入的NOx的流量变为能够最大净化的NOx量以下，且未被向NOx选择还原催化剂50流入的排气中的未燃氨净化的过剩的NOx的流量变为能够脱离的氨最大量以下。另一方面，向NOx选择还原催化剂50的氨吸附量减少，在步骤S31中，判定为向NOx选择还原催化剂50的氨吸附量Σ NH比最低基准量Σ NHO少的情况下，进入到步骤S35。在步骤S35中，进行与步骤S32同样的控制。接着，在步骤S36中，与步骤S33同样地，算出能够最大净化的NOx量，并且基于在步骤S35中检测到的NOx选择还原催化剂50的温度，使用图8所示的映射图，算出容许最大吸附量Σ NHMAX。接着，在步骤S37中，基于在步骤S35中检测到的内燃机负荷、内燃机转速等，控制内燃机的控制参数(氨恢复处理)，使得向NOx选择还原催化剂50流入的NOx和未燃氨的比率 变为氨过剩的比率。此时，NOx和未燃氨的比率或NOx和未燃氨的流量被设定，使得向NOx选择还原催化剂50流入的NOx的流量变为能够最大净化的NOx量以下。接着，在步骤S38中，判定向NOx选择还原催化剂50的氨吸附量Σ NH是否为容许最大吸附量Σ NHMAX以上。在步骤S38中，判定为向NOx选择还原催化剂50的氨吸附量Σ NH比容许最大吸附量Σ NHMAX少的情况下，重复执行步骤S35 步骤S37。另一方面，在步骤S38中，判定为向NOx选择还原催化剂50的氨吸附量Σ NH为容许最大吸附量Σ NHMAX以上的情况下，结束控制程序。接着，说明本发明的第三实施方式的氨燃烧内燃机。本实施方式的内燃机的构成，基本上与第二实施方式的内燃机的构成同样，对于相同的构成，省略了对其说明。在上述第二实施方式中，在通常运行时，使向NOx选择还原催化剂50流入的排气中的NOx和未燃氨的比率为NOx过剩的比率，由吸附于NOx选择还原催化剂50的氨净化过剩的N0X。并且，在向NOx选择还原催化剂50的氨吸附量变少时，使向NOx选择还原催化剂50流入的排气中的NOx和未燃氨的比率为氨过剩的比率，使NOx选择还原催化剂50吸附氨(氨恢复处理)。与此相对，在本实施方式中，在通常运行时，使向NOx选择还原催化剂50流入的排气中的NOx和未燃氨的比率为氨过剩的比率，使NOx选择还原催化剂50吸附氨。并且，在向NOx选择还原催化剂50的氨吸附量变多时，使向NOx选择还原催化剂50流入的排气中的NOx和未燃氨的比率为NOx过剩的比率，氧化、净化吸附于NOx选择还原催化剂50的氨。即，在本实施方式中，在内燃机通常运行时，控制内燃机的控制参数，使得向NOx选择还原催化剂50流入的排气中的未燃氨的比率变得比完全净化比率高，换言之，在本实施方式中，向NOx选择还原催化剂50流入的NOx和未燃氨的比率被设定为与向NOx选择还原催化剂50流入的排气中的未燃氨被该排气中的NOx无过剩和不足地净化的比率相比，未燃氨变得多的比率。由此，向NOx选择还原催化剂50流入的排气中的NOx被向NOx选择还原催化剂50流入的排气中的未燃氨全部还原，并且未与NOx反应而残存的未燃氨被NOx选择还原催化剂50吸附。另外，当这样控制向NOx选择还原催化剂50流入的排气中的NOx和未燃氨的比率时，向NOx选择还原催化剂50的氨吸附量逐渐增加。然而，如上所述，能够吸附于NOx选择还原催化剂50的氨的量是有限的。因此，在本实施方式中，在向NOx选择还原催化剂50的氨吸附量变为容许最大吸附量以上时，为了减少向NOx选择还原催化剂50的氨吸附量，执行使向NOx选择还原催化剂50流入的排气中的NOx比率比完全净化比率高的氨脱离处理，由此，能够利用向NOx选择还原催化剂50流入的排气中所含有的过剩的NOx来氧化、净化被NOx选择还原催化剂50吸附的氨。因此，能够使NOx选择还原催化剂50的氨吸附能力恢复。再者，在执行氨脱离处理时，也与上述第二实施方式同样地，为了抑制N0X向NOx选择还原催化剂50过于过剩地流入从而采用吸附于NOx选择还原催化剂50的氨也不能够净化N0X，控制向NOx选择还原催化剂50流入的排气中的NOx和未燃氨的比率，使得未被向NOx选择还原催化剂50流入的排气中的未燃氨净化的过剩的NOx的流量变为能够脱离的氨最大量以下。图10是概略表示本实施方式中的控制向NOx选择还原催化剂50流入的NOx和氨的比率的流入比率控制的控制程序的流程图。 如图10所示，首先，在步骤S41中，与图5的步骤Sll同样地检测内燃机负荷、内燃机转速、催化剂温度。接着，在步骤S42中，与图5的步骤S12同样地，算出能够最大净化的NOx量，并且基于在步骤S41中检测到的NOx选择还原催化剂50的温度，使用图8所示的映射图算出容许最大吸附量Σ NHMAX0接着，在步骤S43中，判定向NOx选择还原催化剂50的氨吸附量Σ NH是否为容许最大吸附量Σ NHMAX以下。在步骤S43中，判定为氨吸附量Σ NH为容许最大吸附量Σ NHMAX以下的情况下，进入到步骤S44。在步骤S44中，基于在步骤S41中检测到的内燃机负荷、内燃机转速等，控制内燃机的控制参数，使得向NOx选择还原催化剂50流入的NOx和未燃氨的比率变为氨过剩的比率。此时，NOx和未燃氨的比率或NOx和未燃氨的流量被设定，使得向NOx选择还原催化剂50流入的NOx的流量变为能够最大净化的NOx量以下。另一方面，在步骤S43中，判定为向NOx选择还原催化剂50的氨吸附量Σ NH比容许最大吸附量Σ NHMAX多的情况下，进入到步骤S46。在步骤S46中，与步骤S41同样地检测内燃机负荷等。接着，在步骤S47中，与步骤S42同样地，算出能够最大净化的NOx量，并且基于在步骤S46中检测到的NOx选择还原催化剂50的温度等，算出能够脱离的氨最大量。接着，在步骤S48中，基于在步骤S46中检测到的内燃机负荷、内燃机转速等，控制内燃机的控制参数，使得向NOx选择还原催化剂50流入的NOx和未燃氨的比率变为NOx过剩的比率。此时，NOx和未燃氨的比率或NOx和未燃氨的流量被设定，使得向NOx选择还原催化剂50流入的NOx的流量变为能够最大净化的NOx量以下，且未被向NOx选择还原催化剂50流入的排气中的未燃氨净化的过剩的NOx的流量变为能够脱离的氨最大量以下。接着，在步骤S49中，判定向NOx选择还原催化剂50的氨吸附量Σ NH是否变得不比接近于O的规定量Σ NHO少。在判定为向NOx选择还原催化剂50的氨吸附量Σ NH为规定量Σ NHO以上的情况下，重复执行步骤S46 S48。另一方面，在步骤S49中，判定为向NOx选择还原催化剂50的氨吸附量Σ NH比规定量Σ NHO少的情况下，结束控制程序。接着，参照图11说明本发明的第四实施方式的氨燃烧内燃机。图11所示的本实施方式的内燃机的构成，基本上与第一实施方式的内燃机的构成同样，对于同样的构成省略说明。在图11所示的第四实施方式的氨燃烧内燃机中，作为上述第一实施方式的排气净化催化剂22，设置有NOx吸藏还原催化剂52。NOx吸藏还原催化剂52是当流入的排气的空燃比为稀时吸藏流入的排气中的NOx，并且当流入的排气中的氧浓度低时使所吸藏的NOx脱离并由排气中的未燃氨还原的催化剂。在使用这样的NOx吸藏还原催化剂52的情况下，通过进行与使用NOx选择还原催化剂作为排气净化催化剂的上述第二实施方式和第三实施方式中的控制相反的控制，能够适当地净化排气中的NOx和未燃氨。以下，对进行与第三实施方式中的控制相反的控制的情况进行说明。在本实施方式中，在内燃机通常运行时，控制向NOx吸藏还原催化剂52流入的NOx和未燃氨的比率，使得向NOx吸藏还原催化剂52流入的排气中的NOx的比率变得比完全净化比率高。换言之，在本实施方式中，向NOx吸藏还原催化剂52流入的NO5^P未燃氨的比率被设定为与向NOx吸藏还原催化剂52流入的排气中的NOx被该排气中的未燃氨无过剩和不足地净化的比率相比NOx变得多的比率。由此，流入到NOx吸藏还原催化剂52中的排气中的未燃氨被流入到NOx吸藏还原催化剂52中的排气中的NOx全部氧化，并且未与氨反应而残存的NOx被NOx吸藏还原催化剂52吸藏。
另外，当这样地控制向NOx吸藏还原催化剂52流入的排气中的NOx和未燃氨的比率时，向NOx吸藏还原催化剂52的NOx吸藏量逐渐增加。然而，能够吸藏于NOx吸藏还原催化剂52的NOx的量是有限的。因此，在本实施方式中，当向NOx吸藏还原催化剂52的NOx吸藏量变为容许最大吸藏量(NOx不会自然流出且能够吸藏于NOx吸藏还原催化剂52的NOx的最大量)以上时，为了减少向NOx吸藏还原催化剂52的NOx吸藏量，执行使向NOx吸藏还原催化剂52流入的排气中的未燃氨的比率比完全净化比率高的NOx脱离处理。由此，能够由向NOx吸藏还原催化剂52流入的排气中所含有的过剩的未燃氨来还原、净化被NOx吸藏还原催化剂52吸藏的N0X，因此能够使NOx吸藏还原催化剂52的NOx吸藏能力恢复。另外，即使是使用NOx吸藏还原催化剂52的情况，也与上述第一实施方式至第三实施方式同样地，为了抑制氨和NOx从NOx吸藏还原催化剂52流出，进行控制使得向NOx吸藏还原催化剂52流入的未燃氨的流量变为能够最大净化的氨量以下，或者控制NOx吸藏还原催化剂52的温度，使得向NOx吸藏还原催化剂52流入的未燃氨的流量变为能够最大净化的氨量以下。接着，参照图12说明本发明的第五实施方式的氨燃烧内燃机。图12所示的本实施方式的内燃机的构成，基本上与第一实施方式的内燃机的构成同样，对于相同的构成，省略说明。图12(A)是概略表示第五实施方式的氨燃烧内燃机的排气系统的图。如图12(A)所示，在本实施方式的氨燃烧内燃机中，在上述第一实施方式的排气净化催化剂22的排气上游侧设置有氧化催化剂55。作为氧化催化剂55，只要能够将流入的排气中的未燃氨氧化成为N0X，就可以使用例如三元催化剂等的任何的催化剂。在这样构成的本实施方式的氨燃烧内燃机中，从燃烧室5排出的排气首先向氧化催化剂55流入。流入到氧化催化剂55中的排气中的未燃氨的一部分，在氧化催化剂55中被氧化成为N0X。因此，在向排气净化催化剂22流入的排气中，除了从燃烧室5排出的排气中的NOx之外，还含有在氧化催化剂55中生成的N0X。另一方面，在向排气净化催化剂22流入的排气中，含有从由燃烧室5排出的排气中的未燃氨减去在氧化催化剂55中被氧化了的氨所得的量的氨。
这样，根据本实施方式，通过在排气净化催化剂22的排气上游侧设置氧化催化剂55，相对于从燃烧室5排出的排气中的NOx和未燃氨的比率，能够提高向排气净化催化剂22流入的排气中的NOx相对于未燃氨的比率。由此，即使是例如使向排气净化催化剂22流入的NOx和未燃氨的比率成为完全净化比率的情况，也能够使从燃烧室5排出的排气中的未燃氨相对于NOx的比率比完全净化比率高。接着，参照图12 (B)，说明第五实施方式的第一变形例。如图12 (B)所示，本变形例的氨燃烧内燃机，具备从排气管21分支并绕过氧化催化剂55的旁通管(旁路通路)56、和设置在来自排气管21的旁通管56的分支部上的流量控制阀57。旁通管56在氧化催化剂55的排气下游侧且排气净化催化剂22的排气上游侧与排气管21合流。另外，流量控制阀57能够控制向氧化催化剂55和旁通管56流入的排气的流量。在这样构成的氨燃烧内燃机中，通过控制流量控制阀57，能够控 制向排气净化催化剂22流入的排气中的NOx和未燃氨的比率。即，在使从燃烧室5排出的排气不流入旁通管56而是向氧化催化剂55流入的情况下，如上所述那样，排气中的未燃氨的一部分被氧化而变为N0X。因此，向排气净化催化剂22流入的排气中的NOx的比率变高。另一方面，在使从燃烧室5排出的排气流入了旁通管56的情况下，未燃氨未被氧化为N0X，而是原样地向排气净化催化剂22流入。因此，向排气净化催化剂22流入的排气中的未燃氨的比率高。因此，在本变形例中，通过由流量控制阀57适当地控制向氧化催化剂55流入的排气的流量、和向旁通管56流入的排气的流量，使向排气净化催化剂22流入的排气中的NOx和未燃氨的比率变为目标比率(例如，完全净化比率)。即，在向排气净化催化剂22流入的排气中的NOx的比率比目标比率高的情况下，从而需要提高向排气净化催化剂22流入的排气中的未燃氨的比率的情况下，使向氧化催化剂55流入的排气的流量减少，并且使向旁通管56流入的排气的流量增大。相反，在向排气净化催化剂22流入的排气中的未燃氨的比率比目标比率高的情况下，从而需要提高向排气净化催化剂22流入的排气中的NOx的比率的情况下，使向氧化催化剂55流入的排气的流量增大，并且使向旁通管56流入的排气的流量减少。由此，能够使向排气净化催化剂22流入的排气中的NOx和未燃氨的比率与目标比率一致。再者，在本实施方式中，也可以除了由流量控制阀57来控制向排气净化催化剂22流入的排气中的NOx和未燃氨的比率之外，还通过如上述第一实施方式等所示那样控制内燃机的点火正时、燃料喷射正时等，来控制向排气净化催化剂22流入的排气中的NOx和未燃氨的比率。在此情况下，控制从燃烧室5排出的排气中的NOx和未燃氨的比率使得氨的比率变得比目标比率高，以使得能够利用流量控制阀57控制向排气净化催化剂22流入的排气中的NOx和未燃氨的比率。图13是概略表示第五实施方式的第一变形例中的控制向排气净化催化剂22流入的NOx和未燃氨的比率的流入比率控制的控制程序的流程图。如图13所示，首先，在步骤S51中，算出向排气净化催化剂22流入的排气中的NOx的流量FNOX和氨的流量FNH。所述NOx的流量FNOX和氨的流量FNH可以基于设置在旁通管56的合流部的排气下游侧且排气净化催化剂22的排气上游侧的NOx传感器和氨传感器(未图示)来算出，也可以基于内燃机的运行状态(例如，点火正时、燃料喷射正时和流量控制阀57的动作位置等)算出。接着，在步骤S52中，判定基于在步骤S51中算出的NOx的流量FNOX和氨的流量FNH而算出的向排气净化催化剂22流入的排气中的NOx和氨的比率FN0X/FNH是否与目标比率Rtgt大致相同。在步骤S52中，判定为向排气净化催化剂22流入的排气中的NO5^P氨的比率FN0X/FNH与目标比率Rtgt大致相同的情况下，流量控制阀57被维持原样不变，结束控制程序。另一方面，在步骤S52中，判定为向排气净化催化剂22流入的排气中的NOx和氨的比率FN0X/FNH与目标比率Rtgt不相同的情况下，进入到步骤S53。在步骤S53中，判定NOx和氨的比率FN0X/FNH是否比目标比率Rtgt高。在步骤S53中，判定为NOx和氨的比率FN0X/FNH比目标比率Rtgt高的情况下，即判定为NOx的比率高的情况下，进入到步骤S54。在步骤S54中，控制流量控制阀57，使得向氧化催化剂55流入的排气的流量减少。另一方面，在步骤S53中，判定为NOx和氨的比率FN0X/FNH比目标比率Rtgt低的情况下，即判定为氨的比率高的情况下，进入到步骤S55。在步骤S55中，控制流量控制阀57，使得向氧化催化剂55流入的排气的流量增大。接着，说明第五实施方式的第二变形例。本变形例中的氨燃烧内燃机的构成，基本上与第一变形例中的构成同样。 但是，如上所述，排气净化催化剂22对氨和NOx的净化能力有限，例如在使用NOx选择还原剂作为排气净化催化剂22的情况下，当向排气净化催化剂22流入的NOx的流量超过能够最大净化的NOx量时，向排气净化催化剂22流入的NOx的一部分在排气净化催化剂22中未被净化而向排气净化催化剂22的下游流出。在此，如上所述，当使从燃烧室5排出的排气向氧化催化剂55流入时，流入到氧化催化剂55中的排气中的未燃氨的一部分被氧化成为N0X。因此，在从燃烧室5排出的排气中的NOx的流量比排气净化催化剂22的能够最大净化的NOx量多的情况下，或者比能够最大净化的NOx量稍微少的情况下，当使排气向氧化催化剂55流入时，由于在氧化催化剂55中未燃氨被氧化成为NOx，所以在排气净化催化剂22中每单位时间不能够被净化的程度的大量的NOx向排气净化催化剂22流入。因此，在本实施方式中，至少在从燃烧室5排出的排气中的NOx的流量比排气净化催化剂22的能够最大净化的NOx量多时，使全部的排气不流入氧化催化剂55，而是使其向旁通管56流入。由此，能够抑制远比能够最大净化的NOx量多的NOx流入排气净化催化剂22，即使是从燃烧室5排出大量NOx的情况下，也能够将大部分的NOx在排气净化催化剂22中净化。接着，参照图14说明本发明的第六实施方式的氨燃烧内燃机。图14所示的本实施方式的内燃机的构成，基本上与第一实施方式的内燃机的构成同样，对于同样的构成，省略说明。从图14可知，本实施方式的氨燃烧内燃机是直列四缸的内燃机。该内燃机的气缸按照#1、#2、#3、#4的顺序排列。其中，在本实施方式中，在#1气缸和#4气缸中，将混合气的空燃比设定为浓，在#2气缸和#3气缸中，将混合气的空燃比设定为稀。S卩，在本实施方式中，在内燃机的多个气缸之中，一部分气缸中的混合气的空燃比设定为浓，并且其他气缸中的混合气的空燃比设定为稀。一般地，当将内燃机的气缸内的混合气的空燃比设定为浓时，在从燃烧室5排出的排气中含有比NOx多的未燃氨。特别是，越是提高混合气的空燃比的浓程度(即，越是降低空燃比)，则从燃烧室5排出的排气中所含有的未燃氨的量就越多。相反，当将内燃机的气缸内的混合气的空燃比设定为稀时，在从燃烧室5排出的排气中含有比未燃氨多的N0X。因此，根据本实施方式，通过适当地调整混合气的空燃比变为浓的气缸(#1气缸和#4气缸)中的混合气的浓程度、和混合气的空燃比变为稀的气缸(#2气缸和#3气缸)中的混合气的稀程度，能够将向排气净化催化剂22流入的排气中的NOx和未燃氨的比率控制在目标比率(例如完全净化比率)。具体而言，在向排气净化催化剂22流入的排气中的NOx的比率比目标比率高时，即应该提高向排气净化催化剂22流入的排气中的未燃氨的比率时，提高#1气缸和#4气缸中的混合气的浓程度，并且降低#2气缸和#3气缸中的混合气的稀程度。另一方面，在向排气净化催化剂22流入的排气中的未燃氨的比率比目标比率高时，即应该提高向排气净化催化剂22流入的排气中的NOx的比率时，降低#1气缸和#4气缸中的混合气的浓程度，并且提高#2气缸和#3气缸中的混合气的稀程度。图15是表示第六实施方式中的控制向排气净化催化剂22流入的NOx和氨的比率 的流入比率控制的控制程序的流程图。由于图15的步骤S61 S63与图13的步骤S51 S53同样，所以省略了说明。在步骤S63中，在判定为NOx和氨的比率FN0X/FNH比目标比率Rtgt高的情况下，即判定为NOx的比率高的情况下，进入到步骤S64。在步骤S64中，提高混合气的空燃比变为浓的气缸中的混合气的浓程度，并且降低混合气的空燃比变为稀的气缸中的混合气的稀程度。另一方面，在步骤S63中，判定为NOx和氨的比率FN0X/FNH比目标比率低的情况下，即判定为氨的比率高的情况下，进入到步骤S65。在步骤S65中，降低混合气的空燃比变为浓的气缸中的混合气的浓程度，并且提高混合气的空燃比变为稀的气缸中的混合气的稀程度。再者，在上述实施方式中，以直列四缸的内燃机为例而示出，但只要是具有多个气缸的内燃机，则多少个气缸的内燃机都是可以的，另外，也可以是V型内燃机、水平对置型内燃机等。接着，参照图16说明本发明的第七实施方式的氨燃烧内燃机。图16所示的本实施方式的内燃机的构成，基本上与第一实施方式的内燃机的构成同样，对于同样的构成，省略说明。如图16所示，在本实施方式中，在排气净化催化剂22的排气上游侧的排气管21上，设置有向流向排气净化催化剂22的排气中添加氨的氨添加装置60。氨添加装置60，与从氨供给管29分支的添加装置供给管61连接。特别是，在图16所示的实施方式中，氨添加装置60以高的喷射压朝向排气净化催化剂22喷射液态氨。由此，即使是从氨添加装置60仅喷射少量的液态氨的情况，也能够使氨分散于向排气净化催化剂22流入的排气中。再者，在具有排气涡轮增压器的内燃机中，也可以在排气涡轮机的排气上游侧设置氨添加装置60，并向高温的排气中喷射液态氨。在此情况下，能够利用排气的热使液态氨有效地气化。在这样构成的氨燃烧内燃机中，通过控制来自氨添加装置60的氨添加量，能够控制向排气净化催化剂22流入的排气中的NOx和氨的比率。即，当使来自氨添加装置60的氨添加量增大时，能够提高向排气净化催化剂22流入的排气中的氨的比率。相反，当使来自氨添加装置60的氨添加量减少时，能够降低向排气净化催化剂22流入的排气中的氨的比率。因此，在本实施方式中，通过控制内燃机使得从燃烧室5排出的排气中的NOx的比率变得比目标比率高，并且控制来自氨添加装置60的氨添加量，来使向排气净化催化剂22流入的排气中的NOx和氨的比率变为目标比率。即，在向排气净化催化剂22流入的排气中的NOx的比率比目标比率高的情况下，从而需要提高向排气净化催化剂22流入的排气中的氨的比率的情况下，使来自氨添加装置60的氨添加量增大。相反，在向排气净化催化剂22流入的排气中的氨的比率比目标比率高的情况下，从而需要提高向排气净化催化剂22流入的排气中的NOx的比率的情况下，使来自氨添加装置60的氨添加量减少。由此，能够使向排气净化催化剂22流入的排气中的NOx和氨的比率与目标比率一致。再者，在本实施方式中，氨添加装置60向排气中添加液态氨。然而，氨添加装置60也可以以向排气中添加气态氨的方式构成。在此情况下，氨添加装置60与燃料罐14的上部连接，使得仅燃料罐14内的气态氨流入到添加装置供给管61内。或者，在添加装置供给管61上设置有用于将向氨添加装置60供给的氨气化的气化器。另外，通过这样地从氨添 加装置60添加气态氨，能够抑制向排气净化催化剂22流入的排气的温度因氨的气化潜热而降低。接着，参照图17说明第七实施方式的变形例。在图17所示的变形例中，设置了两个向流向排气净化催化剂22的排气中添加氨的氨添加装置。一个氨添加装置60a能够向排气净化催化剂22喷射液态氨(以下称作“液态氨添加装置”)，并与从氨供给管29分支的添加装置供给管61a连接。另一个氨添加装置60b能够向排气净化催化剂22喷射气态氨(以下称作“气态氨添加装置”)，并与和燃料罐14的上部连接的添加装置供给管61b连接。
在这样构成的本变形例的氨燃烧内燃机中，与上述第七实施方式的氨燃烧内燃机同样地，进行来自氨添加装置60a、60b的氨的添加，使得向排气净化催化剂22流入的排气中的NOx和氨的比率变为目标比率。在本实施方式中，向排气中的氨的添加基本上由气态氨添加装置60b进行，使得排气净化催化剂22的温度不因氨的气化潜热而降低到活性温度以下。然而，例如当内燃机高负荷运行状态持续时，高温的排气会持续流入到排气净化催化剂22，与此相伴，排气净化催化剂22的温度也升高。然而，在排气净化催化剂22中，当其温度超过催化剂劣化温度时，会导致催化剂的劣化。因此，在本变形例中，在排气净化催化剂22的温度变得比催化剂劣化温度附近的上限温度高的情况下，即在应该使排气净化催化剂22的温度降低时，从液态氨添加装置60a进行向排气中的氨的添加，使得排气净化催化剂22的温度不超过催化剂劣化温度。当这样地从液态氨添加装置60a进行氨的添加时，利用从液态氨添加装置60a添加的氨的气化潜热，使向排气净化催化剂22流入的排气的温度降低。这样，根据本变形例，通过根据排气净化催化剂22的温度而在液体和气体之间切换从氨添加装置60a、60b向排气中添加的氨，能够将排气净化催化剂22的温度维持在活性温度以上且催化剂劣化温度以下。图18是表示第七实施方式中的控制向排气净化催化剂22流入的NOx和氨的比率的流入比率控制的控制程序的流程图。由于图18的步骤S71 S73与图13的步骤S51 S53同样，所以省略了说明。在步骤S73中，判定为NOx和氨的比率FN0X/FNH比目标比率Rtgt高的情况下，即判定为NOx的比率高的情况下，进入到步骤S74。在步骤S74中，使来自氨添加装置60的氨添加量增加。另一方面，在步骤S73中，判定为NOx和氨的比率FNOX/FNH比目标比率低的情况下，即判定为氨的比率高的情况下，进入到步骤S75。在步骤S75中，使来自氨添加装置60的氨添加量减少。接着，在步骤S76中，判定排气净化催化剂22的温度Tcat是否比上限温度Tcatmax高。在判定为排气净化催化剂22的温度Tcat比上限温度Tcatmax高的情况下,进入到步骤S77，在步骤S77中，从液态氨添加装置60a添加在步骤S74或S74中调整了的添加量的氨。另一方面，在判定为排气净化催化剂22的温度Tcat为上限温度Tcatmax以下的情况下，从气态氨添加装置60b添加在步骤S74或S74中调整了的添加量的氨。接着，参照图19说明本发明的第八实施方式的氨燃烧内燃机。本实施方式的氨燃烧内燃机的构成，基本上与图12 (A)所示的第五实施方式的氨燃烧内燃机的构成同样，对于同样的构成，省略说明。如图19所示，在本实施方式的氨燃烧内燃机中，作为排气净化催化剂设置有NOx 选择还原催化剂50，并且在NOx选择还原催化剂50的排气上游侧设置有三元催化剂65。另夕卜，本实施方式的内燃机，在通常运行时，为了减少泵送损失(pumping loss),被控制使得混合气的空燃比变为稀。因此，本实施方式的内燃机，在通常运行时，与上述第二实施方式的氨燃烧内燃机同样地，被控制使得向NOx选择还原催化剂50流入的排气中的NOx和氨的比率(特别是，在本实施方式中从燃烧室5排出的排气中的NOx和氨的比率)变为与完全净化比率相比NOx多的比率。然而，在内燃机冷起动时等，NOx选择还原催化剂50的温度低，NOx选择还原催化剂50对NOx和氨的净化能力降低，这样，在NOx选择还原催化剂50的净化能力降低的状况下，即使NOx和氨向NOx选择还原催化剂50流入，这些NOx和氨也相互不反应而从NOx选择还原催化剂50流出。因此，在NOx选择还原催化剂50的净化能力降低了时，需要NOx和氨尽可能地不向NOx选择还原催化剂50流入。另一方面，由于三元催化剂65设置在排气歧管20的紧下游侧，所以即使是内燃机冷起动时等，三元催化剂65的温度也立刻上升。因此，在内燃机冷起动时等，NOx选择还原催化剂50的净化能力在某种程度的时间内变低，而三元催化剂65的净化能力在内燃机起动后立刻升高。因此，在本实施方式中，在内燃机冷起动时等的、NOx选择还原催化剂50的净化能力降低时，由三元催化剂65净化从燃烧室5排出的排气中的NOx和氨。具体而言，本实施方式的内燃机，如上述那样在通常运行时控制吸入空气量和燃料喷射量等使得混合气的空燃比变为稀，而在NOx选择还原催化剂50的净化能力比预定的净化能力低时(例如，NOx选择还原催化剂50的温度比其活性温度低时)，控制吸入空气量和燃料喷射量等使得混合气的空燃比变为理论空燃比。通过这样地使混合气的空燃比为理论空燃比，在三元催化剂65内容易净化从燃烧室5排出的排气中的NOx和氨。因此，即使是NOx选择还原催化剂50的净化能力低时，也能够有效地净化排气中的NOx和氨。或者，本实施方式的内燃机，也可以如上述那样在本实施方式中，在通常运行时被控制使得从燃烧室5排出的排气中的NOx和氨的比率变为与完全净化比率相比NOx多的比率，而在NOx选择还原催化剂50的净化能力比预定的净化能力低时，在本实施方式中控制内燃机，使得从燃烧室5排出的排气中的NOx和氨的比率变为完全净化比率。这样，在本实施方式中，通过使从燃烧室5排出的排气中的NOx和氨的比率变为完全净化比率，在三元催化剂65内容易净化从燃烧室5排出的排气中的NOx和氨。因此，即使是NOx选择还原催化剂50的净化能力低时，也能够有效地净化排气中的NOx和氨。再者，在上述实施方式中，表示了在通常运行时进行控制使得混合气的空燃比变为稀且从燃烧室5排出的排气中的NOx和氨的比率变为与完全净化比率相比NOx多的比率的情况，但也可以适用于在通常运行时进行控制使得空燃比变为浓且从燃烧室5排出的排气中的NOx和氨的比率变为与完全净化比率相比氨多的比率的情况。另外，在上述实施方式中，作为NOx选择还原催化剂50的净化能力降低时的情形，表示了 NOx选择还原催化剂50的温度低的情况，但也可适用于因例如经年劣化等从而NOx选择还原催化剂50的净化能力降低的情况。 而且，例如，在由于设置于内燃机排气通路的NOx传感器、氨传感器等发生故障等，从而不能适当地控制从燃烧室5排出的排气中的NOx和氨的比率的情况下，也可以进行控制使得混合气的空燃比变为理论空燃比。通过这样地控制使得混合气的空燃比变为理论空燃比，即使是不能适当地控制从燃烧室5排出的排气中的NOx和氨的比率的情况，也能够某种程度地适当净化从燃烧室5排出的排气中的NOx和氨双方。接着，说明第八实施方式的第一变形例。本变形例中的排气净化系统的构成，除了如图19所示那样的第八实施方式的排气净化系统的构成以外，也可以是如图I等所示那样的其他的排气净化系统的构成。以下，以在图I所示的氨燃烧内燃机中应用了本变形例的情况为例进行说明。然而，如上所述，在内燃机冷起动时等的、排气净化催化剂22的净化能力降低的情况下，即使NOx和氨向排气净化催化剂22流入，这些NOx和氨也不被净化而从排气净化催化剂22流出。因此，在排气净化催化剂22的净化能力降低的情况下，需要使向排气净化催化剂22流入的NOx和氨的流量减少。在此，如图3所示，在除了氨以外还向燃烧室5内供给非氨燃料的情况下，当增大向燃烧室5内供给的燃料(氨和非氨燃料)之中的非氨燃料的比率时，向燃烧室5内供给的氨的量相应减少。这样，当向燃烧室5内供给的氨的量减少时，与此相伴，从燃烧室5排出的未燃氨的量也减少，并且由于在燃烧室5内与氨的燃烧相伴的NOx的产生量减少，因此从燃烧室5排出的NOx的量也减少。因此，当增大向燃烧室5内供给的燃料之中的非氨燃料的比率时，从燃烧室5排出的未燃氨和NOx的量减少。因此，在本变形例中，在排气净化催化剂22的净化能力比预定的净化能力低的情况下，与排气净化催化剂22的净化能力比上述预定的净化能力高的情况相比，降低向燃烧室5内供给的燃料之中的氨的比率。由此，从燃烧室5排出的未燃氨和NOx的量减少，所以即使是排气净化催化剂22的净化能力低的情况，也能够抑制未燃氨和NOx从排气净化催化剂22中大量流出。再者，将本变形例和上述第八实施方式组合，在排气净化催化剂22的净化能力比预定的净化能力低的情况下，也可以控制内燃机使得降低向燃烧室5内供给的燃料之中的氨的比率，并且燃烧室5内的混合气的空燃比变为理论空燃比。另外，在本变形例中，基于排气净化催化剂22的温度、排气净化催化剂22的劣化程度等判定排气净化催化剂22的净化能力。例如，在向排气净化催化剂22流入的排气的温度比其活性温度低的情况下和/或排气净化催化剂22的劣化程度比规定的劣化程度高的情况下，判定为排气净化催化剂22的净化能力比预定的净化能力低。接着，说明第八实施方式的第二变形例。本变形例中的排气净化系统的构成，除了图19所示那样的第八实施方式的排气净化系统的构成以外，也可以是图I等所示的其他的排气净化系统的构成。以下，以在图I所示的氨燃烧内燃机中应用本变形例的情况为例进行说明。在此，在图3所示的例中，喷射非氨燃料的非氨燃料喷射阀45向进气口内喷射了燃料，但也可以配置非氨燃料喷射阀使得能够朝向燃烧室5内直接喷射氨燃料。当在膨胀行程中从这样的非氨燃料喷射阀向燃烧室5内进行非氨燃料的喷射时，所喷射的非氨燃料在膨胀的燃烧室5内燃烧，与此相伴，燃烧室5内的燃烧气体变为高温。当燃烧气体这样地变为高温时，燃烧气体中所含有的氨被氧化而变为氮，并且燃烧气体中所含有的NOx与氨反应被还原成氮。因此，通过在膨胀行程中向燃烧室5内喷射非氨燃料，能够使从燃烧室5排出的NOx和氨的量减少。
因此，在本变形例中，在排气净化催化剂22的净化能力比预定的净化能力低的情况(例如，排气净化催化剂22的温度比规定的活性温度低的情况)下，在膨胀行程中向燃烧室5内喷射非氨燃料。由此，从燃烧室5排出的未燃氨和NOx的量减少，所以即使是排气净化催化剂22的净化能力低的情况，也能够抑制未燃氨和NOx从排气净化催化剂22大量流出。接着，参照图20说明第八实施方式的第三变形例。本变形例中的氨燃烧内燃机的构成，基本上与上述实施方式和上述变形例中的氨燃烧内燃机的构成同样，对于同样的构成，省略说明。如图20所示，在本变形例的氨燃烧内燃机，在排气净化催化剂22上设置有能够加热排气净化催化剂22的电加热器66。图20所不的电加热器66能够直接加热排气净化催化剂22，但也可以代替该电加热器66，使用加热向排气净化催化剂22流入的排气并利用该排气间接地加热排气净化催化剂22的电加热器。在这样构成的本变形例的氨燃烧内燃机中，在内燃机冷起动时等的、排气净化催化剂22的温度比其活性温度低的情况下，由电加热器66将排气净化催化剂22加热-升温。由此，在内燃机冷起动时等的、排气净化催化剂22的温度低的情况下，能够将排气净化催化剂22早期地升温至其活性温度，因此能够缩短排气净化催化剂22的温度比其活性温度低的期间，即缩短排气净化催化剂22的净化能力低的期间。另外，在本变形例中，在排气净化催化剂22的温度比其活性温度低的期间，除了由电加热器66进行排气净化催化剂22的加热-升温之外，还如上述第一变形例或第二变形例所示那样，降低向燃烧室5内供给的燃料之中的氨的比率，或在膨胀行程中向燃烧室5内喷射非氨燃料，或实行该两方的操作。由此，能够缩短排气净化催化剂22的温度比规定的活性温度低的期间，并且在排气净化催化剂22的温度比规定的活性温度低的期间能够抑制未燃氨和NOx从排气净化催化剂22流出。或者，在搭载有氨燃烧内燃机的车辆是利用氨燃烧内燃机和电动机(未图示)驱动的混合动力车辆的情况下，在排气净化催化剂22的温度比规定的活性温度低的期间，除了由电加热器66进行排气净化催化剂22的加热-升温之外，还利用电动机使该车辆行驶。由此，能够缩短排气净化催化剂22的温度比规定的活性温度低的期间，并且在排气净化催化剂22的温度比其活性温度低的期间，不向排气净化催化剂22流通排气，因此能够防止未燃氨和NOx从排气净化催化剂22流出。接着，参照图21说明本发明的第九实施方式的氨燃烧内燃机。图21所示的本实施方式的内燃机的构成，基本上与第一实施方式的内燃机的构成同样，对于同样的构成，省略说明。如图21所示，本实施方式的氨燃烧内燃机，具备从排气管21分支的旁通管70、配置在旁通管70内的氨吸附材料71、和设置在从排气管21向旁通管70的分支部上的流量控制阀72。旁通管70在排气净化催化剂22的排气上游侧与排气管21合流。另外，流量控制阀72能够控制在排气管21内原样地流动的排气的流量、和向旁通管70流入(即向氨吸附材料71流入的)排气的流量。氨吸附材料71在其温度低时吸附流入的排气中的氨，并且在其温度变高时使所吸附的氨脱离并释放出。作为这样的氨吸附材料71，可以使用例如表面积大的沸石、多孔质陶瓷、活性炭等。
然而，如上所述，在内燃机冷起动时，排气净化催化剂22未活化，因此即使未燃氨向排气净化催化剂22流入，也不能够在排气净化催化剂22中净化。因此，在本实施方式中，在排气净化催化剂22的温度比其活性温度低的情况下，控制流量控制阀72使得从燃烧室5排出的所有的排气向氨吸附材料71流入。此时，氨吸附材料71的温度比较低，所以从燃烧室5排出的排气中的氨被氨吸附材料71吸附。由此，即使是内燃机冷起动时，也能够除去排气中的氨。其后，在排气净化催化剂22的温度变为其活性温度以上后，控制流量控制阀72，使得从燃烧室5排出的排气中的一部分向氨吸附材料71流入，剩余的排气在排气管21内流通。由此，比较高温的排气向氨吸附材料71流入，利用该排气的热升高氨吸附材料71的温度。这样，当氨吸附材料71的温度上升时，被氨吸附材料71吸附的氨脱离。从氨吸附材料71脱离的氨由活化了的排气净化催化剂22净化。这样，被氨吸附材料71吸附的氨逐渐脱离，向氨吸附材料71的氨的吸附量终于大致变为零。在本实施方式中，当向氨吸附材料71的氨的吸附量大致变为零时，控制流量控制阀72使得从燃烧室5排出的所有的排气不向氨吸附材料71流入而是原样地在排气管21内流通。由此，高温的排气不向氨吸附材料71流入，因此能够抑制氨吸附材料71因热而劣化。另外，由于此时的向氨吸附材料71的氨的吸附量大致变为零，所以接着在内燃机被冷起动时，能够使氨吸附材料71大量地吸附氨。因此，在本实施方式中，控制流量控制阀使得在内燃机冷起动时从内燃机主体排出的排气向旁路通路流入，控制流量控制阀使得在排气净化催化剂变为活性温度以上后从内燃机主体排出的排气的一部分向旁路通路流入，并且控制流量控制阀使得在被该氨吸附材料吸附的氨的量减少到一定量以下后从内燃机主体排出的排气全部在内燃机排气通路内流通。接着，参照图22说明本发明的第十实施方式的氨燃烧内燃机。图22所示的本实施方式的内燃机的构成，基本上与第一实施方式的内燃机的构成同样，对于同样的构成，省略说明。如图22 (A)所示，本实施方式的氨燃烧内燃机，具备设置在排气管21内的保持器73。保持器73设置在排气净化催化剂22的排气上游侧，并且在保持器73内配置有金属网或金属棉。保持器73用于贮存由排气中所含有的水蒸气冷凝后的冷凝水。在这样构成的保持器73中，在内燃机冷起动时等的、在排气管21内流通的排气的温度低时，由在燃烧室5内的氨的燃烧而产生的水蒸气在排气管21内冷凝并变成水，这样在排气管21内生成的冷凝水向保持器73流入并保持在保持器73内。该冷凝水被保持在保持器73内使得其暴露在在排气管21内流动的排气中。另外，在内燃机冷起动时等，存在在从燃烧室5排出的排气中含有未燃氨的情况。一般地，由于氨容易溶于水，所以通过保持器73上的排气中所含有的氨被保持在保持器73 内的冷凝水捕获，并作为氨水被保持在保持器73内。被保持在保持器73内的氨水，在内燃机暖机后(B卩，排气净化催化剂22变为活性温度以上后)在排气管21内流动的排气的温度变高时蒸发。在此情况下，首先，氨水中的氨蒸发，并且，其后水蒸发。这样蒸发了的氨被排气净化催化剂22氧化-净化，并且蒸发了的水原样地释放到大气中。这样，根据本实施方式，通过在内燃机的排气通路内设置用于保持由排气中所含有的水蒸气冷凝而成的冷凝水的保持器，在内燃机冷起动时，通过在保持器内保持排气中的水和氨，能够除去排气中的氨。另外，在排气净化催化剂22变成活性温度以上后，能够利用排气净化催化剂22净化被保持在保持器内的氨。接着，参照图21 (B)说明本发明的第十实施方式的变形例。如图21 (B)所示，在本变形例中，保持器73设置在排气净化催化剂22的排气下游侧的排气管21内。另外，保持器73经由冷凝液供给管74与平衡箱12连接。在冷凝液供给管74内具备能够截断在冷凝液供给管74内流动的氨水的截止阀75。这样构成的保持器73，当在排气管21内流通的排气的温度低时，与上述实施方式同样地，排气中的水蒸气和氨被捕获，并作为氨水被保持在保持器73内。其后，当内燃机的暖机结束从而排气净化催化剂22的温度变为活性温度以上时，打开截止阀75。当截止阀75被打开时，利用平衡箱12内的负压，经由冷凝液供给管74向平衡箱12内供给被贮存在保持器73内的冷凝液(氨水)。被抽吸到平衡箱12内的冷凝液与进气一起被供给到燃烧室5内并燃烧。这样，根据本实施方式，通过经由冷凝液供给管74向内燃机进气通路内供给保持器73内的冷凝液，能够使被保持在保持器73内的冷凝液在燃烧室5内燃烧。由此，可以将保持器73配置在排气净化催化剂22的排气下游侧，能够除去从排气净化催化剂22流出的排气中的氨。再者，对于本发明，基于特定的实施方式进行了详细描述，但只要是本领域技术人员，就能够在不脱离本发明的请求保护的范围和思想的情况下进行各种各样的变更、修正
坐寸ο附图标记说明I内燃机主体5燃烧室8进气口12平衡箱
14燃料罐21排气管22排气净化催化剂23温度传感器24氨传感器
25NOx 传感器
权利要求
1.一种氨燃烧内燃机，能够供给氨作为燃料，所述内燃机具备 净化流入的排气中的氨和NOx的排气净化催化剂；和 控制向该排气净化催化剂流入的排气中的氨和NOx的比率的流入气体控制装置， 所述流入气体控制装置控制内燃机的控制参数，使得向排气净化催化剂流入的排气中的氨和NOx的比率变为目标比率。
2.根据权利要求I所述的氨燃烧内燃机，所述目标比率为向排气净化催化剂流入的排气中的NOx被该排气中的氨无过剩和不足地净化的比率。
3.根据权利要求I所述的氨燃烧内燃机，所述排气净化催化剂是能够由所吸附的氨选择性地还原排气中的NOx的NOx选择还原催化剂， 所述目标比率被设定为与向NOx选择还原催化剂流入的排气中的NOx被该排气中的氨无过剩和不足地净化的比率相比NOx变得多的比率。
4.根据权利要求3所述的氨燃烧内燃机，所述目标比率被设定为每单位时间能够从NOx选择还原催化剂脱离的氨的最大量与向NOx选择还原催化剂流入的排气中的氨的流量之和与被向NOx选择还原催化剂流入的排气中的NOx无过剩和不足地净化的量相比变得少的比率。
5.根据权利要求I所述的氨燃烧内燃机，所述流入气体控制装置能够控制向排气净化催化剂流入的NOx的流量，向该排气净化催化剂流入的NOx的流量被控制成为在所述排气净化催化剂中每单位时间能够净化的NOx的最大量以下的流量。
6.根据权利要求I所述的氨燃烧内燃机，在所述排气净化催化剂中每单位时间能够净化的NOx的最大量，根据排气净化催化剂的温度而变化，控制排气净化催化剂的温度，使得向该排气净化催化剂流入的NOx的流量变为在所述排气净化催化剂中每单位时间能够净化的NOx的最大量以下的流量。
7.根据权利要求3所述的氨燃烧内燃机，在NOx选择还原催化剂的氨吸附量变得比最低基准量少时，所述目标比率被设定为与向NOx选择还原催化剂流入的排气中的NOx被该排气中的氨无过剩和不足地净化的比率相比氨变得多的比率。
8.根据权利要求I所述的氨燃烧内燃机，所述排气净化催化剂是能够由所吸附的氨选择性地还原排气中的NOx的NOx选择还原催化剂， 所述目标比率被设定为与向NOx选择还原催化剂流入的排气中的NOx被该排气中的氨无过剩和不足地净化的比率相比氨变得多的比率。
9.根据权利要求7或8所述的氨燃烧内燃机，在所述NOx选择还原催化剂的氨吸附量变得比容许最大吸附量多时，变更所述目标比率，使得向NOx选择还原催化剂流入的排气中的氨的比率变低。
10.根据权利要求I所述的氨燃烧内燃机，所述排气净化催化剂是当流入的排气的空燃比为稀时吸藏排气中的N0X，当流入的排气中的氧浓度变低时使所吸藏的NOx脱离的NOx吸藏还原催化剂， 所述目标比率被设定为与向排气净化催化剂流入的排气中的NOx被该排气中的氨无过剩和不足地净化的比率相比NOx变得多的比率。
11.根据权利要求10所述的氨燃烧内燃机，在所述NOx吸藏还原催化剂的NOx吸藏量变得比容许最大吸藏量多时，所述目标比率被设定为与向NOx吸藏还原催化剂流入的排气中的NOx被该排气中的氨无过剩和不足地净化的比率相比氨变得多的比率。
12.根据权利要求I所述的氨燃烧内燃机，所述流入气体控制装置，在降低向排气净化催化剂流入的排气中的氨的比率时，使对燃烧室内的混合气的着火正时或点火正时提前。
13.根据权利要求I所述的氨燃烧内燃机，所述流入气体控制装置，在提高向排气净化催化剂流入的排气中的氨的比率时，降低向燃烧室供给的混合气的空燃比。
14.根据权利要求I所述的氨燃烧内燃机，还具备向燃烧室内直接喷射氨的氨喷射阀， 所述流入气体控制装置，在提高向排气净化催化剂流入的排气中的氨的比率时，在膨胀行程或排气行程中从氨喷射阀进行氨的喷射。
15.根据权利要求I所述的氨燃烧内燃机，在该氨燃烧内燃机中，除了氨以外，还能够供给氨以外的燃料， 所述流入气体控制装置，在降低向排气净化催化剂流入的排气中的氨的比率时，降低向燃烧室内供给的氨和氨以外的燃料之中的氨的比率。
16.根据权利要求I所述的氨燃烧内燃机，还具备能够向燃烧室内直接供给氨以外的燃料的非氨燃料喷射阀， 所述流入气体控制装置，在降低向排气净化催化剂流入的排气中的氨的比率时，在内燃机的膨胀行程中从非氨燃料喷射阀向燃烧室内喷射氨以外的燃料。
17.根据权利要求I所述的氨燃烧内燃机，还具备设置在排气净化催化剂的排气上游侧的氧化催化剂。
18.根据权利要求17所述的氨燃烧内燃机， 所述流入气体控制装置还具备绕过所述氧化催化剂的旁路通路、和控制向该旁路通路流入的排气的流量的流量控制阀， 控制流量控制阀，使得向排气净化催化剂流入的排气中的氨和NOx的比率变为目标比率。
19.根据权利要求18所述的氨燃烧内燃机，所述流入气体控制装置，在提高向排气净化催化剂流入的排气中的氨的比率时，使向旁路通路流入的排气的流量增大。
20.根据权利要求17所述的氨燃烧内燃机， 所述流入气体控制装置还具备绕过所述氧化催化剂的旁路通路、和控制向该旁路通路流入的排气的流量的流量控制阀， 控制流量控制阀，使得在从燃烧室流出的排气中的NOx的流量比每单位时间能够净化的NOx的最大量多时，全部的排气流入旁路通路。
21.根据权利要求I所述的氨燃烧内燃机，该氨燃烧内燃机具备多个气缸，在这些多个气缸之中的一部分气缸中，混合气的空燃比被设定为浓，在其他的气缸中，混合气的空燃比被设定为稀， 所述流入气体控制装置控制这些气缸的浓程度和稀程度，使得向排气净化催化剂流入的排气中的氨和NOx的比率变为目标比率。
22.根据权利要求I所述的氨燃烧内燃机， 还具备向流向所述排气净化催化剂的排气中添加氨的氨添加装置， 所述流入气体控制装置，在提高向排气净化催化剂流入的排气中的氨的比率时，使来自所述氨添加装置的氨的添加量增大。
23.根据权利要求22所述的氨燃烧内燃机，所述氨添加装置能够向排气中添加液态氨和气态氨，在应该使排气净化催化剂的温度降低时，向排气中添加液态氨。
24.根据权利要求I所述的氨燃烧内燃机， 所述内燃机被控制使得在通常运行时混合气的空燃比变为浓或稀，被控制使得在所述排气净化催化剂的对氨和NOx的净化能力比预定的净化能力低时，混合气的空燃比大致变为理论空燃比。
25.根据权利要求I所述的氨燃烧内燃机， 在该氨燃烧内燃机中，除了氨之外，还能够供给氨以外的燃料， 在所述排气净化催化剂的对氨和NOx的净化能力比预定的净化能力低时，与比该预定的净化能力高时相比，降低向燃烧室内供给的氨和氨以外的燃料之中的氨的比率。
26.根据权利要求I所述的氨燃烧内燃机， 还具备能够向燃烧室内直接喷射氨以外的燃料的非氨燃料喷射阀， 在所述排气净化催化剂的对氨和NOx的净化能力比预定的净化能力低时，在内燃机的膨胀行程中从非氨燃料喷射阀向燃烧室内喷射氨以外的燃料。
27.根据权利要求I所述的氨燃烧内燃机， 还具备加热所述排气净化催化剂的电加热器， 在所述排气净化催化剂的温度比活性温度低时，由电加热器加热排气净化催化剂。
28.根据权利要求27所述的氨燃烧内燃机，搭载有该氨燃烧内燃机的车辆是由氨燃烧内燃机和电动机驱动的混合动力车辆，在所述排气净化催化剂的温度比活性温度低时，由电加热器加热排气净化催化剂，并且利用电动机使所述车辆行驶。
29.根据权利要求I所述的氨燃烧内燃机， 还具备 从内燃机排气通路分支出的旁路通路； 设置在该旁路通路内的氨吸附材料；和 流量控制阀，其控制向内燃机排气通路以及旁路通路流入的排气的流量， 控制流量控制阀，使得在内燃机冷起动时从内燃机主体排出的排气流入旁路通路。
30.根据权利要求29所述的氨燃烧内燃机， 控制流量控制阀，使得在排气净化催化剂达到活性温度以上后从内燃机主体排出的排气的一部分流入旁路通路，并且，控制流量控制阀，使得在被该氨吸附材料吸附的氨的量减少到一定量以下后从内燃机主体排出的排气全都不流入旁路通路而在内燃机排气通路中流通。
31.根据权利要求I所述的氨燃烧内燃机， 在内燃机排气通路内，还具备用于保持由排气中所含有的水蒸气冷凝而成的冷凝液的保持器，该保持器被配置成保持在保持器内的冷凝液暴露在排气中。
32.根据权利要求31所述的氨燃烧内燃机， 还具备使所述保持器和内燃机进气通路连通的冷凝液供给通路，所述保持器内的冷凝液经由该冷凝液供给通路被供给到内燃机进气通路内。
33.根据权利要求I所述的氨燃烧内燃机， 还具备当在内燃机排气通路内流动的排气中的NOx和氨增加时输出值变大的NOx传感器，在由该NOx传感器检测NOx的流量时，控制内燃机的控制参数，使得在内燃机排气通路内流动的排气中的氨或NOx增加，基于与该氨的增加相伴的NOx传感器的输出值的变化，判别由NOx传感器检测到的成分。
34.根据权利要求I所述的氨燃烧内燃机， 在所述排气净化催化剂的排气下游侧具备检测从排气净化催化剂排出的排气中的NOx浓度的NOx检测器、和检测从该排气净化催化剂排出的排气中的氨浓度的氨检测器。
全文摘要
一种能够向其供给氨作为燃料的氨燃烧内燃机，具备净化流入的排气中的氨和NOX的排气净化催化剂(22)和控制向该排气净化催化剂流入的排气中的氨和NOX的比率的流入气体控制装置。流入气体控制装置控制内燃机的控制参数，使得向排气净化催化剂流入的排气中的氨和NOX的比率变为目标比率。由此，能够利用后处理装置良好地净化排气中的未燃氨和NOX。
文档编号F02M25/00GK102859170SQ20118002024
公开日2013年1月2日 申请日期2011年4月8日 优先权日2010年4月28日
发明者广田信也, 芦田健, 道川内亮, 伊藤泰志, 丹野史朗 申请人:丰田自动车株式会社