内燃机的控制装置、内燃机的控制方法以及存储介质与流程

1.本公开涉及内燃机的控制装置、内燃机的控制方法以及存储介质。


背景技术：

2.例如日本特开2019－85948号公报所记载的内燃机具备向进气口喷射燃料的端口喷射阀和向燃烧室内喷射燃料的缸内喷射阀。在所述文献中，作为用于使设置于排气通路的排气净化构件的功能恢复的喷射量减少处理，实施抖动控制。
3.抖动控制通过使多个气缸中的一个或多个气缸中的燃料喷射量比其他气缸中的燃料喷射量少，而使混合气的空燃比变动。


技术实现要素：

4.然而，在上述的喷射量减少处理的执行期间，如果混合气的空燃比从合适值偏离，则排气净化构件的功能恢复会停滞。因此，希望尽可能减少这样的空燃比从合适值的偏离。
5.这里，在进行作为来自端口喷射阀的燃料喷射的端口喷射时，所喷射的燃料的一部分容易附着于进气口。如果附着于进气口的燃料在下一燃烧循环以后流入燃烧室内，则空燃比容易从合适值偏离。在附着于进气口的燃料的量即燃料附着量增加时，有可能空燃比从合适值的偏离增加。
6.作为本公开的一方案(aspect)而提供的内燃机的控制装置适用于具备多个气缸、向进气口喷射燃料的端口喷射阀、以及向气缸内喷射燃料的缸内喷射阀的内燃机。该控制装置构成为执行根据所述内燃机的内燃机运转状态变更端口喷射比例的处理。所述端口喷射比例是在从所述端口喷射阀和所述缸内喷射阀向所述气缸内供给的燃料量中，作为从所述端口喷射阀喷射的燃料量的端口喷射量的比例。所述控制装置进而构成为执行使减少气缸中的燃料喷射量比其他气缸中的燃料喷射量少的喷射量减少处理。所述减少气缸是所述多个气缸中的一个或多个气缸。所述控制装置进而构成为执行增大抑制处理，所述增大抑制处理是在所述喷射量减少处理的执行期间，通过操控所述端口喷射比例来抑制所述进气口的燃料附着量的增大的处理。
7.根据该构成，在喷射量减少处理的执行期间，执行抑制进气口的燃料附着量的增大的上述增大抑制处理。因此，难以向进气口附着新的燃料，所以燃料附着量的增大被抑制。因此，能够抑制空燃比从合适值的偏离由于燃料附着量的增加而增加的情况。
8.在上述控制装置中，所述增大抑制处理可以包括使所述端口喷射比例随时间经过而减少的处理。
9.根据该构成，在喷射量减少处理的执行期间，端口喷射比例随时间经过而减少。因此，作为端口喷射阀的燃料喷射量的端口喷射量逐渐变少。通过端口喷射量逐渐变少，难以向进气口附着新的燃料，所以燃料附着量的增大被抑制。因此，能够抑制空燃比从合适值的偏离增加的情况。另外，在端口喷射量逐渐变少时，已附着于进气口的燃料逐渐减少。因此，燃料附着量不断减少。因此，能够降低空燃比从合适值的偏离。
10.在上述控制装置中，所述增大抑制处理可以包括使作为来自所述端口喷射阀的燃料喷射的端口喷射停止的处理。
11.根据该构成，在喷射量减少处理的执行期间，端口喷射停止，并仅实施来自缸内喷射阀的燃料喷射。通过端口喷射停止，难以向进气口附着新的燃料，燃料附着量的增大被抑制。因此，能够抑制空燃比从合适值的偏离增加的情况。另外，在停止端口喷射时，已附着于进气口的燃料逐渐减少。因此，燃料附着量不断减少。因此，能够降低空燃比从合适值的偏离。
12.在上述控制装置中，所述增大抑制处理可以包括限制所述端口喷射比例以使之不超过开始所述喷射量减少处理时的所述端口喷射比例的值的处理。
13.根据该构成，在喷射量减少处理的执行期间，该端口喷射比例被限制为不超过开始喷射量减少处理时的端口喷射比例的值。因此，端口喷射量的增加被抑制。因此，难以向进气口附着新的燃料，所以燃料附着量的增大被抑制。因此，能够抑制空燃比从合适值的偏离增加的情况。
14.上述控制装置可以进而构成为，执行将所述缸内喷射阀的燃料喷射分割为多次而实施的分割喷射，并且在所述喷射量减少处理的执行期间，执行减少所述分割喷射的所述燃料喷射的分割次数的变更处理。
15.根据该构成，在喷射量减少处理的执行期间中实施缸内喷射阀的分割喷射的情况下，通过上述变更处理的执行，燃料喷射的分割次数减少。在分割次数减少时，缸内喷射的每一次喷射的燃料喷射量增加。因此，燃料的喷射精度提高。因此，能够降低由燃料的喷射精度引起的空燃比从合适值的偏离。
16.另外，上述控制装置可以构成为，在没有执行所述喷射量减少处理时，执行混合气的空燃比反馈控制，在正执行所述喷射量减少处理时，禁止所述空燃比反馈控制的执行。
17.也可以具体化为内燃机的控制方法，执行上述方案的任一项所述的各种处理。
18.也可以具体化为非瞬时性的计算机可读的记录介质，存储有使处理装置执行上述方案的任一项所述的各种处理的程序。
附图说明
19.图1是表示第1实施方式所涉及的内燃机、驱动系统以及控制装置的构成的图。
20.图2是表示图1的控制装置执行的再生处理的步骤的流程图。
21.图3是表示关于图1的控制装置执行的处理的步骤的流程图。
22.图4是表示关于第2实施方式的控制装置执行的处理的一部分的步骤的流程图。
23.图5是表示关于第3实施方式的控制装置执行的处理的一部分的步骤的流程图。
具体实施方式
24.本说明书中所说的“a和b中的至少一个”应该理解为意味着“仅a”或“仅b”或“a与b双方”。
25.以下，关于内燃机的控制装置的第1实施方式，一边参照图1～图3一边进行说明。
26.如图1所示，内燃机10具备4个气缸#1～#4。在内燃机10的进气通路12设有节气门14。在作为进气通路12的下游部分的进气口12a，设有向进气口12a喷射燃料的端口喷射阀
16。被吸入到进气通路12的空气、从端口喷射阀16喷射出的燃料伴随着进气门18的打开而流入燃烧室20。从向气缸内喷射燃料的缸内喷射阀22向燃烧室20喷射燃料。另外，燃烧室20内的空气与燃料的混合气伴随着火花塞24的火花放电而被用于燃烧。此时所生成的燃烧能量被转换为曲轴26的旋转能量。
27.在燃烧室20中被用于了燃烧的混合气伴随着排气门28的打开而作为排气向排气通路30排出。在排气通路30，作为净化排气的排气净化构件，设有具有氧吸藏能力的三元催化剂32和燃料颗粒过滤器(gpf34)。此外，在本实施方式中，gpf34设想为在捕集颗粒状物质(pm)的过滤器担载有具有氧吸藏能力的三元催化剂的构成。
28.曲轴26被机械地连结于构成动力分割装置的行星齿轮机构50的行星架c。在行星齿轮机构50的太阳轮s上机械地连结有第1电动发电机52的旋转轴52a。另外，在行星齿轮机构50的齿圈r上机械地连结有第2电动发电机54的旋转轴54a和驱动轮60。通过变换器56对第1电动发电机52的端子施加交流电压。另外，通过变换器58对第2电动发电机54的端子施加交流电压。
29.控制装置70将内燃机10作为控制对象，为了控制作为其控制量的转矩、排气成分比率等，而操控节气门14、端口喷射阀16、缸内喷射阀22以及火花塞24等内燃机10的操控部。另外，控制装置70将第1电动发电机52作为控制对象，为了控制作为其控制量的转速，而操控变换器56。另外，控制装置70将第2电动发电机54作为控制对象，为了控制作为其控制量的转矩而操控变换器58。在图1中记载了节气门14、端口喷射阀16、缸内喷射阀22、火花塞24以及变换器56、58各自的操控信号ms1～ms6。控制装置70为了控制内燃机10的控制量，而参照由空气流量计80检测出的吸入空气量ga、曲轴角传感器82的输出信号scr、由水温传感器86检测出的水温thw、以及由设置于三元催化剂32的上游的空燃比传感器88检测出的空燃比af。另外，控制装置70为了控制第1电动发电机52、第2电动发电机54的控制量，而参照检测第1电动发电机52的旋转角的第1旋转角传感器90的输出信号sm1、以及检测第2电动发电机54的旋转角的第2旋转角传感器92的输出信号sm2。此外，控制装置70基于输出信号scr算出内燃机转速ne。另外，控制装置70基于内燃机转速ne和吸入空气量ga算出内燃机负荷率kl。内燃机负荷率kl是确定填充于燃烧室20的空气量的参数，是一个气缸的每一个燃烧循环的流入空气量相对于基准流入空气量的比。此外，基准流入空气量根据内燃机转速ne而可变地进行设定。
30.控制装置70具备cpu72、rom74以及外围电路76，它们能够通过通信线78进行通信。这里，外围电路76包括生成对内部的动作进行规定的时钟信号的电路、电源电路、复位电路等。控制装置70通过cpu72执行存储于rom74的程序而控制上述控制量。
31.作为内燃机10的各种控制之一，控制装置70执行根据内燃机运转状态而切换仅从端口喷射阀16喷射燃料的端口喷射模式、仅从缸内喷射阀22喷射燃料的缸内喷射模式、以及从端口喷射阀16和缸内喷射阀22双方喷射燃料的双喷射模式中的任一喷射模式的处理。
32.上述的喷射模式的切换通过对端口喷射比例rp进行各种变更来执行。端口喷射比例rp表示作为从端口喷射阀16喷射的燃料量的端口喷射量qp在作为基于内燃机10的内燃机运转状态而设定的燃料喷射量的总喷射量q中的比例。基于内燃机运转状态而设定的总喷射量q是从端口喷射阀16和缸内喷射阀22向气缸内供给的燃料量。因此，端口喷射比例rp表示端口喷射量qp相对于从端口喷射阀16和缸内喷射阀22向气缸内供给的总喷射量q的比
例。
33.端口喷射比例rp是基于内燃机负荷率kl、内燃机转速ne等内燃机运转状态而在“0≤rp≤1”的范围内可变地进行设定的值。相对于总喷射量q乘以端口喷射比例rp而得到的燃料量被设定为端口喷射阀16的燃料喷射量即端口喷射量qp。另一方面，从“1”减去端口喷射比例rp而得到的值被算出为缸内喷射比例rd(rd＝1－rp)。缸内喷射比例rd表示作为缸内喷射阀22的燃料喷射量的缸内喷射量qd在总喷射量q中的比例。相对于总喷射量q乘以缸内喷射比例rd而得到的燃料量被设定为缸内喷射量qd。
34.例如，在怠速运转时等之类的低负荷且低转速区域，端口喷射比例rp被设定为“1”，缸内喷射比例rd被设定为“0”。另外，在高负荷区域、高转速区域，端口喷射比例rp被设定为“0”，缸内喷射比例rd被设定为“1”。而在其他内燃机运转区域，端口喷射比例rp被在“0＜rp＜1”的范围内可变地进行设定，伴随于此，缸内喷射比例rd也被可变地进行设定。
35.另外，控制装置70实施缸内喷射阀22的分割喷射。在该分割喷射中，在缸内喷射量qd成为规定值以上时，来自缸内喷射阀22的燃料喷射被分割为多次而实施。此时，缸内喷射量qd的值越大，则燃料喷射的分割次数n被设置成越多。在实施这样的分割喷射时，每一次喷射下的从缸内喷射阀22喷射的燃料喷射量变少，从而喷射燃料的贯穿力下降。因此，燃料相对于气缸的壁面等的附着被抑制。
36.＜gpf的再生处理＞
37.在图2中表示本实施方式所涉及的控制装置70执行的处理的步骤。图2所示的处理通过cpu72例如以预定周期反复执行存储于rom74的程序而实现。此外，以下，通过在开头附加了“s”的数字而表达各处理的步骤编号。
38.在图2所示的一系列处理中，cpu72首先取得内燃机转速ne、内燃机负荷率kl以及水温thw(s10)。
39.接下来，cpu72基于内燃机转速ne、内燃机负荷率kl以及水温thw，算出堆积量dpm的更新量δdpm(s12)。这里，堆积量dpm是gpf34所捕集的pm的量。详细而言，cpu72基于内燃机转速ne、内燃机负荷率kl以及水温thw，算出向排气通路30排出的排气中的pm的量。另外，cpu72取得通过其他处理而算出的gpf34的温度。然后，cpu72基于排气中的pm的量、gpf34的温度而算出更新量δdpm。
40.接下来，cpu72根据更新量δdpm对堆积量dpm进行更新(s14)。
41.接下来，cpu72判定标志f是否为“1”(s16)。在标志f为“1”的情况下，表示正在执行用于将gpf34的pm燃烧除去的升温处理，在标志f为“0”的情况下，表示其他情况。
42.cpu72在判定为标志f为“0”的情况下(s16：否)，判定堆积量dpm是否为再生执行值dpmh以上(s18)。再生执行值dpmh被设定为gpf34所捕集的pm量变多而希望除去pm的值。
43.cpu72在判定为堆积量dpm为再生执行值dpmh以上的情况下(s18：是)，判定升温处理的执行条件是否成立(s20)。这里，执行条件例如可以设为以下的条件(a)和条件(b)的逻辑乘为真这一条件。
44.条件(a)：针对内燃机10的转矩的指令值即内燃机转矩指令值te*为预定值teth以上这一条件。
45.条件(b)：内燃机10的内燃机转速ne为预定速度以上这一条件。
46.cpu72在判定为升温处理的执行条件成立的情况下(s20：是)，执行升温处理，并且
向标志f代入“1”(s22)。该升温处理是通过执行喷射量减少处理而实现gpf34的功能恢复的处理。喷射量减少处理使作为多个气缸中的一个或多个气缸的减少气缸中的燃料喷射量比其他气缸中的燃料喷射量少。作为该喷射量减少处理，本实施方式的cpu72执行部分气缸燃料切断处理。
47.部分气缸燃料切断处理包括使作为多个气缸中的一个或多个气缸的减少气缸中的混合气的燃烧停止的停止处理。另外，该部分气缸燃料切断处理包括作为该减少气缸以外的剩余气缸的燃烧气缸中的增量处理。增量处理包括如下增量处理：在燃烧气缸中的混合气的燃烧时，以使得燃烧气缸的混合气的空燃比比理论空燃比浓的方式，使向燃烧气缸的燃烧室20供给的燃料量比上述停止处理的非执行时的值增加。
48.上述停止处理例如是通过将来自作为燃料切断气缸的气缸#1的端口喷射阀16和缸内喷射阀22的燃料喷射停止而将气缸#1中的混合气的燃烧停止的处理。此外，燃料切断气缸#1是实施停止处理的气缸，是减少气缸。燃烧气缸#2～#4是燃料切断气缸#1以外的剩余气缸。即燃烧气缸#2～#4是在停止处理的执行期间也实施混合气的燃烧的气缸。
49.上述增量处理是为了向排气通路供给未燃燃料，而使得向气缸#2、气缸#3以及气缸#4的各燃烧室20供给的燃料量比上述停止处理的非执行时的值增加的处理。在该增量处理的执行时，作为气缸#2、气缸#3以及气缸#4的各燃料喷射量即总喷射量q，设定基础喷射量qb乘以增量系数k而得到的值。基础喷射量qb是用于使混合气的空燃比成为理论空燃比的喷射量。cpu72以使得从气缸#2、气缸#3以及气缸#4向排气通路30排出的排气中的未燃燃料成为与从气缸#1排出的氧不会过量也不会不足地反应的量以下的方式，设定上述增量系数k。详细而言，cpu72在gpf34的再生处理的初期，为了使三元催化剂32的温度快速上升，而使气缸#2、气缸#3以及气缸#4内的混合气的空燃比成为极力接近上述不会过量也不会不足地反应的量的值。此外，cpu72在执行升温处理(s22)的情况下，停止即禁止混合气的空燃比反馈控制。停止空燃比反馈控制的原因是“由于从燃料切断气缸#1向排气通路30排出的氧的影响，空燃比传感器88的检测精度下降”。
50.在实施部分气缸燃料切断处理时，向排气通路30中排出氧与未燃燃料，所以在三元催化剂32中，未燃燃料氧化。因此，该三元催化剂32的温度上升。在三元催化剂32的温度成为高温时，高温的排气流入gpf34，所以gpf34的温度上升。然后，通过氧流入成为了高温的gpf34，gpf34所捕集的pm通过氧化而被除去。
51.另外，cpu72为了补充伴随着上述停止处理的执行而产生的内燃机输出的下降，执行mg2转矩补充处理(s24)。在mg2转矩补充处理中，cpu72将与一气缸相应的输出转矩即补充转矩叠加在针对用于车辆行驶的第2电动发电机54的要求转矩上。然后，cpu72基于被叠加了补充转矩的要求转矩来操控变换器58。
52.另一方面，在上述s16的处理中，cpu72在判定为标志f为“1”的情况下(s16：是)，判定堆积量dpm是否为停止用阈值dpml以下(s26)。停止用阈值dpml被设定为“gpf34所捕集的pm的量变得充分小而可视为可以使升温处理停止的值”。cpu72在判定为堆积量dpm为停止用阈值dpml以下的情况下(s26：是)，通过停止部分气缸燃料切断处理的执行而停止升温处理，并且向标志f代入“0”(s28)。另外，cpu72在停止升温处理时，再次开始空燃比反馈控制。即，cpu72将空燃比af与目标空燃比的差作为输入，算出用于将空燃比af反馈控制为目标空燃比的操控量，通过该操控量对从端口喷射阀16和缸内喷射阀22这两个中的至少一个喷射
的燃料量进行修正。
53.此外，cpu72在完成s24、s28的处理的情况下、在s18、s20的处理中判定为否的情况下，暂时结束图2所示的一系列处理。
54.＜增大抑制处理和变更处理＞
55.控制装置70在上述的升温处理的执行期间，执行抑制进气口12a的燃料附着量的增大的增大抑制处理和降低上述的分割次数n的变更处理。
56.在图3中表示用于进行这些各处理的控制装置70所执行的处理的步骤。图3所示的处理通过cpu72以预定周期反复执行存储于rom74的程序而实现。
57.在图3所示的一系列处理中，cpu72首先判定是否为升温处理的执行期间(s100)。然后，在判定为是升温处理的执行期间的情况下(s100：是)，cpu72执行将端口喷射比例rp设定为“0”的处理来作为上述增大抑制处理(s110)。在端口喷射比例rp被设定为“0”时，来自端口喷射阀16的燃料喷射停止，所以仅实施来自缸内喷射阀22的燃料喷射。
58.接下来，cpu72取得缸内喷射的当前的上述分割次数n，并且判定分割次数n的值是否超过了“1”，即是否对缸内喷射阀22指示了分割喷射的实施(s120)。在判定为分割次数n超过了“1”的情况下(s120：是)，cpu72执行使分割次数n减少的变更处理(s130)。在s130中，从当前的分割次数n减去了规定值例如“1”等而得到的值被设定为新的分割次数n。在执行s130的处理后，cpu72暂时结束本处理。
59.在s100、s120的处理中判定为否的情况下，cpu72暂时结束图3所示的一系列处理。
60.＜本实施方式的作用及效果＞
61.对本实施方式的作用及效果进行说明。
62.(1－1)在升温处理的执行期间，端口喷射比例rp被设定为“0”。因此，来自端口喷射阀16的燃料喷射停止，并仅实施来自缸内喷射阀22的燃料喷射。通过来自端口喷射阀16的燃料喷射停止，难以向进气口12a附着新的燃料，所以燃料附着量的增大被抑制。因此，能够抑制空燃比从合适值的偏离增加的情况。
63.(1－2)在停止来自端口喷射阀16的燃料喷射时，附着于进气口12a的燃料逐渐减少。即，燃料附着量不断减少。因此，能够降低空燃比从合适值的偏离。
64.(1－3)在升温处理的执行期间中实施缸内喷射阀22的分割喷射的情况下，通过执行上述变更处理，缸内喷射的分割次数n减少。在分割次数n减少时，缸内喷射的每一次喷射下的缸内喷射量增加。因此，燃料的喷射精度提高。因此，能够降低由燃料的喷射精度引起的空燃比从合适值的偏离。
65.在第1实施方式中，作为抑制进气口12a的燃料附着量的增大的增大抑制处理，执行了停止端口喷射的处理。另一方面，在本第2实施方式中，以与第1实施方式不同的方案执行增大抑制处理。
66.以下，关于第2实施方式，以与第1实施方式的图3的处理的不同点为中心，使用图4进行说明。
67.＜增大抑制处理＞
68.在图4中表示本实施方式所涉及的处理的步骤。图4所示的处理通过cpu72例如以预定周期反复执行存储于rom74的程序而实现。
69.在图4所示的一系列处理中，cpu72首先判定是否处于升温处理的执行期间
(s200)。然后，在判定为处于升温处理的执行期间的情况下(s200：是)，cpu72执行渐变端口喷射比例rpde的更新处理来作为增大抑制处理(s210)。渐变端口喷射比例rpde是在升温处理的执行期间所设定的端口喷射比例rp，更新处理是使端口喷射比例rp随着时间经过而减少的处理。
70.作为更新处理，cpu72执行将从当前的渐变端口喷射比例rpde减去规定值a而得到的值设为新的渐变端口喷射比例rpde的处理。此外，渐变端口喷射比例rpde的初始值是在s200的处理中判定为处于执行期间的升温处理开始时的端口喷射比例rp的值。另外，作为规定值a，预先设定能够尽可能抑制端口喷射比例rp的变更给内燃机运转状态带来的负面影响的值。在升温处理的执行期间，每当执行s210的处理时，渐变端口喷射比例rpde的值每次减小规定值a。
71.在执行s210的处理后，接下来，cpu72判定在s210中被更新后的渐变端口喷射比例rpde是否为阈值α以上(s220)。在本实施方式中，作为阈值α设定了“0”，但该值能够适当地变更。
72.然后，在判定为渐变端口喷射比例rpde为阈值α以上的情况下(s220：是)，cpu72将在s210中被更新后的渐变端口喷射比例rpde设定为端口喷射比例rp(s230)。然后，执行图3的s120以后的处理。
73.另一方面，在s220中判定为渐变端口喷射比例rpde小于阈值α的情况下(s220：否)，cpu72将端口喷射比例rp设定为“0”(s240)。例如，cpu72将端口喷射比例rp设定为阈值“α”。然后，执行图3的s120以后的处理。
74.此外，cpu72在s200的处理中判定为否的情况下，暂时结束图4所示的一系列处理。
75.＜本实施方式的作用及效果＞
76.对本实施方式的作用及效果进行说明。
77.(2－1)通过使端口喷射比例rp随着时间经过而减少的更新处理，在升温处理的执行期间，端口喷射比例rp随着时间经过而减少。因此，端口喷射阀16的燃料喷射量逐渐变少。通过端口喷射量逐渐变少，难以向进气口12a附着新的燃料，所以燃料附着量的增大被抑制。因此，能够抑制空燃比从合适值的偏离增加的情况。
78.(2－2)在端口喷射量逐渐变少时，附着于进气口12a的燃料逐渐减少。即，燃料附着量不断减少。因此，能够降低空燃比从合适值的偏离。
79.(2－3)通过图4的s220及s230的处理，升温处理执行期间的端口喷射比例rp被降低到作为阈值α而设定的值即“0”。在端口喷射比例rp被降低到了“0”以后，来自端口喷射阀16的燃料喷射停止。因此，上述(2－1)、(2－2)所记载的作用效果进一步提高。
80.(2－4)在升温处理的执行期间，端口喷射比例rp随着时间经过而减少。因此，与例如在升温处理刚开始后将端口喷射比例rp设为“0”的情况相比，能够抑制端口喷射比例rp的变更引起的内燃机运转状态的急剧变化。
81.在第1实施方式中，作为抑制进气口12a的燃料附着量的增大的增大抑制处理，执行了停止端口喷射的处理。另一方面，在本发明第3实施方式中，以与第1实施方式不同的方案执行增大抑制处理。
82.以下，关于第3实施方式，以与第1实施方式的图3的处理的不同点为中心，使用图5进行说明。
83.＜增大抑制处理＞
84.在图5中表示本实施方式所涉及的处理的步骤。图5所示的处理通过cpu72例如以预定周期反复执行rom74所存储的程序而实现。
85.在图5所示的一系列处理中，cpu72首先判定是否处于升温处理的执行期间(s300)。然后，在判定为处于升温处理的执行期间的情况下(s300：是)，cpu72判定当前的端口喷射比例rp是否超过了保护值rpg(s310)。保护值rpg是在s300的处理中判定为处于执行期间的升温处理开始时，cpu72所取得的端口喷射比例rp的值。
86.然后，在判定为端口喷射比例rp超过了保护值rpg的情况下(s310：是)，cpu72通过将保护值rpg代入端口喷射比例rp，从而执行端口喷射比例rp的保护处理(s320)。然后，执行上述的图3的s120以后的处理。
87.另一方面，在判定为端口喷射比例rp没有超过保护值rpg的情况下(s310：否)，cpu72不进行s320的处理，而执行上述的s120以后的处理。
88.此外，cpu72在s300的处理中判定为否的情况下，暂时结束图5所示的一系列处理。
89.＜本实施方式的作用及效果＞
90.对本实施方式的作用及效果进行说明。
91.(3－1)在升温处理的执行期间，通过执行s310及s320的处理，端口喷射比例rp被限制为不会超过开始了升温处理时的端口喷射比例rp的值(rpg)。通过端口喷射比例rp的限制，端口喷射量的增加被抑制。因此，难以向进气口12a附着新的燃料，所以燃料附着量的增大被抑制。因此，能够抑制空燃比从合适值的偏离增加的情况。
92.＜变更例＞
93.此外，上述各实施方式能够如下那样进行变更而实施。各实施方式及以下的变更例能够在不产生技术矛盾的范围内互相组合而实施。
94.·
在图3的处理中，也可以将变更分割次数n的变更处理的s120及s130省略。减少分割次数n的变更处理(s120、s130)不限定于在图3的s110的情况下执行，也可以在图4的s230及s240的情况下、图5的s310及s320的情况下执行。
95.·
作为许可图2的s20的升温处理的执行的预定条件，不限定于在上述实施方式中例示的条件。例如，关于上述条件(a)和条件(b)这两个条件，也可以仅包括其中的一个。另外，预定条件也可以包括上述两个条件以外的条件。
96.·
为了补充伴随着图2的s22中的部分气缸燃料切断处理的执行而产生的内燃机输出的下降，在图2所示的s24的处理中，将补充转矩叠加于第2电动发电机54的要求转矩。此外，在不具备这样的第2电动发电机54的车辆等的情况下，也可以通过增加向燃烧气缸供给的空气量及燃料量，从而提高燃料切断气缸以外的燃烧气缸的输出转矩。因此，也可以补充内燃机输出的下降。
97.·
作为堆积量dpm的推定处理，不限定于在图2的s10中例示的处理。例如，也可以基于gpf34的上游侧与下游侧的压力差和吸入空气量ga来推定堆积量dpm。具体而言，可以是，在压力差大的情况下，与该压力差小的情况相比，将堆积量dpm推定为大的值，即使压力差相同，在吸入空气量ga小的情况下，与该吸入空气量大的情况相比，也将堆积量dpm推定为大的值。这里，在将gpf34的下游侧的压力视为恒定值的情况下，可以代替差压而使用gpf34的上游侧的压力的检测值。
98.·
作为执行图2的s22的部分气缸燃料切断处理的处理，不限定于上述的再生处理。例如，也可以为了催化剂预热、硫中毒恢复而执行部分气缸燃料切断处理。
99.·
作为执行部分气缸燃料切断处理的处理，不限定于上述的再生处理。例如，也可以是如下处理：在三元催化剂32的氧吸藏量成为规定值以下的情况下，仅在燃料切断气缸停止燃烧控制，并且执行使作为剩余气缸的燃烧气缸中的混合气的空燃比成为理论空燃比的控制。
100.·
作为在上述的部分气缸燃料切断处理的执行时停止燃烧控制的减少气缸的燃料切断气缸的数量为“1”。但是，停止燃烧控制的燃料切断气缸的数量可以将“内燃机的全部气缸数量－1”设为最大值而适当变更。另外，“将作为停止燃烧控制的气缸的燃料切断气缸固定为预先确定的气缸”不是必需的。例如，也可以在每一个燃烧循环都变更燃料切断气缸。
101.·
作为喷射量减少处理，不限定于上述的部分气缸燃料切断处理。例如，通过使对作为多个气缸中的一个或多个气缸的减少气缸喷射的燃料喷射量比其他气缸减少，而使减少气缸的混合气的空燃比比理论空燃比稀。进而，也可以是使减少气缸以外的剩余气缸中的混合气的空燃比比理论空燃比浓的抖动控制。
102.·
基于内燃机运转状态设定端口喷射比例rp，并且将“1－rp”的值设为了缸内喷射比例rd。此外，也可以基于内燃机运转状态设定缸内喷射比例rd，并算出“1－rd”的值作为端口喷射比例rp。
103.·
作为gpf34，不限定于担载有三元催化剂的过滤器，也可以仅为过滤器。另外，作为gpf34，不限定于设置于排气通路30中的三元催化剂32的下游的gpf。另外，也可以将三元催化剂32替换为将排气所含的成分氧化的氧化催化剂。另外，“作为排气净化构件而具备gpf34”本身不是必需的。
104.·
作为控制装置，不限定于具备cpu72和rom74并执行软件处理的装置。例如，也可以具备对在上述实施方式中进行了软件处理的处理中的至少一部分进行硬件处理的例如asic等专用的硬件电路。即，控制装置可以是以下的(a)～(c)的任一构成。(a)具备根据程序执行上述处理的全部的处理装置和存储程序的rom等程序保存装置(包括非瞬时性的计算机可读的存储介质)。(b)具备根据程序执行上述处理的一部分的处理装置及程序保存装置、和执行剩余的处理的专用的硬件电路。(c)具备执行上述处理的全部的专用的硬件电路。这里，具备处理装置及程序保存装置的软件执行装置、专用的硬件电路也可以是多个。
105.·
作为车辆，不限定于串并联混合动力车，例如也可以是并联混合动力车、串联混合动力车。并且，不限定于混合动力车，例如，也可以是车辆的动力产生装置仅为内燃机10的车辆。