专利名称：传导对流回流干馏方法
传导对流回流干馏方法根据35U. S.C. § § 119，120 的优先权本申请要求2010年4月27日提交的、申请序列号为61/328，519的美国临时申请的优先权，其所披露的内容以引用的方式被全文结合到这里。相关申请的交叉引用本申请涉及共同待审的、2007年I月19日提交的、申请序列号为11/655，152和2010年5月13日提交的、申请序列号为12/779,791的美国专利申请。
背景技术：
在美国和世界各地都已经发现了大的地下油页岩沉积物。与石油沉积物相比，这 些油页岩沉积物的特征在于它们的固体状态；其中有机材料是通常被称作“油母岩质”的、与无机矿物成分密切地混合的聚合物类结构。将油页岩沉积物加热到在大约300°C以上的温度并持续几天到几个星期已经显示，将导致固态油母岩质高温分解以形成石油类“页岩油”和天然气类气态产品。部分地，由于难以有效地加热地下油页岩沉积物，阻碍了经济地从油页岩提取产品。因此，在本领域中有对于允许有效地原位加热大体积的油页岩沉积物的方法和设备的需求。
发明内容
这里所披露的系统和方法包括如下的几个目的、好处和/或特征干馏操作的方式使得干馏物的出口与活跃的干馏区域距离足够远，通过在重力驱动流下返回到油池的油的凝结维持油池的水平。干馏操作的方式使得干馏物的压力水平维持成足以在干馏物内凝结油蒸汽并且在重力驱动流下返回以维持沸腾油池的水平。干馏操作的方式使得从地面返回液态油从而维持沸腾油池的水平。 干馏操作的方式使得以正确的沸腾点分布的液态油用来维持油池中的适当的沸腾分布从而优化从沸腾油池到干馏物的热传递。干馏操作的方式使得从地面返回的油冷却从干馏物出来的气体和蒸汽，并且使得额外的油凝结且通过重力驱动流返回到沸腾油池。干馏操作的方式使得来自地面的油的返回、返回油和排出蒸汽之间的逆流热交换以及干馏物中的压力的组合用来维持沸腾油池中的适当的水平和组成。由三个或多个井眼的交叉构成的对流环的结构。对流环是由从单个偏斜井中的分支发出的两个偏斜井眼与垂直井的交叉形成的三角形的结构。对流环是由从单个偏斜井中的分支发出的两个偏斜井眼与两个垂直井的交差形成的四边形的结构。这里提供一种地下烃生产系统。所述生产系统包括从地面延伸到接近被生产的烃的底部的位置处的能量递送井。生产井从地面延伸到接近烃的位置并且对流通道在能量递送井和生产井之间延伸，因此形成对流环。在一实施方式中，能量递送井和生产井在接近烃的位置处交叉使得对流环成三角形的形式。优选地，对流通道从对流通道与生产井相交叉的点处向上延伸。作为另一例子，一对对流通道可以在能量递送井和生产井之间延伸使得对流环成四边形的形式。该对对流通道可以包括从单个偏斜井中的分支发出的两个偏斜井眼。更进一步地，能量递送井和生产井可以被基本上垂直地定向。生产系统也可以包括布置在能量递送井中的加热器，诸如电加热器或井下燃烧器，其可操作以加热烃从而产生液态烃池和烃蒸气。对流通道可以被构造成使得在对流环中由烃蒸气形成的烃凝结物由于重力而被返回到液态烃池。在一代表性的实施方式中，提供一种地下油页岩生产系统。所述油页岩生产系统 包括从地面垂直地延伸到接近油页岩的位置处的生产井。能量递送井沿着包括弯曲部分的路径从地面延伸，其中所述弯曲部分在接近所述油页岩的底部的位置处与所述生产井相交叉。加热器被布置在能量递送井中以加热油页岩。优选地，加热器被定位在所生产的油页岩区间的下面。对流通道在能量递送井和生产井之间延伸因此形成对流环。对流通道，优选为，从所述弯曲部分和所述生产井的交叉处向上延伸。加热器加热油页岩以形成油池和油蒸汽。包括用于选择性地限制油蒸气从生产井释放因此将对流环的压力维持在所期望的压力的节流装置。用于干馏和抽取地下烃的方法也是可预期得到的。该方法包括钻从地面延伸到接近烃的底部的位置的能量递送井。钻从地面延伸到接近烃的位置的生产井。在能量递送井和生产井之间形成对流通道，因此形成对流环。加热烃以形成油池和油蒸气。将对流环中的压力维持在足以将油蒸气凝结成油凝结物的程度并且油蒸气和油凝结物在对流环中再循环。通过选择性地限制油蒸气从生产井的释放而维持对流环中的压力。油可以被从油池移动到地面，其的一部分可以被返回到油池以将油池维持在相对于能量递送井的所期望的水平。可以作为维持在对流环中的压力的函数地选择油的返回到油池的所述部分的馏分或挥发物。此外，通过选择油的返回到油池的所述部分的馏分可以维持所述油池的沸点。在一实施方式中，从地面返回的油冷却油蒸气，并且使额外的油凝结并且通过重力驱动流返回到油池。可选地，在将油返回到池之前可以加热返回到油池的油。
图I是适合利用热机械破碎的CCR 方法的一实施方式的示意性的示图；图2是在伊利石开采区间中执行的CCR 方法的一实施方式的示意性的示图；图3是使用伊利石开采区间中的平行的热井和生产井的一些优化构造的商业操作的代表性的概念布置图；图4是CCR 方法的代表性的实施方式的示意性的视图；图5示出了在两个选择的时间，两个井之间的油母岩质变换轮廓，假如没有井眼破碎；图6示出了当应力随着温度增加并且强度随着温度降低时发生的热机械破碎；图7示出了来自加热井的热机械破碎波的传播；
图8示出了通过热机械破碎形成的大油页岩干馏洞；图9示出使用来自地表的再循环以及干馏物内的回流的通常的CCR 方法；图10图示了 CCR 干馏的基于蒸汽生产井管道的入口温度的三个阶段；图11示出了在R-I区域的地层中的倾斜的加热器-生产井的放置；图12是示出了再循环的油的量取决于生产井管道的入口处的温度的示图；图13是代表性的井执行方式的示意性的示图；图14是用于图13中所示的代表性的井执行方式的位置图；图15是井区域的放大图，其中标识了关键的方法部件；
图16示出了围绕被加热区域的断层分析井的可能位置的代表性的布置图；图17示出了整体在干馏物内的加热器和井；图18是加热器电连接系统的概念设计；图19示出了电加热器的三组三个加热器元件；图20是在封隔器和电缆过渡之上的代表性的生产管道构造；图21是油-水-气馏分系统的透视图；图22是另一代表性的井执行方式的示意性的视图；图23是图22中所示的代表性的井执行方式的位置图；图24是图23中所示的井区域的放大图，其中标识了关键方法部件；图25示出了图22中所示的断层分析井的可能位置的代表性的布置图；图26是包括倾斜加热器井和竖直生产井的干馏生产井的另一实施方式的示意性的描述；图27是图26中所示的加热器组件的概念示图；图28是图26和27中所示的干馏生产井构造的详细的示意性的示图；图29是用于执行CCR干馏的井构造的另一代表性的实施方式的示意性的示图；和图30是用于执行包括热传递对流环的CCR干馏的井构造的再另一代表性的实施方式的示意性的示图。
具体实施例方式本发明涉及页岩油的原位加热和提取，并且具体地涉及传导、对流、回流(CCR )干馏方法。应当指出，开始时，尽管这里所描述的实施方式可能涉及特定的地层(formation)，但是CCR 干馏方法可以用于其它地层。而且，根据相对小规模的测试生产描述实施方式，并且取决于实际情况，所披露的生产和产量可以扩大或缩小。在一个实施例中，在科罗拉多州的Piceance Basin执行CCR 干馏方法。具体地，在受保护的蓄水层下面的格林河(Green River)层的下部部分中的富伊利石采矿区间中执行所述方法。在这个实施方式中，采矿区间(mining interval)是从苏打石(nahcolitic)油页岩的底部(大约1850英尺深)延伸到格林河地层的底部(大约2350英尺深)的大约500英尺厚的部分。干馏物将包含在采矿区间内。伊利石油页岩(illite oil shale)样品的特征显示油母岩质品质类似于来自更高地层的碳酸盐油页岩的油母岩质品质。对于碳酸盐和伊利石油页岩来说，在费歇尔试验(Fischer Assay)期间，油母岩质到油的转换分数几乎是相同的。从伊利石油页岩干馏的油包括与在典型的Mahogany区域(碳酸盐)油页岩中相比的稍微更长链的链烷(蜡)。这些长链的链烷烃实际上是有利的，因为它们在更高的温度下沸腾，因此增强了 CCR 干馏方法中的回流动作，这将在下面更全面地描述。CCR 方法使用与热源接触的干馏物底部中的页岩油的沸腾池，如同在图I中示意性地示出的那样。当它们通过双相自然对流再循环通过干馏物时，从沸腾的页岩油112转化来的热蒸气110用它们的显热和冷凝的潜热加热周围的油页岩114。当最接近转化来的热蒸气的油页岩达到大约300和350C之间的温度时,取决于加热的时间，油母岩质被干懼。当油页岩被加热到干懼温度时，热膨胀与周围地层的地质力学限制(geomechanicalconfinement)组合，使油页岩在干馏物边界处破裂开(破碎)，产生充填有碎片的干馏物120。当油页岩破碎时，更多的油页岩被暴露至热蒸气110。当这些热蒸气在新暴露的油页岩上冷凝时,可以发生快速干懼生长(retort growth)。冷凝的页岩油116排出和补充沸腾池；通常称作回流过程。在干馏温度下未凝结的蒸气到达(import to)表面。需要热量以沸腾干馏物的底部中的页岩油池。CCR 方法的变形包括加热沸腾油·池的不同方式。能使用几种方法应用这种热。井底热源传统的燃烧器或催化加热器可以用来燃烧甲烷、丙烷或处理过的页岩可燃气体，以将热提供到页岩油的沸腾池。燃烧器或加热器将被容纳在浸没于沸腾池中的外罩中。将不允许废气与干馏产品互相混合。代替燃烧器或催化加热器，能使用电阻加热器或射频天线。地面热源能使用锅炉或其它加热流体的方法在地面上加热多种流体(蒸汽、气体和某些液体)。这些热流体将循环到浸没在沸腾池中的换热器。可选地，干馏产品能在地面上被收集，被加热到合适的温度，和被喷射到沸腾池中。能用从地面发送过来的热气体开始所述方法，以产生足够的页岩油从而开始CCR 的对流循环。一旦CCR 干馏方法是运转的，则地面冷却/凝结处理将主要导致页岩油、页岩可燃气体，和水的产生。页岩可燃气体能用来形成干馏热，给地面处理的加热器添加燃料，以及产生蒸汽和/或电。能以多种几何条件运行所述CCR 方法。一种形式的CCR 干馏是水平井眼，其中沸腾页岩油池分布在采矿区间的底部处的长水平部分之上。在图2中示意性地示出了这个概念。水平井210可以是通过定向钻孔形成的“U”形的，“J”形的，或者“L”形的。在各种情形中，将在干馏物区间212的底部处完成井的从竖直方向偏斜形成水平井眼的那些部分。另一种形式的CCR 干馏是竖直井眼，其中沸腾页岩油池占据下部部分。对于实际商业操作来说，这些竖直的、水平的以及倾斜的井眼的组合可以用来根据需要提高资源回收，改进商业生存能力，并且减少对地面和地下的环境影响。在图3中示出了商业操作的一种方法。大约20个间隔开100英尺的井对构成了干馏面(retort panel)310。所述面由用作渗透屏障的未干馏的页岩窄带间隔开。由井下燃烧器提供热。在流出的废气与流入的空气和燃料之间发生逆流热交换。油、气体和水被生产为液体和蒸气。地面上的设备处理所产生的流体，将它们分成组分以船运到或管运到提纯设备或商业市场。CCR 方法被设计成从油页岩有效地采出油和气体。尽管在方法的实施方式中有一些变化，但是它们通常都包括经由使用电磁能量或者封闭系统的间接传热将热递送到地层，所述封闭系统循环加热流体(蒸汽或高温介质，诸如Dowtherm ，其是可从DowChemical Company得到的)或依靠井下燃烧室产生热气体或蒸汽。这种方法使对地面以及地下水文的潜在污染和环境问题最小化。CCR 方法通常也包括通过如同上面所解释的那样的回流驱动的对流将热散布为通过地层。这种方法使用产生的油将热从封闭的热递送系统快速地散布到地层，因此使得形成更多的油。通过传导发生进一步的热散布。CCR 方法的一个变化是将油回流环延伸到地面加热器，而不引入外来材料。在一个实施方式中，所述方法被设计成处理具有适度的覆盖层厚度(overburdenthicknesses)的厚油页岩部分。能量系统包括多个定向钻出的加热井，所述加热井从地面钻到油页岩区域并且然后返回到地面。这些井是有罩的、部分地水泥粘合的，并且形成供传热介质通过其循环的封闭系统的一部分。商业上，输入热源将依靠锅炉/加热器系统410中的干馏气体的燃烧。油产生/生产系统被设计成将热有效地传递到地层中，并且收集烃产品和使烃产品的采出最大化。能经由通过大直径的、隔热管道的盘管钻系统钻出生产井416，其能使地面占地面积最小化并且减少收回系统的环境影响。在图4中示出了示意性的图表，其示出了这个实施方式的能量递送和产品递送系统。 影响油页岩处理在经济上成功的一个关键问题是能从水平加热管142抽取的热和被传递到被干馏的区域之上的热的比率。水平管周围的区域被沸腾油环绕。在一个实施方式中，油蒸气沿着蛛网井414向上行进(参见图4)并且凝结在井眼416上，因此将它们的蒸发的热传递到井壁上。由于热传导，热远离井侧向扩散，因此加热井之间的区域。模型计算用来估算两个井之间转换成油和气体的油母岩质的量的轮廓。图5图形地表示假如没有井眼破碎，在两个选定的时间，两个井510和512之间油母岩质的转换轮廓。全部被干馏的区域520在大约390天时在两个井之间的中间结合在一起，并且然后以U形的干懼正面(retorting front)向上继续。在833天，当耗尽回流油池时,转换了约85%的油母岩质。大部分未转换的油母岩质都在中间、顶部区域。如果使场地额外维持静止(dormant)(没有冷却，没有加热)3个月，则发生另外I. 5%的油母岩质的转换。如果根据费歇尔分析，实现转换的油母岩质的体积为80%，如同劳伦斯利福摩尔国家实验室(Lawrence Livermore Nat ional Laboratory)和壳牌石油公司的实验所建议的那样,那么能采出干懼区域中的大约70%的油。(参见A. K. Burnham和M. F. Singleton, “High Pressure Pyrolys is of Green River Oil Shale，，，ACS Symp. Series230Geochemistry andChemistry of Oil Shales (1983)，p355 ;第6，991，032号美国专利，其披露的内容以引用的方式被全文结合到这里)。一旦从热源，诸如输入的天然气开始，干馏处理是自维持的。除了页岩油，大约第1/6的油母岩质转换成燃料气体。(这对应于大约第1/4的总采出烃，因为三分之一的油母岩质被转换成了焦炭)。尽管这个燃料气体在燃烧之前可能需要净化，以去除掉H2S和其它含硫气体，但是对于超过大约20加仑/吨的油页岩等级来说，气体包括足以维持干馏操作的能量，包括在加热之前无法被泵送出的地层水的蒸发。在另一实施方式中，使用L形的井，而不是图4中所示的U形井。在商业开发期间，L形的井具有允许干馏面更靠近在一起以及减少地面干扰和对其它地下资源的影响的好处。L形的井也具有完成起来更便宜的潜力。干馏工作的方式是不变的，也就是，热从水平井部分被传递到沸腾油池，并且依靠回流油通过干馏物散布热。仍然能通过竖直生产井进行生产，尽管水平生产井可以具有其它好处。L形的井也能使用其它加热源诸如井下燃烧加热器和各种类型的电加热器。 这里使用井下燃烧器尤其有利的，因为它们基本上通过减少到达覆盖层的热损失，而提高能量效率。不仅加热的流体仅仅在一个方向上行进，而且在进入空气/燃料和流出废气之间有逆流热交换。能量效率的这种改进对于以伊利石采矿区间为目标的方案来说是尤其重要的，对于伊利石采矿区间来说，覆盖层厚度是很大的。可以使用多种井下燃烧器技术。在一个情形中，与燃料气体和空气一起递送水，以形成富含蒸汽的燃烧气体。水保持火焰区域是冷的，以使材料腐蚀最小化，并且促进到热递送系统的水平部分的热传递。作为另一实施例，催化燃烧发生在热递送系统的基本上整个长度上。CCR 干馏方法也利用存在于油页岩层中的地质力学力。已经发现，当被加热到干馏温度以下时，在深度处的地质力学力使油页岩破裂和破碎，如同在图6中所示的那样。在the Journal of Petroleum Technology中的Prats等人的文章中，其以引用的方式被全文结合到这里，在被加热的I立方英尺的块上进行了试验，其中一个面被暴露至520 0F的蒸汽流。(Prats, Μ.，P. J. Closmann, A. T. Ireson, G. Drinkard (1977) Soluble-Sal tProces ses for In-Situ Recovery of Hydrocarbons from Oil Shale, J. Pet r. Tech. 29,1078-1088) ( “Prat s(1977)”)。除了被暴露到热和经历破碎的一个面之外，在其它所有面上限制所述块。因为应力随着温度增加同时强度随着温度降低，所以破碎发生。在大约180 ° 时，应力超过强度。假如井中有足够的初始空位，则由于该热破碎，周围地层的渗透性将增加，因此使回流驱动的对流机制能有效地将热递送到被干馏区域的边缘附近的冷页
山^ ο油母岩质构成干馏区间中的油页岩的体积的大约30%。当油母岩质被转换成油和气体时，在页岩中形成孔隙。这个孔隙在干馏边界上提供不受限制的表面，因此允许通过热破裂(破碎)快速地传播干馏。在图7中在圆柱形的几何形状中示意性地示出了整个过程。图7示出了热机械破碎波从加热井710的传播。热井710被示为处于中心并且进出页平面。由于周围地层在外部的限制，期望恰好在干馏区域外侧的热膨胀使油页岩压实，因此闭合破裂和油页岩内的小孔。期望这种压实导致几乎不能渗透的“外壳”，其将帮助排出自由地层的水和限制干馏产品。这个外壳将增强由开采间隔的低渗透性提供的自然发生的密闭度。已经发现，通过热机械破碎的传播，能形成大洞。在如同在Pra t s(1977)中所描述的那样的一个示例中，碎石洞长到大约15英尺的直径。在图8中复制了洞的描述。在这种情形中，通过去除掉苏打石以及将油母岩质转换成油和气体，形成用于继续破碎的空隙度。已经发现，在苏打石开采期间，通过这种破碎机制形成的洞的直径易于长到300英尺并且平均接近200英尺。CCR 干馏处理利用热破碎机理。然而，CCR 处理使用油母岩质开采空隙空间，而不是苏打石分解空隙空间，来维持继续进行的碎石。在表I中示出了在通过如同由Ramey和Hardy的论文中所报告的那样的高温溶液采矿的苏打石开采期间，通过热破碎形成的洞的直径，其所披露的内容以引用的方式被全文结合到这里。(Ramey，Μ.，和M. Hardy (2004) The History and Performance of VerticalWell Solut ion Mining of Nahcolite (NaHC03)in the Piceance Basin， NorthwesternColorado，USA. In Solution Mining Research Institute，2004Fall Meeting，Berlin，Germany)。经由油回流给定的足够的对流热传递，期望CCR 干馏获得相似的直径。
井开采的NaHCO3的吨数洞直径(ft)
20-14181,682171
29-24176,604205
29-29143,760178
20-30131, 64317129-34126,910168 29-23123,651168
20-36123,09716628-21 117, 551 169
21-16113,420 153 _20-32_113，160_158_表I破碎现象影响最佳的井设计和间隔。小孔蛛网井414(参见图4)可能趋向于被碎石残骸填满，其可减少原始井附近的渗透性。然而，周围地层中的渗透性可能将是大于在图5中所示的计算中所假定的渗透性的，其将通过回流影响热散布。因此，在更少的、更大的、竖直生产井，该处理可同样地或者更好地工作，并且干馏区域可以是更可能围绕水平加热井和在水平加热井之上圆柱形地生长。CCR 处理取决于与加热器接触的沸腾油池的维持。在原理上，压力能用作控制油池中油量的方法参数。然而，压力也影响油沸腾所需要的温度。这抑制了可用于优化从加热器传递到周围地层的热传递的可用操作参数空间。此外，岩石中的水含量影响维持沸腾油池的能力。通过惰性气体诸如蒸汽能从干馏物清除掉油蒸气；如果生产管道处于气体混合物中的油蒸气的露点以上的温度，油被从干馏物清除掉并且能不再参与回流过程。因此，通过从地面再循环油的油池的补充可能变得是必需的。这种影响在小规模时(例如，对于初步试验和在较大的测试的启动期间)是最大的，因为水从其蒸发的页岩的量是显著大于干馏的量的。这是因为在干馏物的边界处基本恒定厚度的页岩已经被干燥而没有被干馏。通过将热油再循环到干馏物中可以补充输入到干馏区域的热。这要求注入的油的温度超过生产的油蒸气的温度。此外，由于地层损坏和热效率的原因，需要管理自发生再循环的井的热损失。在图9中示出了 CCR 方法的示意性的表示。这个方法具有能独立地优化干馏压力，补偿由蒸汽去除掉的油蒸气，和使用热油再循环增加热输入的量的好处。CCR 干馏设计和操作通常可能受到与离开干馏物进入到蒸气生产井中的气体的温度相关的三个不同的操作阶段的影响。三个阶段与在蒸气生产井的入口处的干馏物温度分布相关。在图10中示意性地示出了以两个热波和三个平稳段为特征的温度与时间的关系，并且所述三个操作阶段对应于三个平稳段。最高温度的平稳段，最接近加热器井，受到油回流波的控制。下一个热平稳段(在流动的方向上)受到水回流波的控制。最低温度的平稳段受到蒸气的显热的控制。随着时间的进行，蒸汽和油回流波与蒸气流一起以由几个关联的热参数决定的速度向上移动。阶段I对应于大约等于周围岩石温度的流出温度(exit temperature)。阶段2对应于水在干懼压力下的露点。阶段3对应于油沸腾温度。左图中的等值线表示在三个阶段期间300°C温度界面的大致范围。如同上面所提及的那样，三个操作阶段在离开干馏物并且进入蒸气生产井的蒸气的温度方面是不同的。在第一阶段，流出的未凝结的气体将它们的热全部沉积到地层中，或者几乎如此，并且流出温度基本上处于未加热的页岩温度。在第二阶段，水回流波已经到达 了蒸气生产井的出口并且流出温度已经到达了蒸汽平稳段水平，对于150到IlOOpsig的干馏压力来说，其在180到290°C的范围内。在第二阶段期间，大量的水蒸气通过蒸气生产井出口排出。第三阶段的特征是油回流波填充整个干馏物。油回流波致使加热到325到350°C范围内的高温分解温度。生产井入口附近的温度足够高，从而以蒸气的形式携带在干馏物的出口附近中的所有水。对于更高的井压力，仅仅所生产的页岩油的较轻的油馏分参与油回流机制。在全沸腾范围的页岩油的连续产生的情况下，如果不通过油池内的液态生产管去除掉，则高沸腾的成分将堆积在油池中。可选地，能允许高沸腾的成分破裂成参与回流机制的较轻成分。在第一阶段期间，蒸汽凝结成液态水并且聚积在干馏物的上部部分中。以稳定流动的方式，液态水沿着壁向下滴流，直到由于与来自下面的流动的蒸气的热交换而使它再次蒸发。然而，流动的不稳定性可能导致液态水一路穿透向下流到油池，在那里它将最终被再次蒸发。如果返回到油池的液态水是大量的，则水能变成围绕加热器的支配成分并且将整个油池冷却到水沸腾温度，其低至180°C (低压力的情形)。因此，可能需要从干馏物移除过量水的装置。通过经由加热器高度下面的液态产品管线泵送液态水，或者通过作为时间的函数地使生产井管道的入口移动远离加热器使得它总是停留在蒸汽平稳段区域，也就是，第二操作阶段，能实现这一点。在最后阶段，大量回流油也作为蒸气被携带出来。因此，这种模式的操作被限制到可得到的油总量，除非能通过从地面或者直接从产品管道入口和地面之间的运输管将油补充到油池而延长这个阶段。与干馏内的油回流相反，这个油流动被称作“油再循环”。如果再循环从带外罩的蒸气生产井中的管道系统发生则它是“内部的”，或者如果再循环从地面设备(surface facil ity)发生则它是“外部的”。作为再循环油的可选方案，当油池干涸时干馏可停止。这种方案将需要优化蒸气生产井的设计，使导致干馏的过早终止的通道最小化。可选地，通过将液态油再循环到加热器区域中，干馏操作能继续进行。甚至能以在沸腾油池的正常操作以上的温度注射再循环的油，以提供补充的热输入。然而，期望设计产生良好的蒸气流动模式，使得大部分的热被吸收在干馏边界处，并且不仅仅从地下再循环到地面和返回。具有可调节的油蒸气抽出位置将为热效率优化提供额外的方法。在图11中所示的一个设计中，相对长的倾斜井1102用来使与地层的热交换的机会最大化，使得停留在操作阶段I和2的时间为最长的可能时间，从而将对油再循环的需求最小化。从容纳加热器1106的池槽1104的底部泵送液态油和水。池槽和加热器处于主要干馏对象1112下面的低等级油页岩区域1110中。绝热使沸腾油和周围油页岩之间的热传递最小化。从加热器1106出来的热油蒸气将围绕井眼的页岩初始地加热到破碎温度并且最终加热到高温分解温度。被干馏的区域1114将沿着暴露的井眼生长，向上的速度大概比向下的速度更快。在这种情形中，尽管用水泥粘合(cemented)的外罩1120将更可能延伸到大约2050英尺的深度，该深度是在溶解表面之下大约200英尺处，但是优选的主要干馏对象1112是2080英尺和2130英尺之间的区间。所需要的再循环油的量取决于生产井管道的入口处的温度，如同在图12中所示的那样。在阶段I的操作期间，从地面的再循环应该是有限的或者应该没有从地面的再循环。油和水生产的主要方法将是作为来自池槽的液体。在325kW的代表性的设计加热器功率时油生产率是大约30bbl/天，但是前面所描述的干馏页岩的干燥更多页岩的问题可将油产量限制到不多于大约15bbl/天。水产量可能高达25bbl/天。如同上面所指出的那样，这些能力和生产率可缩放。例如，在商业规模上，这些生产率可以是十倍或者更多倍。
当干馏压力是150psi时，在阶段2的操作中，由于来自干馏区域(生产管的入口)的流出温度达到177°C，水产品从液体转换成蒸气。由于通过水蒸气从干馏物剥离掉大量石脑油，需要来自地面设备的再循环石脑油补充加热器井中的油池，以防止它干涸。从干馏加热平衡点的观点来说，优选为在地面设备处将再循环石脑油预热到干馏物流出温度(否则通过再循环进入温度和从干馏物流出的再循环流出温度之间的显热的不同，传递到干馏物的热减少)。为了维持油池和将325kW的热全部传递到干馏物，再循环石脑油将不得不增力口，并且在一些估算中，假如离开干馏出口的所有产品之间是热力学平衡的，将从150°C的干馏流出温度时的大约75bbl/天增加到177°C的干馏流出温度时的大约115bbl/天。因此，地面设备应当能在大范围的期望产量，诸如从大约10-145bbl/天中，处理再循环油与高温分解液压油率的组合，以确保足够的油池。然而，取决于井的数量，这个生产量能例如扩大一百倍。当150psig时的干馏流出温度增加到177°C以上时，发生至阶段3的转变。石脑油再循环将不得不增加，并且在一些估算中，将从大约200°C的流出温度时的大约ISObbl/天增加到260°C的流出温度时的大约415bbl/天。当干馏压力增加时，再循环的需求降低。最高热效率处理是在阶段I中操作尽可能长的时间的处理。由于干馏产品输送到地面和从地面输送引起的热损失被最小化，并且需要最小规模的地面处理设备。所生产的油将主要为温液体，并且油气分离需求将是最小的。这意味着待干馏的区域和绝热蒸气生产管的入口之间的经过距离为尽可能的长。当洞生长的更大时，从干馏边界的热损失变得相对更小，并且如果相邻干馏融合在一起，如图3中所示的概念性处理，侧向热损失被补偿，并且当被处理的页岩的厚度变得更厚时边缘影响逐渐变的更小。在干馏的最后阶段，整个干馏洞在温度上增到在油的沸腾点是重要的，因为干馏物的底部附近的多孔页岩很可能将阻滞大量的油并且防止它作为液体产品排到池槽。因此，蒸气产品管道的入口应当增加到沸腾油池温度。然而，如果为那个目标设计的，这能是干馏寿命的相对短的部分。将需要用于使蒸汽与气体和大量油蒸气闪蒸分离(flashseparation)的相对小的设备，以维护在它们的生产接近结束时的干懼面。图13示意性地示出示例性的单个加热器-生产井1310，由六个断层分析井1314围绕的干馏区域1312，和用于处理所生产的油、水和气体的地面设备1320。可能最佳地在图14中所示的位置图的场景中描述了该设备。图15中示出了测试台(Test Pad)区域1410的放大图。测试台包括加热器-生产井1310和用于处理所产生的流体的设备1320。干馏物1312在TM台1412下面并且由六个断层分析井1324(示出了四个井)围绕。多种井间隔是可预期得到的，诸如井之间的一致距离以及在假定干馏过的区域是梨形时图16中所示的扩大方式。优选地，加热器被放置在略低于R-I干馏区域的池槽中(参见图13)，并且油蒸气将从加热器排出进入到R-干馏区域中，如在图11中示意性地示出的那样。参考图17和18，用于干馏的主要热源是电加热器1710。合适的加热器设计的例子是Tyco Thermal Systems。参考图18,冷导线1810是能经受住高温但是自身不产生热的金属氧化物绝缘电缆。通过标准泵电缆1812将三相电力供应到加热器。加热器在预期干馏区域下面的池槽中并且由延伸到地面的4”“针刺(stinger)”管支撑。如同在图19中所表示的那样，Tyco电加热器由三排(bank)三个加热器元件1902、1904和1906组成。通过480伏三相电源给每组的三个元件供电。延伸通过干馏区间的外罩不用水泥涂覆。外罩在干馏的顶部处用水泥涂覆，其是R-I的顶部。稍稍位于该外罩靴之上的封隔器(packer) 1814防止来自干馏的蒸气进入针刺管和涂覆有水泥的外罩之间的环面(annulus)。
简要地参考图17，油和水从干馏物排到池槽1712中。I. 6”的内直径的管1714向下延伸到池槽中并且被用来生产液态油和水。它起到防止水堆积的作用，水堆积可导致油池转换到水沸腾模式，所述水沸腾模式的操作温度太低无法热解页岩。泵是例如气体活塞式泵或气体提升式泵。热油蒸气通过干馏区间的底部附近的穿孔1716流出围绕加热器的外罩。那些穿孔之上的封隔器防止蒸气在产品管和外罩之间向上行进。干馏物内的蒸气加热和热解围绕外罩的页岩。不凝结的气体和油以及水蒸气通过干馏区间的顶部附近的穿孔1718重新进入外罩。在生产环面内凝结的蒸气通过所述相同的环面被向下引导到加热器的下面。略低于上穿孔的封隔器实现液态蒸气的分离并且防止油通过干馏物向下排到热的外罩中。通过液体产品管和针刺管之间的2. 44”的内直径管1720提供第二环面。内侧环面用来将油从地面再循环到加热器的下面，以维持沸腾油池。在图20中示出了这个的示意性的横截面。通过真空隔热管或其它隔热管道使电缆与热油和蒸气管相分离。金属氧化物绝热加热器电缆可以用来保持生产线的温暖，以防止回流。地面处理设备将所生产的流体分离成轻油和中油，酸水，以及酸气。任一油馏分能被加热和再循环到地下加热器。气体被输送到焚烧炉，并且水被输送到酸水罐，在那里它能被计量供给到焚烧炉中。油被收集在罐中。大油样本能被转移到卡车中用于非现场研究或使用，并且多余的油能被输送到焚烧炉。在图21中示出了合适的油-水分离系统210的代表性的设计。装备安装在两个8英尺乘以20英尺的滑台上并且优选为被容纳在通风良好的建筑物的内侧。在另一实施方式中，也在科罗拉多州的Piceance Basin执行CCR 干馏方法。在这个实施方式中，采矿区间是从大约2015英尺深延伸到大约2135英尺深的大约120英尺厚的部分。在这个实施方式中，干馏物2202位于由偏斜加热器井2210的两个分支2206 (I)和2206 (2)连接竖直生产井2204的交叉部分附近，如同在图22中所示的那样。在图23中示出了这个实施方式的整体位置图。竖直生产井2204安装在TM台2310上，而偏斜加热器井2210安装在测试台2312上。在图24中示出了测试台和TM台区域的放大图。除了加热器井之外，测试台还包括用于处理所生产的流体的设备2212。干馏物在TM台的下面并且由多个断层分析井围绕，如同在图25中所示的那样。在这个实施例中，六个断层分析井围绕干馏物。根据情况许可，断层分析井的精确数量和位置可以变化。加热器2610优选为被放置在略低于R-I区域的密封管中，并且油蒸气将流出加热器进入到R-I区域中，如同在图26中示意性地所示的那样。地面处理设备2212将所生产的流体分离成轻油和中油，酸水，以及酸气。任一油馏分能被加热并且被再循环到地下井底电加热器。气体可以被输送到焚烧炉，并且水被输送到酸水罐，从酸水罐将水计量供给到焚烧炉中。油被收集在罐中。大油样本能被转移到卡车上用于非现场研究或使用，并且多余的油能被输送到焚烧炉。如图27和28所示的加热器组件2610可以用来使页岩油沸腾。加热器组件包括电加热元件2710和容纳在密封“加热器管”2714中的传热流体2712-它们全部都被浸没在预期干馏区间下面的页岩油中。电加热元件被附接到延伸到地面的“加热器脐带”管2716(名义上是23/8英寸，如同在图28中所示的那样)。添加足够的传热流体，以浸没电加热元件。 参考图28，加热器组件使页岩油沸腾，提供用来加热干馏物的热蒸气。蒸气提供显热和潜热。凝结蒸气提供潜热。凝结物流回到沸腾油池，在那里它被在“生产液体管”2812中从在生产井的底部附近的池槽2814作为水/油混合物的一部分被泵送到地面，或者被加热器组件再次沸腾。“地面回流”管2816用来将油从地面处理设备再循环回到干馏物中。这两个管被一起用来维持干馏物中的油的正确的水平。“蒸气输出管”2810用来将未凝结的蒸气传递到地面。沸腾所述油给测试干馏物加压，并且干馏物压力主要受到这个管中的蒸气在地面处的节流的控制。图29-30示出了有助于干馏物中的对流传热的几个可选井构造的几何形状。例如，图29示出了沿着加热器井眼的水平部分的100英尺长的CCR 干馏。在这个构造中，通过竖直生产井生产页岩油。图30示出了通过钻具有分支的水平井3020和两个竖直井3030、3032的循环模式增强的传热对流环3010。应当认识到，在附图中示出的三角形的和四边形的对流环仅仅是能形成的增强对流的几何形状的例子。因此，已经一些程度地尤其涉及代表性的实施方式地描述了本发明的技术。应当理解，但是，本发明的技术由根据现有技术解释的下面的权利要求限定，使得在不脱离这里所包含的创造性的概念的情况下可以对代表性的实施方式进行修改或改变。
权利要求
1.一种地面下烃生产系统，包括 能量递送井，其具有近端和远端并从所述地面延伸到接近烃的底部的位置； 生产井，所述生产井具有近端和远端，并从所述地面延伸到接近烃的位置使得所述能量递送井和所述生产井朝着它们的远端流体连通；和 对流通道，其在所述能量递送井和所述生产井之间延伸因此形成对流环。
2.根据权利要求I所述的生产系统，其中所述能量递送井和所述生产井交叉使得所述对流环为三角形的形式。
3.根据权利要求2所述的生产系统，其中所述对流通道从所述对流通道与所述生产井相交叉的点处向上延伸。
4.根据权利要求I所述的生产系统，其中所述能量递送井是与所述生产井相交叉的L形状的井，使得所述对流环为四边形的形式。
5.根据权利要求I所述的生产系统，包括一对在所述能量递送井和所述生产井之间延伸的对流通道，使得所述对流环为四边形的形式。
6.根据权利要求5所述的生产系统，其中该对对流通道包括从单个偏斜井中的分支发出的两个偏斜井眼。
7.根据权利要求5所述的生产系统，其中所述能量递送井和所述生产井被基本上垂直地定向。
8.根据权利要求I所述的生产系统，包括布置在所述能量递送井中的加热器，所述加热器是运转的以加热烃从而产生液态烃池和烃蒸气，并且其中所述对流通道被构造成使得在所述对流环中从所述烃蒸气形成的烃凝结物由于重力而被返回到液态烃池。
9.根据权利要求8所述的生产系统，其中所述加热器是井下燃烧器。
10.一种地面下油页岩生产系统，包括 从地面垂直地延伸到接近油页岩的位置的生产井； 能量递送井，其沿着包括弯曲部分的路径从地面延伸，其中所述弯曲部分在接近所述油页岩的底部的位置处与所述生产井相交叉； 布置在所述能量递送井中的加热器，所述加热器可操作以加热油页岩；和 对流通道，其在所述能量递送井和所述生产井之间延伸因此形成对流环，所述对流通道从所述弯曲部分和所述生产井的交叉点向上延伸。
11.根据权利要求10所述的生产系统，其中所述加热器可操作以加热油页岩从而形成油池和油蒸气，并且包括节流装置，该节流装置适于选择性地限制所述油蒸气从所述生产井释放从而将对流环的压力保持在所期望的压力。
12.根据权利要求10所述的生产系统，其中所述加热器被定位在所生产的油页岩区间的下面。
13.一种用于干馏和抽取地下烃的方法，包括 钻从地面延伸到接近烃的底部的位置的能量递送井； 钻从地面延伸到接近烃的位置的生产井； 形成在所述能量递送井和所述生产井之间延伸因此形成对流环的对流通道； 加热所述烃以形成油池和油蒸气； 将所述对流环的压力保持在足以将所述油蒸气凝结成凝结物的程度；以及在所述对流环中再循环所述油蒸气和所述油凝结物。
14.根据权利要求13所述的方法，包括通过选择性地限制油蒸气从所述生产井的释放而维持所述对流环中的压力。
15.根据权利要求13所述的方法，包括将油从所述油池移动到地面并且返回移动到地面的所述油的一部分以将所述油池保持在相对于所述能量递送井的所期望的水平。
16.根据权利要求15所述的方法，包括作为维持在所述对流环中的压力的函数地选择油的被返回到所述油池的所述部分的馏分。
17.根据权利要求15所述的方法，其中从地面返回的油冷却所述油蒸气并且使额外的油凝结并且通过重力驱动流动而返回到所述油池。
18.根据权利要求15所述的方法，包括通过选择油的返回到所述油池的所述部分的馏分而控制所述油池的沸点。
19.根据权利要求14所述的方法，包括加热油的返回到所述油池的所述部分。
全文摘要
一种地下烃生产系统包括从地面延伸到接近所生产的烃的底部的位置的能量递送井。生产井从地面延伸到接近烃的位置，并且对流通道在能量递送井和生产井之间延伸因此形成对流环。能量递送井和生产井在接近烃的位置处交叉使得对流环呈现三角形的形式。优选地，对流通道从对流通道与生产井相交叉的点处向上延伸。所述系统还包括布置在能量递送井中的加热器，诸如电加热器或井下燃烧器。
文档编号E21B43/24GK102947539SQ201180031952
公开日2013年2月27日 申请日期2011年3月30日 优先权日2010年4月27日
发明者A.K.伯纳姆, R.L.戴, P.H.沃尔曼, J.R.麦康纳基 申请人:美国页岩油有限责任公司