专利名称：：振动吸收器的制作方法振动吸收器
背景技术：
：1.发明领域本发明涉及用于降低结构体中的振动的材料和方法。2.相关领域描述在导入了某种频率时，结构体在所述频率下自然地振动，由此发生共振。当结构体以其共振频率(就本发明的目的而言，称为“自然频率”)中的一种或多种受激时，会产生放大的运动(就位移、速度或加速度而言)响应。当共振激励发生在听觉频率范围(20Hz至20,OOOHz)内时，如果振幅足够大，其结果是产生噪音。当结构体以任何频率经历共振响应时，均可发生不可取的振动。已知有各种主动和被动的减噪控制技术并且可用来控制结构振动和伴随的声辐射。就本发明的目的而言，将把声音看作是振动，如本领域所熟知的那样。主动的振动控制系统使用传感器来测量源自振动结构体的振动和/或噪声的振幅和相位。将传感到的振动或噪声反相并且输入到致动器或扬声器中以消去有害的振动或噪声。在实践中，该技术可显著地降低振动或噪声但不能够完全消除它。主动控制系统通常在频率较低诸如在1000Hz以下时较有效。在很多情况下，主动减噪技术可适当地降低振动和噪声，但代价是需要昂贵且复杂的传感/启动/反馈控制/连接系统。与主动控制系统形成对比的是，以薄板形式制成的被动的振动和噪声控制系统通常不太复杂且成本较低。然而，被动控制系统可能具有显著的质量并且通常仅可在500Hz以上的频率使用，因为正是在这些相对较高的频率下被动控制系统的尺度与振动体的振动的相对短的波长相当。被动的振动或声音控制系统的应用一般效率低下，因为物理厚度一般会太大并且质量一般太高，因此此类系统的挠曲性有限而不能适形于非平坦系统诸如墙洞、空间上复杂的结构体、管道。第三个备选方案为被称为调谐式振动吸收器(TVA)的被动控制系统。当使用调谐式振动吸收器时，将弹簧质量系统调谐成以受关注的频率例如与经历有害的振动的结构体相同的振动频率来振动，振动吸收器连接或安装到所述结构体上。在使用中，在调谐受关注的频率时，调谐式振动吸收器与有害的结构振动异相振动，并且施加与该结构体的运动反向的力，因此可降低原始结构体的运动响应。所谓的点调谐式振动吸收器是降低结构体的噪声或振动的有效方法。然而，点吸收器仅能以一个频率来控制结构体上的一个点处的振动或噪声，因此其功能是有限的，不能控制振动体的大面积上的振动。当受激于宽带函数(噪声和/或振动)时，大多数实际的结构体会同时以很多频率振动。就本发明的目的而言，结构体被限定为“模态密集的”，这时自然频率在频域中的间隔很小。例如，建筑物中所用的主要结构组件诸如单立柱墙和双立柱墙、地板和天花板即为模态密集的振动结构，这起因于这些组件的质量和几何形状、建筑组件的非均勻特性诸如非均勻的密度或厚度、此类建筑组件中所用的复杂的细木工、连接和安装方法以及所得的边界条件。常规地，用于各种工业设备的金属机罩，例如用于风扇、冷却器、马达、空气处理器、泵、发生器、压缩机等的机罩也是模态密集的振动结构。当将单自由度的调谐式振动吸收器应用于模态密集的结构体时，会存在问题。即，当将被调谐至给定自然频率的单自由度的调谐式吸收器应用于具有过度振动或噪声的结构体时，目标自然频率下的共振响应会降低，但两个新频率下的共振响应会增大，所述新频率中的一个低于目标自然频率(吸收器质量在该频率下与结构质量同相移动)，并且所述新频率中的另一个高于目标自然频率(吸收器质量在该频率下与结构质量异相而移动)。艮口，目标模态分裂成两个响应频率，它们继而将叠加在预存在的结构模态上，并且将以这两个响应频率中的一个或两个来增大噪声和/或振动(如果该预存在的响应与该新模态响应同相的话)。实际上，这两个新频率下的声响应(声压级(SPL))和/或振动响应(均方根(RMS)位移、RMS速度或RMS加速度)会不可取地较大，大于这两个具体频率下的原始频率响应，所述声响应在应用振动吸收器之前是较低的。因此，在具有多个间隔很小的自然频率的模态密集的振动结构体中，应用被调谐至一个自然频率的单自由度的振动吸收器可导致邻近自然频率下的振动和/或声辐射不可取地增大。与“模态密集的”结构体形成对比的是，“模态稀疏的”结构体表现出某种频率响应函数，其中大多数自然频率不受被调谐至邻近自然频率的单自由度的振动吸收器的应用的影响。此类结构体通常为理想的或实验室规模的结构体。图Ia和Ib分别示出了模态稀疏的结构体和模态密集的结构体的频率分布。在图Ia的响应函数中，大多数共振响应不受相邻模态的影响。相比之下，在图Ib的响应函数中，大多数共振响应是重叠的。在模态密集的结构体中的自然频率的间距取决于受关注的频率范围。在较低频率诸如在约500Hz以下时，如果自然频率间隔开约40Hz或更小，即可足够地将该结构体看作是模态密集的；而在较高频率范围内，自然频率可不太紧密地间隔开并且仍然可被看作是模态密集的。已知的被动的振动和声吸收器均不能充分地控制源自模态密集的振动结构体的振动和/或声辐射。期望具有一种被动系统，该被动系统可降低不希望有的源自模态密集的振动结构体的多个自然频率下(尤其是在连续频率范围内)的振动和/或噪声，而不会导入附加的不希望有的其他频率下的振动和/或噪声。附图简述图Ia示出了结构体的振动表面的频率响应，所述结构体具有适当间隔开的自然频率，使得该结构体成为模态稀疏的。图Ib示出了结构体的振动表面的频率响应，所述结构体具有间隔很小的自然频率，使得该结构体成为模态密集的。图2示出了本发明的振动吸收器的一个实施方案。图3示出了可用于动态振荡试验的试验装置。图4示出了未应用振动吸收器时的以及在应用了具有三种不同质量比率的三个备选吸收器时的振动板在自然频率下的频率响应。图5示出了未应用振动吸收器以及应用了根据现有技术的振动吸收器和根据本发明的振动吸收器时的振动铝板在50Hz至450Hz的频率范围内的频率响应(窄带数据)。图6为1/3倍频程带数据的曲线图，其示出了未应用振动吸收器时的以及应用了根据现有技术的振动吸收器和根据本发明的振动吸收器时的振动铝板在IOOHz至500Hz的频率范围内的频率响应。图7示出了未应用振动吸收器时的以及应用了根据现有技术的振动吸收器和根据本发明的振动吸收器时的振动铝板在50Hz至300Hz的频率范围内的频率响应(窄带数据)。图8a示出了未应用振动吸收器时的和具有根据现有技术的振动吸收器时的振动的单金属立柱墙在50Hz至250Hz的频率范围内的频率响应(窄带数据)。图8b示出了未应用振动吸收器时的和具有根据本发明的振动吸收器时的振动的单金属立柱墙在50Hz至250Hz的频率范围内的频率响应(窄带数据)。图9示出了可用于本发明的振动吸收器的粘弹性层，所述粘弹性层具有刚度变化的图案。发明详述本发明涉及改进的振动和声吸收器，其用以控制源自模态密集的振动结构体的表面的振动和/或噪声或声辐射；并且涉及并入了该吸收器的用于控制振动和/或噪声或声辐射的结构体。本发明的吸收器可以两个或更多个自然频率有效地控制源自模态密集的结构体的振动并降低声辐射(当该结构体受激于宽带输入噪声激励时)，而不会产生过度的或不可取的其他频率下的振动和/或噪声或声音。术语“宽带输入激励”是指频带上的而非单频下的噪声和/或振动激励。间隔很小的单频构成频带。它们激励如上所述的分裂的模态。因此，间隔很小的单频激励为“宽带激励”。任选地与单频下的周期性激励相合并的白噪声、粉红噪声、随机噪声和伪随机噪声均为宽带输入激励的实例。存在很多在500Hz以下频率下的宽带输入激励的实例，例如，路面噪声、机械设备噪声尤其是从同时运行的多个来源发出的噪声、气流声和很多人在声反射空间中的谈话声。如图2所示，本发明的一个实施方案包括至少一个粘弹性层2和至少一个与粘弹性层2接触的对应的多个或一组离散质量元件3。短语“接触”包括被施加到粘弹性层的表面上的或嵌入在粘弹性层内的离散质量元件。吸收器定位在振动结构体的表面1上。本发明的吸收器可为挠性的以适形于各种表面，包括平坦表面(诸如墙壁、天花板、隔板、面板等)以及曲面(诸如管、转筒、滚筒、弯曲的墙壁等)和更复杂的表面形状(包括具有立柱的墙洞)。由于多个模态可由单一吸收器来处理，因此该吸收器可适用于很多模态密集的情形。本文所用的术语“衰减”是指噪声或振动的降低。模态密集的结构体的振动和噪声控制的被动方法已被认为在IOOHz以下的频率时效率低下，并且在介于IOOHz和500Hz之间的频率时仅部分地有效，尤其是当受激于宽带激励时。已知的TVA—次仅可被调谐至一个频率，因此必须使用多个TVA以便衰减多个自然频率。已熟知的是，TVA通过将不希望有的共振频率峰分裂成目标共振频率附近的两个峰来起作用，所述TVA被调谐在所述目标共振频率。如本文先前所述，在模态密集的结构体中，频率处在目标频率以下和以上的这两个新产生的峰可放大这两个频率处的结构响应，因此会导致不可取的噪声和/或振动的增大。已知的TVA被认为具有限定的连接区，即，它们在给定点连接到主结构体上，并且使用以下从牛顿第二运动定律推导出的公式来执行调谐ω=(k/m)1/2(l)其中k代表调谐式振动吸收器的弹簧组件的刚度或弹簧常数，并且m代表调谐式振动吸收器的质量组件。如本领域的技术人员已知的那样，对于单自由度的TVA，调谐是相对简单的事识别要衰减的目标自然频率、并且选择具有满足公式1以及导致所需的所得分裂的频率响应所需的刚度和质量的弹簧组件和质量组件。为了选择导致所需的模态分裂所需的质量，必须考虑质量比率。如本领域一般所知的那样，质量比率被定义为μ=Hi2Zm1(2)其中m2代表吸收器的质量组件的质量(即，次质量)；并且Hi1代表振动结构体(也称为主结构体)的质量(主质量)。根据本发明，调谐通过如下方式来实现首先识别振动结构中的受关注的频率范围内的要衰减的多个目标自然频率或频率范围。接着，确定目标自然频率所需的分裂程度和用于每个目标自然频率的对应的质量比率。确定用于振动结构体中的每个目标自然频率(即，具体地被定向而用于调谐的每个频率，以便降低在或靠近目标频率的声音或振动)的质量比率。根据本发明，质量比率为被调谐至相同的目标自然频率的所有离散质量的累积质量与振动主结构体在该自然频率下的有效质量的比率。给定频率O1下的质量比率μ按以下公式确定μωJ=Σm2ω^m1ωj(3)其中ΣHi2CO1代表被调谐至频率Co1的所有离散质量元件的总和(即，次质量)；并且Hi1Co1代表以频率(O1振动的主结构体的有效质量(S卩，主质量)。主结构体的有效质量近似为ΖΧΜ，其中M代表振动结构体的实际质量，并且Z为由该结构体的边界条件限定的定标因数。如果要处理的结构体具有单自由度运动，则定标因数Z为1并且有效质量等同于实际质量。模态密集的结构体的有效质量计算起来较为复杂，因为存在很多要处理的模态，并且此类实际情况下的Z定标因数不容易获得，除非进行实验模态分析。对于具有一个以上自由度的运动的板状结构体诸如墙壁来讲，定标因数可近似为0.5，因为板运动在波腹之间、在波节之间、以及在波腹和波节之间是均勻地分裂的，因此如同横梁一样，板具有0.5的Ζ。此外，在第一模态以上，板具有大约相等数目的正自由度和负自由度。本发明的吸收器可被调谐至各种精密度。为了最精密地调谐本发明的吸收器，在计算质量比率时，可将针对用于按模态振型的振幅归一化的调谐的每个目标自然频率的模态质量用作有效质量(本文称为“有效模态质量”)。有效模态质量为结构体在如下情况下可具有的质量即，整个结构体被当作用于在其共振频率中的一个下的给定激励位置的单自由度的“质量弹簧”系统。由于有效模态质量因每个频率而异，因此质量比率μ继而会因每个目标自然频率而异。模态质量通过可商购获得的模态分析软件程序(例如，MEScope或ModalPlus)来确定。通过使用这种程序，使用用以激励结构体的校准过的力和加速度计来完成模态测定，所述加速度计用以测量受关注的结构自由度上(即结构体的表面上)的各种点处的响应。对受关注的频率范围提取出本征值(自然频率和阻尼比率)，并且对每个自然频率提取出本征向量(模态振型)。该软件计算每个模态振型的残数，然后计算针对每个模态或频率和自由度(即，结构体的表面上的每个位置)的模态质量。模态分析通过得自Bruel&KjaerNorthAmericaInc(Norcross，Georgia)的MEScope来生成。在一些情况下，已发现可优选使用极低的质量比率来调谐以便最小化不同的分裂频率峰的形成，所述频率峰可无意地且不可取地与结构中预存在的模态相互作用。作为一个例证，当用于针对目标自然频率来调谐吸收器的质量比率大于约0.04(4%)时，在该频率处的峰会分裂并且会在较高频率和较低频率处生成两个响应峰。已发现，当质量比率小于约0.04时，分裂是适度的，使得其显现为似乎仅响应频率的振幅降低了。原始频率实际上的确分裂了，但分裂的频率相互靠近，振幅较宽，因而重叠。图4示出了小于和大于0.04的质量比率下的频率响应。目标自然频率为68Hz。示出了使用三个质量比率的三个吸收器，μ=0.45(使用27个具有26.2g质量的质量元件，每个均具有4.85cm2的质量接触面积)，μ=0.10(使用质量元件中的6个)，和μ=0.0336(使用质量元件中的2个)。如图所示，仅在μ=0.0336时存在未形成两个不同峰的衰减。因此之故，当调谐本发明的吸收器时，可有益地使用低质量比率以便避免无意且不可取的与预存在的结构模态的相互作用。作为另外一种选择，在一些其中某个频率范围内的很多靠近的模态各分裂成两个不同模态(显现为频率响应曲线图上的峰)的情况下，净效应可为所讨论的频率范围内的总体衰减的改善。在这些情况下，期望使用高于0.04的质量比率来调谐吸收器。在具有很多质量比率的情况下，分裂的频率将以降低总体响应的方式与预存在的模态相互作用。当许多模态在给定频率范围内分裂时，所得结构响应为所有这些新模态的叠加。如果全部预存在的自然模态均通过使用吸收器而降低了，则该叠加与无吸收器时的预存在的结构体的频率响应相比导致了较低的结构响应。放弃只使用调谐式振动吸收器的离散质量元件的质量和只使用调谐式振动吸收器的弹簧组件(即，粘弹性层)的刚度，已令人惊讶地发现，重要的是要考虑振动吸收器的连接几何形状，换句话讲，考虑弹簧组件和离散质量元件的几何形状，因为它们是相互关联的。具体地讲，已发现离散质量元件接触弹簧组件的接触面积是在调谐本发明的振动吸收器时要考虑的重要因素。利用根据本发明的吸收器的结构体的振动和/或声辐射的行为按以下公式可比按公式1更精确地预测ω=(k*/(m/A))"2(4)其中ω为所述振动或声辐射的频率(以rad/s为单位)；m为所述系统的质量组件即所述离散质量元件中的每个的质量(以克为单位)；A为每个质量元件和粘弹性层之间的接触面积(以cm2为单位)(在本文中也称为“质量接触面积”或“接触面积”)；并且k*为该系统的弹簧组件即粘弹性层的归一化动态刚度(以N/cm/cm2为单位)，其被定义为通过除以质量接触面积而归一化的弹簧组件的动态刚度(k/A)。动态刚度在使用如图3所绘的试验装置进行的动态振荡试验中确定。加速度计20或光探针(未示出)可用来检测质量元件的位移/加速度，所述位移/加速度旨在由频率分析仪22转换为共振频率并且用于试验装置，所述装置包括离散质量元件3、粘弹性层2和振荡器30上的支撑台板28以测量试验装置系统的频率。然后用于试验装置的弹簧组件的动态刚度根据以下公式(通过变换公式1获得)来确定k=mω2已发现重要的是，使用动态振荡试验来经验地确定弹簧组件的刚度，因为本发明的吸收器中的粘弹性层的典型的力/挠曲行为高度依赖于许多变量，包括挠曲所发生的位置、弹簧组件的预压缩或预张紧的程度、以及质量接触面积和/或接触几何形状(接触区域的实际形状)。已发现仅基于公式1不可能精确且可靠地将吸收器调谐至模态密集的结构体中的间隔很小的目标自然频率。这是表1中的数据所表明的。表1<table>tableseeoriginaldocumentpage10</column></row><table>如由该数据可知，按公式1所预测的频率可偏离实测频率多达因数3。意想不到的是，已发现使用具有大体上等同质量但具有不同质量接触面积的不同质量元件的不同吸收器表现出了按因数2以上变化的频率；而使用不同质量元件(其中一个质量元件具有为另一个质量元件的23倍的质量)的不同吸收器被显示表现出了相同的自然频率(在等同刚度下)。尽管质量和接触面积可在大范围内变化，但如果质量对接触面积的比率相近，则由质量元件处理的自然频率也相近，只要粘弹性层的归一化动态刚度是恒定的。本发明的吸收器包括分布在振动结构体的表面上的至少一个粘弹性层。吸收器可覆盖振动结构体的全部或基本部分。本发明的吸收器可连续地或部分地粘附或机械地点连接到该结构上或可具有任何其他相对于该结构体的物理接触布置。本领域的技术人员将会理解，可使用很多其他连接方法。被选择用作粘弹性层的材料相对于目标自然频率具有适当的刚度，并且可容纳用于给定应用的质量元件的累积质量。粘弹性层也应在材料的使用期限内提供不变的刚度以确保稳定的性能。在一些应用中，吸收器的粘弹性层的剪切强度很重要，因为粘弹性层应抵抗重力而竖直地或水平地支撑已安装上的离散质量元件的重量，而不会脱层、松垂、改变刚度或产生尺度上的畸变。要施加到建筑隔板和其他模态密集的结构体上以控制低频即500Hz以下的振动和/或噪声的振动和/或声吸收器具有显著的总质量。具有低剪切强度的粘弹性层材料将会在重力作用下松垂或脱层，尤其是当吸收器竖直地安装时。可用作粘弹性层的合适的材料的实例包括开孔和闭孔泡沫诸如三聚氰胺泡沫、硅氧烷泡沫、聚烯烃泡沫和聚氨酯泡沫和由有机纤维或无机纤维以及它们的组合制成的各种纤维材料、以及薄膜、聚合物片或任何在接触时表现出支撑质量元件共振所需的弹簧样特性的材料和结构。粘弹性层任选地可包括附加层诸如薄膜、稀松布、膜或金属层。粘弹性层可为同质材料或异质材料。本发明的吸收器包括与粘弹性层接触的多个间隔开的离散质量元件。每个离散质量元件均被调谐成根据如上所述的公式的振动结构体的目标自然频率ω。质量组件基于本文的公式3和4的解来选择。从公式3(质量比率)可解出次质量，即被调谐至相同频率的离散质量元件的累积质量。在选择了用于吸收器的粘弹性层之后，可从公式4解出m/A。质量元件可通过任何已知方法连接到粘弹性层上，包括通过胶粘或机械连接等来连接。它们也可嵌入在粘弹性层中或设置在多个邻近粘弹性层之间。对于给定模态，将离散质量元件优选放置在相对低的有效模态质量的位置。在波节区域(其中特定模态的运动为零或极小)，有效模态质量变得非常大，因此将质量元件放置在这些位置将会影响甚微。质量元件均可由相同的材料或不同的材料制成。质量元件的材料优选为非腐蚀性的或在其中将使用吸收器的环境中不会表现出任何其他不利影响，并且可与所接触的其他材料相容。质量元件可由挠性材料制成以便贴合特别形状的振动结构体诸如弯曲的设备覆盖件、管道等。质量元件可具有各种形状和尺寸。对于很多应用诸如用于覆盖二维墙壁或圆形形状的管道来讲，质量元件可为相对平坦并且小的，以便使该复合材料成为薄的、挠性的并且可适形于各种表面。质量元件可方便地成为例如扁平的实心元件、盘、炸面圈形状的元件诸如垫圈等。已发现，通过使用具有极小质量的单个质量元件使得被调谐至相同频率的所有质量元件的累积质量比率μ如上所述小于约0.04，可避免不可取的峰分裂。每个质量元件均具有小于约50g，甚至介于约Ig和20g之间的质量。所述(m2/A)比率可小于5g/cm2。根据上述公式3和4来选择对应于它们的响应频率的质量元件以大体上匹配存在于振动结构体中的目标自然频率。使用可提供大体上等同于结构体中所存在的目标自然频率的吸收器频率的质量元件可导致吸收器有效地吸收发源于该结构体的目标振动和/或噪声。可改变根据本发明的吸收器内的质量元件的质量、质量接触面积和/或粘弹性层的刚度，以便定向该结构中的多个自然频率。在常规振动吸收器中，本领域的技术人员可根据公式1通过调节吸收器刚度k和吸收器质量m来调谐吸收器。根据本发明，为了调谐吸收器以衰减在介于和ωs之间的频率范围内的若干个不希望有的共振，初始时选择吸收器的归一化动态刚度(对于同质材料通常为相对恒定的值)和吸收器质量m2,is以根据如下公式4来处理受关注的最低频率ω<s=(k*is/(m2,is/A))"2。然后将变量导入到质量、接触面积和/或刚度中。假定具有恒定的吸收器刚度和恒定的接触面积，计算出导致吸收器在介于ω<￡和ω^之间的范围内有效所需的吸收器的质量元件的质量变化，由公式4认识到，具有了恒定的吸收器刚度和接触面积，(ω低/ω髙)2=m2,髙/m2,低，有可能解出m2,髙。可将离散质量元件包括在吸收器中，它们具有相同的接触面积和在mal和ma2之间变化的质量，从而可用吸收器来处理《<￡至的频率范围。可将被调谐至振动结构体的多个目标自然频率的多组离散质量元件用于吸收器中，以降低宽带振动和/或噪声。类似地，由公式4可知，接触面积对共振频率有影响，也就是说，2=k7(m2/A)=AXkVm2，其中A为每个质量元件和粘弹性层之间的质量接触面积。通过在面积范围内改变质量元件的接触面积，有可能处理某个频率范围。质量和接触面积可通过在粘弹性层上包括具有变化的尺寸和形状的质量元件来同时改变，如图2所示。为了确定导致吸收器在介于ω<￡和ωs之间的范围内有效所需的粘弹性层的刚度的变化，由公式4可知，对于恒定的质量和面积，(ωβ/ω髙)2=kffi/k髙或(《低/ω髙)=(kis/ks)1/2，有可能解出ks。然后可修改或设计吸收器的粘弹性层以便该层的刚度可在k低和k髙之间变化。以此方式，《低至ω高的频率范围可由单一吸收器来处理。可利用用以在单一粘弹性层内赋予可变刚度的各种方法。对于很多应用来讲，可有益地以重复图案在空间上改变局部刚度。该刚度变化可通过用于改变层厚度以便同质粘弹性层具有相对较厚部分和较薄部分的方法来实现，诸如通过切割、分层、层压、物理沉积等来形成粘弹性层的横截面轮廓。用于改变层厚度和密度的方法包括绗缝、缝合、销接等、以及任何其他以特定图案形成具有横截面轮廓的粘弹性层的方法。图9示出了导致粘弹性层的较厚部分32和较薄且较密部分34的绗缝过的粘弹性层30的横截面，其中部分34具有较大刚度。作为另外一种选择，刚度可局部地改变以形成异质材料，而无需通过化学地或机械地硬化粘弹性层来改变层厚度。化学硬化可能导致局部化学结构改变，诸如通过化学熔合、浸渍或压实。一种改变泡沫粘弹性层刚度的方法是通过以某种图案机械压碎泡沫孔的支撑以产生所需的空间刚度分布来进行。物理硬化的实例包括起因于在能量诸如热、紫外线、X射线、红外线等的照射下发生的局部聚合反应、交联等的特性的局部变化。上述方法的组合也是可能的。这还可通过将该结构与另一个层层压或通过添加硬化层来实现。在具有较低刚度的粘弹性层的区域，较低自然频率可被吸收；而同时在具有较高刚度的粘弹性层的区域，较高自然频率可被吸收。可在吸收器中同时利用质量元件的质量变化、粘弹性层的质量接触面积和/或刚度的组合，从而导致吸收器的频率变化以便处理受关注的频率范围。根据本发明的一个实施方案，本发明的吸收器可被设计并精密地调谐成改善模态密集的结构体内的具体自然频率下的振动和声辐射的衰减。在该实施方案中，首先分析结构体的自然频率以便了解受关注的频率范围内的声压级的振幅，并且了解空间地分布在结构体的表面上的每个频率下的模态振型。选择至少两个要衰减的具体自然频率。基于这些选择的频率，使用公式3和4来确定粘弹性层刚度以及离散质量元件的质量和接触面积。基于对由模态分析确定的波节和波腹的空间位置的认识，将离散质量元件优选在和靠近波腹处施加到粘弹性层上以便获得最大效果。根据该实施方案，优选地避免波节，因为施加在波节处的质量对源自该结构体的振动和声辐射没有影响。根据本发明的另一个实施方案，本发明的吸收器被设计成改善结构体内的某个自然频率范围内的而非具体自然频率下的振动和声辐射的衰减。该方法的精密性不如针对具体自然频率所作的定向和调谐；然而，通过使用如前所述的质量元件的质量变化、质量接触面积的变化和/或粘弹性层的刚度的变化，可用利用了单一粘弹性层的单一吸收器来衰减多个自然频率下的振动和声辐射。在该实施方案中，没有必要完整地研究存在于结构体中的模态。相反，可识别受关注的频率范围。可选择粘弹性层以及离散质量元件的尺寸和形状。将质量元件放置在粘弹性层的表面上。尽管可将一些质量元件放置在它们不起作用的位置，即在波节的位置或靠近波节，但该实施方案可经济地生产并且已发现可有效地衰减振动和声辐射，甚至在低频下也是如此。质量元件可放置在粘弹性层上，彼此隔开例如至少1.5cm的距离。众所周知，粘弹性层上或其中的空间是有限的；因此每个离散质量元件的质量对接触面积的比率可为例如小于5g/cm2以便实际上可在同一粘弹性层上或在其中放置很多质量元件。在很多模态密集的结构体诸如墙壁中，尤其是低频率振动和声辐射，利用被动控制方法仍然难以消除或显著地降低。已发现本发明的吸收器可有效地降低听觉范围内的频率下和低频包括小于约1000Hz，甚至小于约500Hz，并且甚至小于约350Hz的频率下的振动和噪声辐射。可利用各种方法来展现本发明的吸收器的改进。根据一个方法，当该结构体受激于宽带输入激励时，响应函数在某个受关注的频率范围内的窄带谱内的频率下具有较低的声压级(SPL)或较低的机械振动。本发明可用来在倍频程频率范围的某个部分内，例如在大约1/3倍频程带范围内连续地改善窄带频率响应函数谱。例如，如果所讨论的倍频程介于125Hz和250Hz之间，则可在125Hz和157Hz之间，即在第一三分之一倍频程带内实现SPL的连续降低。根据另一个定义该改进的方法，当与现有技术相比时，在约4000Hz以下的频率下，该振动和声吸收器可将噪声和/或振动的总体水平累计降低至少IdB(A-标度)。根据另一个定义该改进的方法，在约4000Hz以下的频率下，该振动和声吸收器可将噪声和/或振动的总体水平累计降低至少3dB(Α-标度)。该改进通过比较利用了本发明的吸收器的结构体的频率响应与不具有该吸收器的结构体的频率响应来确定。根据另一个定义该改进的方法，用于比较目的的频率响应可用窄带谱数据来记录；或作为另外一种选择，使用已用频谱分析仪所确定的1/12或1/3倍频程带分析评测过的数据。当试图确定是否存在某个频率范围内的连续改进时，可方便地使用计算出的1/3或1/12倍频程带数据在每个带内比较使用了根据本发明的吸收器的结构体的数据(SPL、TL或机械振动)与不具有根据本发明的吸收器的结构体的数据。当在任何3个邻近1/12倍频程带处存在至少IdB的改进并且在任何2个邻近1/3倍频程带处存在至少IdB的改进时，即认为该改进是连续的。作为另外一种选择，频率响应函数可用倍频程带数据分析来收集，并且当在任何两个邻近倍频程带处存在至少IdB的改进时，即认为其是连续的。本发明的吸收器也可包括多个交替层的粘弹性层和多个对应于且接触粘弹性层的离散质量元件。具有单一粘弹性层和对应的多个离散质量元件的每个吸收器层均可被调谐至存在于某个独立频率范围或带中的自然频率。本文所述的改变质量、接触面积和/或刚度的方法可因层而异。例如，质量元件可沿一个模态的波腹线放置在一个粘弹性层上；同时在吸收器的另一个粘弹性层上，质量元件可沿另一个要衰减的模态的波腹线放置。在本文所公开的全部实施方案中，本发明的吸收器中的阻尼的增大可有益地降低噪声传输。共振响应的显著降低在阻尼比率为1%，甚至5%，甚至10%和更高时是可能的。粘弹性层的典型的已知阻尼比率为介于约0和约0.5(50%)之间。本发明的吸收器适于用在发出声音或振动的振动表面上，例如墙壁、隔板、天花板、地板、窗帘、设备机罩(包括用于泵剂、压缩机、马达、引擎、凸轮等的外壳、隔离板、工业噪声屏障、路面噪声屏障、帐篷、机动车噪声屏障、以及火车和军用车辆上的声音屏障。本发明的吸收器也可有效地用在此类表面的部分上。该吸收器材料易于按尺寸切割并且易于安装。该吸收器可安装在各种形状包括曲面和管上。本发明的吸收器可与其他减噪方法诸如吸收器、屏障和阻尼器相组合。实施例实施例1根据本发明的吸收器使用一层开孔三聚氰胺泡沫(源自IllbruckAcousticInc.(Minneapolis,Minnesota)的白色Wi11tec泡沫)来形成，其具有通过绗缝产生的图案化刚度变化。原始三聚氰胺泡沫层为13mm厚，具有9.4kg/m3的基重，120瑞利的比气流阻力和3，500N/m/cm2的相对恒定的平均归一化动态刚度k*(使用本文所述且图3所示的试验装置来确定)。将该泡沫用0.Imm厚、17g/m2基重的尼龙6，6纺粘稀松布在泡沫的双侧上进行了绗缝。将大约IlcmXllcm的菱形图案绗缝到泡沫中，所得厚度为6mm至13mm。用于该实施例吸收器的质量元件为平坦的镀锌钢盘，其外径为2.54cm，在中间具有一个孔，并且横截面积为3.35cm2。单个质量元件重量对质量接触面积的比率通过改变单个质量元件的质量和质量元件的横截面积来改变。质量元件的重量在4.65g和6.6g之间变化，具有5.69g的平均重量(0.45的标准偏差)。质量元件按以下图案被分布在绗缝过的三聚氰胺泡沫层的表面上每一绗缝过的菱形有3个质量元件靠近四个菱形拐角中的三个。从质量元件到缝合线的距离是变化的。对于1.07kg/m2的质量元件的所得密度，两个邻近质量元件的边缘之间的最近距离为约2cm。该实例吸收器通过下述的层压方法来制成。将乙酸乙烯酯水基胶(得自efiPolymers(Denver,Colorado)的WA2173)用滚筒刷以大约0.3kg/m2的速率涂覆到绗缝过的三聚氰胺泡沫层的一个表面上。将质量元件放置在胶层上，并且将非织造层放置在质量元件上。非织造层为熔喷聚丙烯层，其具有13mm的厚度、0.2kg/m2的基重和94瑞利的比空气阻力(得自KimberlyClark(Dallas,Texas)的SP-500)。然后用胶来将附加的绗缝过的三聚氰胺泡沫层层压到非织造层上，并且随后将具有llb/ft2(4.9g/m2)基重的非加强的3mm厚的乙烯基加载的柔软的质量屏障层压到附加的泡沫层上。所得吸收器为约38mm厚，并且具有以下的底部至顶部结构绗缝过的泡沫、质量元件、非织造层、绗缝过的泡沫、柔软的质量屏障。该吸收器的总基重为7.66kg/m2，并且该吸收器的总尺寸为2.44m乘2.44m。比较吸收器以类似方法制备，但不具有质量元件。该吸收器的总基重为6.34kg/2mο在制造之后，将实施例吸收器和比较吸收器在室温下调理至少2星期。此外，在声学试验之前，将吸收器在受控室气氛汀=231并且冊=60%)下调理24小时。使用实验装置获得了呈声压级(SPL)(IHz的采样分辨率)数据的窄带形式的频率响应数据，所述装置包括符合ASTME90的混响声源室和混响接收室的组合。将该比较吸收器和本发明的吸收器用螺杆固定到试验架上，然后在接收室侧上使用喷雾胶(3M77)牢固地连接到铝板(具有2mm乘2.44m乘2.44m的尺度和32kg的总重量)上，使绗缝过的泡沫层牢固地接触该板表面。将吸收器的质量屏障层的表面暴露于接收室。将铝板竖直地插入到声源和接收室之间的试验架的开口中，用氯丁橡胶衬垫与该架分离。将边缘密封以防止侧缘噪声。用于该试验的激励为在声源室中产生的宽带白噪声。将麦克风安装在接收室的中间以收集板的频率响应函数(FRF)，所述函数在该情形中为具有IHz分辨率的声压级窄带数据。由图5可见，振动铝板的频率响应函数谱(线10)在此处所存在的频率范围(50Hz至450Hz)内是模态密集的。图5比较了未应用吸收器时的铝板的频率响应(线10)、具有比较吸收器时的板的频率响应(线11)和具有根据本发明的实施例吸收器时的板的频率响应(线12)。在IOOHz至280Hz的频率范围内，与比较实施例相比，该实施例吸收器提供了按SPL窄带数据计的3-10dB的连续改进。图6显示了相同实验的传输损耗(TL)数据，但具有在1/3倍频程带中采集的数据。可以看出，在IOOHz至250Hz的频率范围内，与比较吸收器(线11)相比，实施例吸收器(线12)提供了3-5dB的连续的TL改进。实施例2如在实施例1中那样，根据本发明的吸收器使用一层开孔三聚氰胺泡沫(源自IllbruckAcousticInc.的白色Wi11tec泡沫)来形成，该泡沫层具有3，500N/m/cm2的归一化动态刚度k*。用于该实施例吸收器的质量元件为平坦的镀锌钢盘，其外径为25cm，在中间具有一个小孔，并且横截面积为4.85cm2。单个质量元件重量对质量接触面积的比率通过改变单个质量元件的质量来改变。选择了三组具有相同横截面积和不同质量的质量元件。一组质量元件具有6g的平均重量(0.1的标准偏差)和0.0245的质量比率μ！；一组质量元件具有12g的平均重量(0.6的标准偏差)和0.0245的质量比率μ2；并且一组质量元件具有18g的平均重量(0.03的标准偏差)和0.0203的质量比率μ3。质量比率使用铝板的总重量作为主质量来计算。将质量元件按以下交替序列沿竖直排的相同的重量质量元件分布在三聚氰胺泡沫层的表面上6g-12g-6g-18g-6g-12g。在水平方向和竖直方向上，相邻质量元件的中心之间的距离为102mm。对于0.92kg/m2的质量元件的所得密度，两个邻近质量元件的边缘之间的最近距离为约76cm。该实施例吸收器通过下述的层压方法制成。将0.1!11111厚、178/1112基重的尼龙6，6纺粘稀松布放置在该泡沫上。将乙酸乙烯酯水基胶(得自efiPolymers的WA2173)用喷雾器以大约0.05kg/m2的速率涂覆到具有稀松布的该泡沫的一个表面上。将质量元件放置在胶层上，并且将非织造层放置在质量元件上。非织造层为熔喷聚丙烯层，其具有13mm的厚度、0.2kg/m2的基重和94瑞利的比空气阻力(得自KimberlyClark(Dallas,Texas)的SP-500)。然后用胶将非加强的3mm厚的乙烯基加载的柔软的质量屏障(lpsf-4.9g/m2)层压到非织造层上。所得吸收器为约25mm厚，并且具有以下的底部至顶部结构泡沫、质量元件、非织造层、柔软的质量屏障。该吸收器的总基重为6.88kg/m2，并且该吸收器的总尺寸为2.44m乘2.44mο比较吸收器以类似方法制备，但不具有质量元件。该吸收器的总基重为5.95kg/m2如实施例1中所述的那样将该实施例吸收器和比较吸收器进行了调理，并且获得了呈声压级(SPL)(IHz的采样分辨率)数据的窄带形式的频率响应数据。图7按SPL窄带数据示出了介于约50Hz和约160Hz之间的频率范围内的当与不具有吸收器的铝板(10)的频率响应相比时的本发明的吸收器(14)的改进的性能，并且按SPL窄带数据示出了介于约80Hz和约160Hz之间的频率范围内的当与具有比较吸收器(13)的铝板的频率响应相比时的本发明的吸收器(14)的改进的性能。实施例3根据本发明的吸收器被形成为具有两个粘弹性层和与这两个粘弹性层接触的两个对应组的质量元件。该吸收器适用于具有间隔开40.64cm的立柱的模态密集的墙壁。第一粘弹性层由实施例1中所用的泡沫层形成。如实施例1中所述的那样，用纺粘稀松布将该泡沫在该泡沫的双侧上进行了绗缝。选择了用于接触第一粘弹性层的两组质量元件。第一组为平坦的镀锌钢盘，所述钢盘具有2.54cm的外径，在中间具有一个孔，并且横截面积为3.35cm2。单个质量元件重量对质量接触面积的比率通过改变单个质量元件的质量和质量元件的横截面积来改变。质量元件的重量在4.65g和6.6g之间变化，具有5.69g的平均重量(0.45的标准偏差)。第二组质量元件为钢盘，所述钢盘具有25.4mm的外径，在中间具有一个小孔，并且横截面积为4.85cm2。质量元件的重量在19.Og和19.6g之间变化，具有19.4g的平均重量(0.14的标准偏差)。在1.32m的泡沫宽度上以12个竖直排将质量元件分布在绗缝过的三聚氰胺泡沫层的表面上。第二粘弹性层使用一层开孔三聚氰胺泡沫(源自IllbruckAcousticInc.的灰色Wi11tec泡沫)来形成。该三聚氰胺泡沫层为13_厚，具有9.4kg/m3的基重、170瑞利的比气流阻力和870N/m/cm2的相对恒定的平均归一化动态刚度k*。选择两组质量元件以用于接触第二粘弹性层。第一组为平坦的镀锌钢盘，所述钢盘具有2.54cm的外径，在中间具有一个孔，并且横截面积为3.35cm2。单个质量元件重量对质量接触面积的比率通过改变单个质量元件的质量来改变。质量元件的重量在3.2g和4.9g之间变化，具有3.9g的平均重量(0.44的标准偏差)。第二组质量元件为钢盘，所述钢盘具有25.4mm的外径，在中间具有一个小孔，并且横截面积为4.85cm2。质量元件的重量在19.Og和19.6g之间变化，具有19.4g的平均重量(0.14的标准偏差)。在1.32m的泡沫宽度上以9个竖直排将质量元件分布在绗缝过的三聚氰胺泡沫层的表面上。第一层的质量元件的所得总密度为0.94kg/m2，并且第二层的为0.33kg/m2该实施例吸收器通过下述的层压方法来制成。将乙酸乙烯酯水基胶(得自efiPolymers的WA2173)用滚筒刷以大约0.3kg/m2的速率涂覆到第一泡沫层的一个表面上。将对应组的质量元件放置在胶层上，并且将在双侧上层压了尼龙6，6稀松布的第二泡沫层放置到质量元件上。将另一层胶涂覆到第二泡沫层上，并且将对应组的质量元件放置在该胶上。将具有约20mm的厚度、0.33kg/m2的基重和130瑞利的比空气阻力的熔喷聚酯层放置到质量元件上。在该组合件中未使用柔软的质量屏障。所得吸收器为约38mm厚，并且具有以下的底部至顶部结构绗缝过的泡沫、质量元件、泡沫、非织造层。该吸收器的总基重为3.14kg/m2，并且该吸收器的总尺寸为3.Om乘4.3m。制备了比较吸收器，其不具有质量元件并且添加了柔软的质量屏障。该吸收器的总基重为6.75kg/m2。该比较主动实施例具有大约两倍的该本发明的吸收器的重量。将该吸收器施加到未绝缘的单一钢立柱墙的3.Om乘4.3m的面积上，所述墙在每侧上具有16mm的石膏板。将该墙壁直接构建在试验架内并且密封在声源和接收室之间。如实施例1中所述的那样将该实施例吸收器和比较吸收器进行了调理。如在实施例1中那样获得了呈声压级(SPL)(IHz的采样分辨率)数据的窄带形式的频率响应数据，但使用的是不同的试验布置。将扬声器面向声源室中的墙壁放置，成该墙壁相距1英寸。将麦克风类似地放置成与接收室中的墙壁相距1英寸。在麦克风的周围使用半消声机罩以防止源自试验环境的声辐射。图8a和8b示出了50Hz至250Hz频率范围内的比较吸收器(图8a)和实施例吸收器(图8b)的性能。根据TL(窄带数据)，当在介于约60Hz和约170Hz之间的频率范围内与比较吸收器的频率响应相比时以及当在约IOOHz至170Hz范围内与不具有吸收器的金属立柱墙的频率响应相比时，该实施例吸收器表现出了改进的性能。权利要求振动吸收器，所述振动吸收器包括a)粘弹性层，所述粘弹性层分布在模态密集的振动结构体上，所述振动结构体具有有效质量，并且当受激于宽带输入激励时，所述振动结构体表现出其中存在第一目标自然频率和第二目标自然频率的频率响应谱；b)与所述粘弹性层接触的多个离散质量元件，其中所述离散质量元件的第一部分被调谐成吸收在所述振动结构体的第一目标自然频率下的振动，并且所述离散质量元件的第二部分被调谐成吸收在所述振动结构体的第二目标自然频率下的振动。2.权利要求1的振动吸收器，其中所述吸收器被调谐成通过选择下列方法中的一种来吸收所述自然频率下的振动，所述方法为a)改变所述离散质量元件的接触面积，或b)改变所述粘弹性层的刚度，或c)它们的组合。3.权利要求1的振动吸收器，其中被调谐至所述振动结构体的自然频率的所述离散质量元件的累积质量与所述振动结构体在对应的自然频率下的有效质量的质量比率小于约0.04。4.权利要求1的振动吸收器，其中所述多个离散质量元件通过使质量元件具有不同的质量值而被调谐至多个目标自然频率。5.权利要求1的振动吸收器，其中所述多个离散质量元件被具有不同的质量接触面积的质量元件调谐至多个目标自然频率。6.权利要求1的振动吸收器，其中所述吸收器被具有可变刚度的所述粘弹性层调谐至多个目标自然频率。。7.权利要求1的振动吸收器，其中一个以上的参数同时改变，所述参数选自所述离散质量元件的质量、所述离散质量元件的质量接触面积和所述粘弹性层的刚度。8.权利要求1的振动吸收器，其中被调谐至相同频率的所述多个离散质量元件大部分分布于在所述结构振动模态处所表现出的波腹处，所述模态与所述被调谐的自然频率相关联。9.权利要求1的振动吸收器，其中被调谐至相同频率的多个离散质量元件均勻地分布在所述振动吸收器上。10.权利要求1的振动吸收器，其中被调谐至相同频率的多个离散质量元件随机地分布在所述振动吸收器上。11.权利要求1的振动吸收器，其中所述吸收器有效地降低发源于所述振动结构体的连续地在至少1/3倍频程带频率范围内的振动级。12.权利要求1的振动吸收器，其中所述吸收器有效地降低发源于所述振动结构体的在使用窄带频谱的1/3倍频程带内的大多数频率下的振动级。13.权利要求1的振动吸收器，其中所述吸收器降低在小于1000Hz的自然频率峰值下的振动。14.权利要求1的振动吸收器，其中所述多个离散质量元件各具有小于约50g的质量。15.权利要求1的振动吸收器，其中所述多个离散质量元件各具有介于约lg和约20g之间的质量。16.权利要求1的振动吸收器，其中所述离散质量元件间隔开至少约1.5cm。17.权利要求1的振动吸收器，其中所述多个离散质量元件中的每一个的质量与质量接触面积A的比率小于约5g/m2。18.权利要求1的振动吸收器，所述振动吸收器还包括分布在所述多个离散质量元件上的第二粘弹性层。19.权利要求18的振动吸收器，其中分布在所述多个离散质量元件上的所述第二粘弹性层不同于所述第一粘弹性层。20.权利要求18的振动吸收器，所述振动吸收器还包括与所述第二粘弹性层接触的第二多个离散质量元件。21.权利要求1的振动吸收器，所述振动吸收器还包括分布在所述多个离散质量元件上的多个附加吸收器层，其中每个附加吸收器层均包括粘弹性层和与所述粘弹性层接触的多个离散质量元件。22.权利要求1的振动吸收器，其中所述粘弹性层包括绗缝过的泡沫层，所述泡沫层相对于所述粘弹性层的平面具有局部刚度变化。23.权利要求1的振动吸收器，其中所述粘弹性层具有横截面轮廓，所述轮廓包括较薄部分和较厚部分，其中所述第一粘弹性层的较薄部分具有高于所述第一粘弹性层的较厚部分的刚度。24.组合件，所述组合件包括(a)结构体的至少一个模态密集的振动表面；和(b)分布在所述振动表面上的权利要求1的振动吸收器，所述振动吸收器用以衰减至少以两个不同的自然频率发源于所述结构体的表面的振动。25.权利要求24的组合件，其中所述结构体选自墙壁的至少一部分、隔板、天花板的至少一部分、地板的至少一部分、窗帘、设备机罩、隔离板、工业噪声屏障、路面噪声屏障、帐篷、和机动车噪声屏障。26.用以提供对振动和/或声音的宽带控制的改进的振动和声音吸收器，所述振动和/或声音在模态密集的振动结构体受激于宽带输入激励时发源于所述结构体的表面，其中所述振动结构体具有有效质量，并且所述振动结构体表现出其中存在至少两个目标自然频率的频率响应谱，所述吸收器包括a)具有动态刚度的粘弹性层，所述粘弹性层分布在所述振动表面上；b)接触所述粘弹性层的多个离散质量元件，所述质量元件被调谐至所述振动结构体的目标自然频率；其中所述吸收器被调谐至根据以下公式的每个目标自然频率⑴质量比率，<formula>formulaseeoriginaldocumentpage3</formula>其中Em2i代表被调谐至目标自然频率…的所述多个离散质量元件的累积质量，mn代表所述振动结构体在自然频率下的有效质量；并且所述质量比率小于约0.04；和(ii)<formula>formulaseeoriginaldocumentpage3</formula>其中i为所述自然频率^^的数目，m2i为被调谐至相同频率…的每个离散质量元件的质量，k广为用于第i个自然频率的所述粘弹性元件的归一化动态刚度，并且Ai为每个离散质量元件在其上接触所述粘弹性层的接触面积，其中选自所述离散质量元件的质量、所述离散质量元件的质量接触面积和所述粘弹性层的刚度的至少一个参数被设定为至少i个值，以便所述吸收器被调谐至至少i个目标自然频率。27.构造振动吸收器的方法，所述振动吸收器包括分布在模态密集的振动结构体上的粘弹性层和与所述粘弹性层接触的多个离散质量元件，所述振动结构体具有有效质量，并且当受激于宽带输入激励时，所述振动结构体表现出其中存在第一目标自然频率和第二目标自然频率的频率响应谱；其中所述离散质量元件的第一部分被调谐成吸收所述振动结构体的第一目标自然频率下的振动，并且所述离散质量元件的第二部分被调谐成吸收所述振动结构体的第二目标自然频率下的振动；所述方法包括以下步骤a)分析所述结构体的自然频率以找出I.在受关注的频率范围内的声压级的振幅，和II.在所述结构体的表面上的在每个频率下的模态振型，以及iii.波腹的位置；并且b)选择至少两个要衰减的具体自然频率，并且c)计算所述粘弹性层刚度、所述离散质量元件的质量、和所述离散质量元件的接触面积，其中I.CO=(kV(m/A))l/2其中i.为振动或声辐射的频率(以rad/s为单位)；并且ii.m为系统的质量组件即所述离散质量元件中的每个的质量(以克为单位)；并且iii.A为每个质量元件和所述粘弹性层之间的接触面积(以cm2为单位)，并且iv.k*为所述粘弹性层的归一化动态刚度(以N/cm/cm2为单位)，其被定义为通过除以所述质量接触面积而归一化的弹簧组件的动态刚度(k/A)；并且II.被调谐至所述自然频率的离散质量单元的质量比率为P=Em2col/mlco1其中i.Em2co1代表被调谐至频率co1的所有离散质量元件的总和，并且ii.mlcol代表以频率co1振动的所述模态密集的振动结构体的有效质量，并且所述质量比率等于约0.04;并且d)在波腹处和靠近所述波腹将所述离散质量元件施加到所述粘弹性层上。全文摘要本发明涉及被动分布式振动吸收器，其利用了多个离散质量元件(3)和粘弹性层(2)，该振动吸收器有效地衰减受激于宽带输入噪声激励的模态密集的结构体(1)中的振动，并且可被调谐至此类模态密集的振动结构体中的包括低频在内的多个自然频率。文档编号G01K11/16GK101836095SQ200880113340公开日2010年9月15日申请日期2008年10月31日优先权日2007年10月31日发明者C·R·富勒,D·M·梅伦,J·A·小金,K·孔迪拉斯,M·A·拉蒙蒂亚,N·V·列维特申请人:纳幕尔杜邦公司