本发明涉及制冷与空调设备技术领域，具体涉及一种多联式空调系统换热量测量方法及装置。
背景技术：
多联式空调系统在实际使用过程中，由于气候条件、安装位置、使用情况和负荷条件等因素的影响，其现场运行性能与在实验室内的测试性能差距较大，因此，实测多联式空调系统在使用过程中的实际性能一直是行业内亟待解决的问题。目前，耗电量的现场测量技术比较成熟，但是制冷(热)量则无法准确测量，故难以分析多联式空调系统的实际性能，不利于多联式空调系统的优化运行与管理。
现有技术中，针对多联式空调系统现场性能测量，主要是从制冷循环的外部入手，即采用室内空气焓差法和室外空气焓差法进行测量，即通过测量被测换热器的进风量(或排风量)、进风(或排风)的温湿度，计算出空气与制冷剂的换热量；同时测量制冷热泵系统的压缩机耗电量，进而计算出制冷热泵系统的制冷(热)量以及制冷(热)能效比。采用上述两种方法时，由于在现场条件下因空气流场分布不均匀，故其风量无法准确测量；如果采用外接风道方式进行测量，又将影响制冷热泵系统的运行状态，导致测试结果不能反映实际情况的问题。当采用室外空气焓差法时，特别是在有外风扰动时，制冷热泵系统的制冷(热)量的测量误差很大；当采用室内空气焓差法时，不仅风量无法准确测量，而且影响室内人员的工作，尤其是在多个室内机末端的条件下，这些问题均使得现有技术难以满足工程测试要求。
因而，从多联式空调系统机组制冷剂侧入手，测量制冷剂的流量及状态参数，计算出多联式空调系统的制冷(热)量成为一种较好的技术解决方案。但在工程的现场条件下，采用插入式流量计，即在制冷剂管道上接入流量计以测量制冷剂的流量，则必须破坏制冷剂管道，影响多联式空调系统的可靠性甚至损毁多联式空调系统，因而该方法不具备可实施性。
为了解决上述技术问题，中国专利文献cn202442818u公开了一种在建设工程现场对多联机式空调(热泵)机组室内机的制冷能力精确测量的高精度多联式空调(热泵)机组室内机制冷量现场测试仪，通过调节升降装置，将检测仪与被测室内机对接，要确保无漏风，导流板将室内机出风经均流网格后直接导回回风口，加热加湿组件对出风进行加热加湿，使回风口处的空气状态达到要求的状态，然后通过测量用于平衡制冷量和除湿量所输入的热量和水量来确定多联式空调(热泵)机组室内机的制冷量，由于现场空气流场分布不均匀，该方法并不能真实反映实际情况，因此导致多联式空调系统的制冷量确定结果不准确。
技术实现要素：
有鉴于此，本发明提供了一种多联式空调系统换热量测量方法及装置，以解决现有技术中对多联式空调系统的换热量测量结果不准确的问题。
根据第一方面，本发明实施例提供了一种多联式空调系统换热量测量方法，所述多联式空调系统的压缩机的排气口连接油分离器的入口，所述油分离器的第一出口连接所述压缩机的吸气口，所述油分离器的第二出口通过连接四通阀的入口，所述四通阀的第一出口连接室外换热器的入口，室外换热器的出口连接再冷器的入口，气液分离器的第一入口连接所述再冷器的旁通回路出口，第二入口连接所述四通阀的第二出口，所述气液分离器的出口连接所述压缩机的入口，所述再冷器的主回路出口连接室内换热器，所述多联式空调系统换热量测量方法包括：根据进出所述多联式空调系统中各组件的能量守恒的原理，得到所述四通阀的第二出口处的制冷剂和润滑油组成的混合物的第五质量流量；获取所述混合物在再冷器的主回路出口的第十一焓值；获取所述混合物在四通阀的第二出口的第五焓值，根据所述第五质量流量、所述第五焓值、所述第十一焓值，得到所述多联式空调系统的制冷量；和/或，获取所述混合物在油分离器的第二出口的第八焓值，根据所述第五质量流量、所述第八焓值、所述第十一焓值，得到所述多联式空调系统的制热量。
通过上述步骤，根据进出多联式空调系统中各组件的能量守恒的原理，首先得到四通阀与气液分离器连接的出口的混合物的质量流量，然后获取混合物在再冷器的主回路出口的焓值和混合物在四通阀与气液分离器连接的出口的焓值，根据上述参数得到多联式空调系统的制冷量，和/或，获取混合物在油分离器与四通阀连接的入口的焓值，根据以上参数得到多联式空调系统的制热量，通过该过程得到多联式空调系统的制冷量和/或制热量，由于直接获取各组件出口或入口处的焓值和混合物的质量流量，使其计算结果更能准确反映系统的换热量，解决了现有技术中采用测量风量来计算制热量或制冷量，由于在现场条件下因空气流场分布不均匀，故其风量无法准确测量；如果采用外接风道方式进行测量，又将影响制冷热泵系统的运行状态，导致测试结果不能反映实际情况的问题。
结合第一方面，在本发明实施例第一方面第一实施方式中，通过以下公式计算所述多联式空调系统的制冷量：qe＝g5(h5-h11)，其中，qe表示所述多联式空调系统的制冷量，单位为kw，g5表示所述四通阀的第二出口处的所述混合物的第五质量流量，单位为kg/s，h5表示所述混合物在四通阀的第二出口的第五焓值、h11表示所述混合物在再冷器的主回路出口的第十一焓值，单位为kj/kg。
结合第一方面第一实施方式，在本发明实施例第一方面第二实施方式中，所述多联式空调系统还包括：压缩机回油毛细管，所述压缩机回油毛细管的入口与油分离器的第一出口连接，所述压缩机回油毛细管的出口与所述压缩机的进气口连接；电磁阀出口回油毛细管，所述电磁阀出口回油毛细管的入口与所述四通阀的入口连接，所述四通阀出口回油毛细管的出口与所述四通阀的第二出口连接，所述根据进出所述多联式空调系统中各组件的能量守恒的原理，得到所述四通阀的第二出口处的制冷剂和润滑油组成的混合物的第五质量流量，包括：获取所述压缩机的功率、漏热量、所述混合物在压缩机的吸气口的第一焓值、所述混合物在压缩机回油毛细管的出口的第二焓值、所述混合物在气液分离器的出口的第三焓值、所述混合物在电磁阀出口回油毛细管的出口的第四焓值、所述混合物在气液分离器的第二入口的第六焓值、所述混合物在再冷器的旁通回路出口的第七焓值、所述混合物在压缩机排气口的第八焓值；所述混合物在室外换热器进口的第九焓值、所述混合物在再冷器进口的第十焓值、所述混合物在再冷器的主回路出口的第十一焓值；根据所述压缩机的功率、漏热量、所述第一焓值及所述第八焓值，得到所述压缩机吸气口的所述混合物第一质量流量；根据所述混合物的第一质量流量、所述第一焓值、所述第二焓值、所述第三焓值、所述第四焓值、所述第五焓值、所述第六焓值、所述第七焓值、所述第八焓值，得到所述四通阀的第二出口处的所述混合物的第五质量流量。通过上述步骤，获得制冷剂和润滑油组成的混合物在多联式空调系统中各组件的进口或出口处的各焓值，然后根据能量守恒原理，得到四通阀的第二出口处的混合物的质量流量，由于该过程综合考虑了混合物在多联式空调系统的各个组件的能量变化，因此使得测量结果更加准确。
结合第一方面第二实施方式，在本发明实施例第一方面第三实施方式中，通过以下公式计算所述压缩机吸气口的所述混合物第一质量流量：pe+g1h1＝qloss+g1h8，其中，pe表示所述压缩机的功率，单位为kw，g1表示所述压缩机吸气口的所述混合物第一质量流量，单位为kg/s，h1表示所述混合物在压缩机的吸气口的第一焓值，单位为kj/kg，qloss表示所述压缩机的漏热量，单位为kw，h8表示所述混合物在压缩机排气口的第八焓值，单位为kj/kg；通过以下公式计算所述四通阀的第二出口处的所述混合物的第五质量流量：
其中，h2表示所述混合物在压缩机回油毛细管的出口的第二焓值，h3表示所述混合物在气液分离器的出口的第三焓值，h4表示所述混合物在电磁阀出口回油毛细管的出口的第四焓值，h5表示所述混合物在四通阀的第二出口的第五焓值，h6表示所述混合物在气液分离器的第二入口的第六焓值，h7表示所述混合物在再冷器的旁通回路出口的第七焓值，上述焓值的单位均为kj/kg，g2表示所述压缩机回油毛细管的出口处所述混合物的第二质量流量，g3表示所述气液分离器出口所述混合物的第三质量流量，g4表示所述电磁阀出口回油毛细管的出口处所述混合物的第四质量流量，g5表示所述四通阀的第二出口处所述混合物的第五质量流量，g6表示所述气液分离器的第二入口处所述混合物的第六质量流量，g7表示所述再冷器的旁通回路出口处所述混合物的第七质量流量，上述质量流量的单位均为kg/s。
结合第一方面第一实施方式，在本发明实施例第一方面第四实施方式中，所述多联式空调系统还包括：电磁阀出口回油毛细管，所述电磁阀出口回油毛细管的入口与所述四通阀的入口连接，所述四通阀出口回油毛细管的出口与所述四通阀的第二出口连接，所述根据进出所述多联式空调系统中各组件的能量守恒的原理，得到所述四通阀的第二出口处的制冷剂和润滑油组成的混合物的第五质量流量，包括：获取所述压缩机的功率、漏热量、所述混合物在气液分离器出口的第三焓值、所述混合物在电磁阀出口回油毛细管的出口的第四焓值、所述混合物在气液分离器的第二入口的第六焓值、所述混合物在再冷器的旁通回路出口的第七焓值、所述混合物在压缩机的排气口的第八焓值；所述混合物在室外换热器的进口的第九焓值、所述混合物在再冷器的进口的第十焓值、所述混合物在再冷器的主回路出口的第十一焓值；根据所述压缩机的功率、漏热量、所述第三焓值及所述第八焓值，得到所述气液分离器的出口处的所述混合物的第三质量流量；根据所述第三质量流量、所述第三焓值、所述第四焓值、所述第五焓值、所述第六焓值、所述第七焓值，得到所述四通阀的第二出口处的所述混合物的第五质量流量。通过上述过程，通过获取多联式空调系统中不同组件的进口或出口处的混合物的焓值，然后通过进出各组件的能量守恒的原理，能够更加准确得到混合物在四通阀与气液分离器连接的出口的质量流量。
结合第一方面第四实施方式，在本发明第一方面第五实施方式中，通过以下公式计算所述气液分离器的出口处的所述混合物的第三质量流量：pe+g3h3＝qloss+g3h8，其中，pe表示所述压缩机的功率，单位为kw，g3表示所述气液分离器的出口处的所述混合物的第三质量流量，单位为kg/s，h3表示所述混合物在气液分离器的出口的第三焓值，单位为kj/kg，qloss表示所述压缩机的漏热量，单位为kw，h8表示所述混合物在压缩机的排气口的第八焓值，单位为kj/kg；通过以下公式计算所述四通阀的第二出口处的所述混合物的第五质量流量：
其中，h3表示所述混合物在气液分离器的出口的第三焓值，h4表示所述混合物在电磁阀出口回油毛细管的出口的第四焓值，h5表示所述混合物在四通阀的第二出口的第五焓值，h6表示所述混合物在气液分离器的第二入口的第六焓值，h7表示所述混合物在再冷器的旁通回路出口的第七焓值，上述焓值的单位均为kj/kg，g3表示所述气液分离器的出口处所述混合物的第三质量流量，g4表示所述电磁阀出口回油毛细管的出口处所述混合物的第四质量流量，g5表示所述四通阀的第二出口处所述混合物的第五质量流量，g6表示所述气液分离器的第二入口处所述混合物的第六质量流量，g7表示所述再冷器的旁通回路出口处所述混合物的第七质量流量，上述质量流量的单位均为kg/s。
结合第一方面第一实施方式，在本发明实施例第一方面第六实施方式中，所述根据进出所述多联式空调系统中各组件的能量守恒的原理，得到所述四通阀的第二出口处的制冷剂和润滑油组成的混合物的第五质量流量，包括：获取所述压缩机的功率、漏热量、所述混合物在再冷器的旁通回路出口的第七焓值、所述混合物在再冷器进口的第十焓值、所述混合物在再冷器的主回路出口的第十一焓值；根据所述压缩机的功率、漏热量、所述第五焓值、所述第七焓值、所述第十焓值、所述第十一焓值，得到所述四通阀的第二出口处的所述混合物的第五质量流量。
结合第一方面第六实施方式，在本发明实施例第一方面第七实施方式中，通过以下公式计算所述四通阀的第二出口处的所述混合物的第五质量流量：
其中，pe表示所述压缩机的功率，单位为kw，g5表示所述四通阀的第二出口处的制冷剂和润滑油组成的混合物的第五质量流量，单位为kg/s，h5表示所述混合物在四通阀的第二出口的第五焓值，单位为kj/kg，g7表示所述再冷器的旁通回路出口处所述混合物的第七质量流量，单位为kg/s，h7表示所述混合物在再冷器的旁通回路出口的第七焓值，单位为kj/kg，qloss表示所述压缩机的漏热量，单位为kw，h8表示所述混合物在压缩机排气口的第八焓值，单位为kj/kg，h10表示所述混合物在再冷器进口的第十焓值，单位为kj/kg、h11表示所述混合物在再冷器的主回路出口的第十一焓值，单位为kj/kg。
结合第一方面，本发明实施例第一方面第八实施方式中，通过以下公式计算所述多联式空调系统的制热量：qc＝g5(h8-h11)，其中，qc表示所述多联式空调系统的制热量，单位为kw，g5表示所述四通阀的第二出口处的所述混合物的第五质量流量，单位为kg/s，h8表示所述混合物在油分离器的第二出口的第八焓值，单位为kj/kg，h11表示所述混合物在再冷器的主回路出口的第十一焓值，单位为kj/kg。
结合第一方面第八实施方式，在本发明实施例第一方面第九实施方式中，当所述再冷器关闭时，所述混合物的第五质量流量通过以下步骤得到：获取所述压缩机的功率、漏热量、所述混合物在四通阀的第二出口的第五焓值；根据所述压缩机的功率、漏热量、所述第五焓值、所述第八焓值，得到所述四通阀的第二出口处的所述混合物的第五质量流量。
结合第一方面第九实施方式，在本发明实施例第一方面第十实施方式中，通过以下公式计算所述四通阀出口处的所述混合物的第五质量流量：pe+g5h5＝qloss+g5h8，其中，pe表示所述压缩机的功率，单位为kw，g5表示所述四通阀的第二出口处的制冷剂和润滑油组成的混合物的第五质量流量，单位为kg/s，h5表示所述混合物在四通阀的第二出口的第五焓值，单位为kj/kg，qloss表示所述压缩机的漏热量，单位为kw，h8表示所述混合物在油分离器的第二出口的第八焓值，单位为kj/kg。
结合第一方面第八实施方式，本发明实施例的第一方面第十一实施方式中，当所述再冷器开启时，所述混合物的第五质量流量通过如下步骤得到：获取所述压缩机的功率、漏热量、所述混合物在气液分离器出口的第三焓值；根据所述压缩机的功率、漏热量、所述第三焓值、所述第八焓值，得到所述气液分离器的出口处的所述混合物的第三质量流量；获取所述混合物在再冷器的旁通回路出口的第七焓值；根据所述第三质量流量、所述第三焓值、所述第五焓值、所述第七焓值，得到所述四通阀的第二出口处的所述混合物的第五质量流量。
结合第一方面第十一实施方式，在本发明实施例的第一方面第十二实施方式中，通过以下公式计算所述混合物的第三质量流量：pe+g3h3＝qloss+g3h8，其中，pe表示所述压缩机的功率，单位为kw，g3表示所述气液分离器出口所述混合物的第三质量流量，单位为kg/s，h3表示所述混合物在气液分离器出口的第三焓值，单位为kj/kg，qloss表示所述压缩机的漏热量，单位为kw，h8表示所述混合物在油分离器的第二出口的第八焓值，单位为kj/kg；通过以下公式计算所述四通阀的第二出口处的所述混合物的第五质量流量：
其中，g3表示所述气液分离器出口所述混合物的第三质量流量，单位为kg/s，h3表示所述混合物在气液分离器出口的第三焓值，单位为kj/kg，g5表示所述四通阀的第二出口处所述混合物的第五质量流量，单位为kg/s，h5表示所述混合物在四通阀的第二出口的第五焓值，单位为kj/kg，g7表示所述再冷器的旁通回路出口处所述混合物的第七质量流量，单位为kg/s，h7表示所述混合物在再冷器的旁通回路出口的第七焓值，单位为kj/kg。
根据第二方面，本发明实施例提供了一种多联式空调系统换热量测量装置，所述多联式空调系统的压缩机的排气口连接油分离器的入口，所述油分离器的第一出口连接所述压缩机的吸气口，所述油分离器的第二出口通过连接四通阀的入口，所述四通阀的第一出口连接室外换热器的入口，室外换热器的出口连接再冷器的入口，气液分离器的第一入口连接所述再冷器的旁通回路出口，第二入口连接所述四通阀的第二出口，所述气液分离器的出口连接所述压缩机的入口，所述再冷器的主回路出口连接室内换热器，其特征在于，所述多联式空调系统换热量测量装置包括：第一处理模块，用于根据进出所述多联式空调系统中各组件的能量守恒的原理，得到所述四通阀的第二出口处的制冷剂和润滑油组成的混合物的第五质量流量；第一获取模块，用于获取所述混合物在再冷器的主回路出口的第十一焓值；第二处理模块，用于获取所述混合物在四通阀的第二出口的第五焓值，根据所述第五质量流量、所述第五焓值、所述第十一焓值，得到所述多联式空调系统的制冷量；和/或，第三处理模块，用于获取所述混合物在油分离器的第二出口的第八焓值，根据所述第五质量流量、所述第八焓值、所述第十一焓值，得到所述多联式空调系统的制热量。通过上述装置，利用进出多联式空调系统中各组件的能量守恒的原理，能够更加准确地得到多联式空调系统的制冷量和/或制热量。
根据第三方面，本发明实施例提供了一种计算机设备，至少一个处理器；以及与所述至少一个处理器通信连接的存储器；其中，所述存储器存储有可被所述至少一个处理器执行的计算机程序，所述计算机程序被所述至少一个处理器执行，以使所述至少一个处理器执行第一方面或者第一方面的任意一种实施方式中所述的多联式空调系统的换热量测量方法。
根据第四方面，本发明实施例提供了一种计算机可读存储介质，所述计算机可读存储介质上存储有计算机程序，所述计算机程序被处理器执行时实现如第一方面或者第一方面的任意一种实施方式中所述的多联式空调系统的换热量测量方法。
本发明技术方案，具有如下优点：
本发明提供了一种多联式空调系统换热量测量方法及装置，该多联式空调系统的压缩机的排气口连接油分离器的入口，油分离器的第一出口连接压缩机的吸气口，油分离器的第二出口通过连接四通阀的入口，四通阀的第一出口连接室外换热器的入口，室外换热器的出口连接再冷器的入口，气液分离器的第一入口连接再冷器的旁通回路出口，第二入口连接四通阀的第二出口，气液分离器的出口连接压缩机的入口，再冷器的主回路出口连接室内换热器，该多联式空调系统换热量测量方法包括：根据进出多联式空调系统中各组件的能量守恒的原理，得到四通阀的第二出口处的制冷剂和润滑油组成的混合物的第五质量流量，获取混合物在再冷器的主回路出口的第十一焓值，获取混合物在四通阀的第二出口的第五焓值，根据第五质量流量、第五焓值、第十一焓值，得到多联式空调系统的制冷量；和/或，获取混合物在油分离器的第二出口的第八焓值，根据第五质量流量、第八焓值、第十一焓值，得到多联式空调系统的制热量。通过上述步骤，根据进出多联式空调系统中各组件的能量守恒的原理，首先得到四通阀与气液分离器连接的出口的混合物的质量流量，然后获取混合物在再冷器的主回路出口的焓值和混合物在四通阀与气液分离器连接的出口的焓值，根据上述参数得到多联式空调系统的制冷量，和/或，获取混合物在油分离器与四通阀连接的入口的焓值，根据以上参数得到多联式空调系统的制热量，通过该过程得到多联式空调系统的制冷量和/或制热量，由于直接获取各组件出口或入口处的焓值和混合物的质量流量，使其计算结果更能准确反映系统的换热量，解决了现有技术中采用测量风量来计算制热量或制冷量，由于在现场条件下因空气流场分布不均匀，故其风量无法准确测量；如果采用外接风道方式进行测量，又将影响制冷热泵系统的运行状态，导致测试结果不能反映实际情况的问题。
附图说明
通过参考附图会更加清楚的理解本发明的特征和优点，附图是示意性的而不应理解为对本发明进行任何限制，在附图中：
图1是根据本发明实施例的多联式空调系统换热量测量方法的流程图；
图2是根据本发明实施例的多联式空调系统的示意图(一)；
图3是根据本发明实施例的多联式空调系统的示意图(二)；
图4是根据本发明实施例的多联式空调系统的示意图(三)；
图5是根据本发明实施例的多联式空调系统的示意图(四)；
图6是根据本发明实施例的多联式空调系统的示意图(五)；
图7是根据本发明实施例的多联式空调系统换热量测量装置的结构框图；
图8是本发明实施例提供的多联式空调系统换热量测量方法的计算机设备的硬件结构示意图；
附图标记：压缩机-21，油分离器-22，四通阀-23，室外换热器-24，再冷器-25，气液分离器-26，室内换热器-27，压缩机回油毛细管-28，电磁阀出口回油毛细管-29。
具体实施方式
为使本发明实施例的目的、技术方案和优点更加清楚，下面将结合本发明实施例中的附图，对本发明实施例中的技术方案进行清楚、完整地描述，显然，所描述的实施例是本发明一部分实施例，而不是全部的实施例。基于本发明中的实施例，本领域技术人员在没有作出创造性劳动前提下所获得的所有其他实施例，都属于本发明保护的范围。
本发明实施例提供一种多联式空调系统换热量测量方法。在一较佳实施例中，该多联式空调系统换热量测量方法可应用于如图2所示的多联式空调系统中，该多联式空调系统的压缩机21的排气口连接油分离器22的入口，油分离器22的第一出口连接压缩机21的吸气口，油分离器22的第二出口连接四通阀23的入口，四通阀23的第一出口连接室外换热器24的入口，室外换热器24的出口连接再冷器25的入口，气液分离器26的第一入口连接再冷器25的旁通回路出口，第二入口连接四通阀23的第二出口，气液分离器26的出口连接压缩机21的入口，再冷器25的主回路出口连接室内换热器27。
如图1所示，本发明实施例的多联式空调系统换热量测量方法包括：
步骤s101：根据进出多联式空调系统中各组件的能量守恒的原理，得到四通阀的第二出口处的制冷剂和润滑油组成的混合物的第五质量流量；具体地，由于能量在进出多联式空调系统中各组件时，其进入组件的能量和输出该组件的能量守恒，根据该原理，求得四通阀连接气液分离器的出口的制冷剂和润滑油组成的混合物的第五质量流量。
步骤s102：获取上述混合物在再冷器的主回路出口的第十一焓值，由于再冷器连接在室外换热器和室内换热器之间，得到混合物在再冷器的主回路出口的焓值，能够更加准确地测量多联式空调系统的制冷量。
步骤s103：获取上述混合物在四通阀的第二出口的第五焓值，根据第五质量流量、第五焓值、第十一焓值，得到多联式空调系统的制冷量；和/或，
步骤s104：获取上述混合物在油分离器的第二出口的第八焓值，根据第五质量流量、第八焓值、第十一焓值，得到多联式空调系统的制热量。
通过上述步骤，根据进出多联式空调系统中各组件的能量守恒的原理，首先得到四通阀与气液分离器连接的出口的混合物的质量流量，然后获取混合物在再冷器的主回路出口的焓值和混合物在四通阀与气液分离器连接的出口的焓值，根据上述参数得到多联式空调系统的制冷量，和/或，获取混合物在油分离器与四通阀连接的入口的焓值，根据以上参数得到多联式空调系统的制热量，通过该过程得到多联式空调系统的制冷量和/或制热量，由于直接获取各组件出口或入口处的焓值和混合物的质量流量，使其计算结果更能准确反映系统的换热量，解决了现有技术中采用测量风量来计算制热量或制冷量，由于在现场条件下因空气流场分布不均匀，故其风量无法准确测量；如果采用外接风道方式进行测量，又将影响制冷热泵系统的运行状态，导致测试结果不能反映实际情况的问题。
具体地，通过以下公式(1)计算多联式空调系统的制冷量：
qe＝g5(h5-h11)(1)
公式(1)中，qe表示所述多联式空调系统的制冷量，单位为kw，g5表示所述四通阀23的第二出口处的所述混合物的第五质量流量，单位为kg/s，h5表示所述混合物在四通阀23的第二出口的第五焓值、h11表示所述混合物在再冷器25的主回路出口的第十一焓值，单位为kj/kg。
在一个具体实施方式中，如图2所示，多联式空调系统还包括压缩机回油毛细管28，该压缩机回油毛细管28的入口与油分离器22的第一出口连接，压缩机回油毛细管28的出口与压缩机21的进气口连接，电磁阀出口回油毛细管29，该电磁阀出口回油毛细管29的入口与四通阀23的入口连接，四通阀出口回油毛细管29的出口与四通阀23的第二出口连接，上述具体实施方式中的四通阀的第二出口处的制冷剂和润滑油组成的混合物的第五质量流量，即图2中点5处的混合物的质量流量，可以通过以下步骤得到：
获取压缩机21的功率、漏热量、混合物在压缩机21的吸气口的第一焓值、混合物在压缩机回油毛细管28的出口的第二焓值、混合物在气液分离器26的出口的第三焓值、混合物在电磁阀出口回油毛细管29的出口的第四焓值、混合物在气液分离器26的第二入口的第六焓值、混合物在再冷器25的旁通回路出口的第七焓值、混合物在压缩机21的排气口的第八焓值、混合物在室外换热器24进口的第九焓值、混合物在再冷器25进口的第十焓值、混合物在再冷器25的主回路出口的第十一焓值，其中，各点的焓值对应图2中点1至点11的位置处的混合物的焓值，具体地，点1至点7处制冷剂的焓值由压缩机21的吸气压力和各点处的温度分别计算得到，压缩机21的吸气压力由设置在压缩机21的吸气口的压力传感器获取，各点处的温度由设置在各点位置处的温度传感器获取；点8和点9处制冷剂的焓值由压缩机21的排气压力和各点处的温度分别计算得到，其中压缩机21的排气压力由设置在压缩机21的排气口的压力传感器获取；当再冷器25关闭时，点11处制冷剂的焓值由点11位置处的温度计算饱和液态焓值，当再冷器26开启时，点10处制冷剂的焓值由点10位置处的温度计算饱和液态焓值，点11处制冷剂的焓值由压缩机21的排气压力和点11处的温度计算得到；各点位置处润滑油的焓值由各点位置处的温度确定，以上过程分别得到了点1至点11位置处制冷剂的焓值和润滑油的焓值，而各点位置处的制冷剂和润滑油组成的混合物的焓值由以下公式(2)、(3)计算得到：
gn＝gn,ref+gn,oil(2)
公式(2)中，gn表示制冷剂和润滑油组成的混合物的第n质量流量，单位为kg/s；gn,ref表示点n位置处制冷剂的质量流量，单位为kg/s；gn,oil表示点n位置处润滑油的质量流量，单位为kg/s；其中，n＝1,2，……，11。
hn＝gn,ref×hn,ref+gn,oil×hn,oil(3)
公式(3)中，hn表示制冷剂和润滑油组成的混合物的第n焓值，单位为kj/kg；gn,ref表示点n位置处制冷剂的质量流量，单位为kg/s；gn,oil表示点n位置处润滑油的质量流量，单位为kg/s；hn,ref表示点n位置处制冷剂的焓值，单位为kj/kg；hn,oil表示点n位置处润滑油的焓值，单位为kj/kg，其中，n＝1,2，……，11。
根据压缩机的功率、漏热量、第一焓值及第八焓值，得到压缩机吸气口的混合物第一质量流量，具体地，通过以下公式(4)计算混合物的第一质量流量：
pe+g1h1＝qloss+g1h8(4)
公式(4)中，pe表示压缩机21的功率，单位为kw，g1表示压缩机21吸气口的混合物第一质量流量，单位为kg/s，h1表示混合物在压缩机21的吸气口的第一焓值，单位为kj/kg，qloss表示压缩机21的漏热量，单位为kw，h8表示混合物在压缩机21排气口的第八焓值，单位为kj/kg。
根据混合物的第一质量流量、第一焓值、第二焓值、第三焓值、第四焓值、第五焓值、第六焓值、第七焓值、第八焓值，得到四通阀23的第二出口处的混合物的第五质量流量。具体地，通过以下公式(5)计算四通阀23的第二出口处的混合物的第五质量流量：
公式(5)中，h2表示混合物在压缩机回油毛细管28的出口的第二焓值，h3表示混合物在气液分离器26的出口的第三焓值，h4表示混合物在电磁阀出口回油毛细管29的出口的第四焓值，h5表示混合物在四通阀23的第二出口的第五焓值，h6表示混合物在气液分离器26的第二入口的第六焓值，h7表示混合物在再冷器25的旁通回路出口的第七焓值，上述焓值的单位均为kj/kg，g2表示压缩机回油毛细管28的出口处混合物的第二质量流量，g3表示气液分离器26出口所述混合物的第三质量流量，g4表示所述电磁阀出口回油毛细管的出口处混合物的第四质量流量，g5表示四通阀23的第二出口处混合物的第五质量流量，g6表示气液分离器26的第二入口处混合物的第六质量流量，g7表示再冷器25的旁通回路出口处混合物的第七质量流量，上述质量流量的单位均为kg/s。
通过公式(4)，该方程为能量守恒方程，可以得到混合物的第一质量流量g1，然后将g1代入公式(5)中，既可以联立得到参数g2至g7，即得到混合物的第五质量流量g5，然后通过公式(1)得到多联式空调系统的制冷量。通过该种计算方法，由于详细地采集各组件进出口处的温度和压力，从而得到混合物在各点位置处对应的质量流量和焓值，然后计算得到制冷量，使制冷量计算结果更加准确。
如图3所示，在一个具体实施方式中，上述混合物的第五质量流量还可以通过以下步骤得到：
计算气液分离器26的出口处的混合物的第三质量流量：
pe+g3h3＝qloss+g3h8(6)
公式(6)中，pe表示压缩机21的功率，单位为kw，g3表示气液分离器26的出口处的混合物的第三质量流量，单位为kg/s，h3表示混合物在气液分离器26的出口的第三焓值，单位为kj/kg，qloss表示压缩机21的漏热量，单位为kw，h8表示混合物在压缩机21的排气口的第八焓值，单位为kj/kg，其中各焓值的计算方法在上述具体实施方式中的公式(3)已详细描述，在此不再赘述。得到混合物的第三质量流量后，通过以下公式(7)计算四通阀23的第二出口处的混合物的第五质量流量：
公式(7)中，h3表示混合物在气液分离器26的出口的第三焓值，h4表示混合物在电磁阀出口回油毛细管29的出口的第四焓值，h5表示混合物在四通阀23的第二出口的第五焓值，h6表示混合物在气液分离器26的第二入口的第六焓值，h7表示混合物在再冷器25的旁通回路出口的第七焓值，上述焓值的单位均为kj/kg，g3表示气液分离器26的出口处混合物的第三质量流量，g4表示电磁阀出口回油毛细管29的出口处混合物的第四质量流量，g5表示四通阀23的第二出口处混合物的第五质量流量，g6表示气液分离器26的第二入口处混合物的第六质量流量，g7表示再冷器25的旁通回路出口处混合物的第七质量流量，上述质量流量的单位均为kg/s。其中各焓值的计算方法在上述具体实施方式中的公式(3)已详细描述，在此不再赘述。根据上述公式(7)得到混合物的第五质量流量后，将其代入公式(1)中，得到多联式空调系统的制冷量，该种计算方法，较之图2对应的具体实施方式中制冷量的计算方法，所需要的压力传感器和温度传感器减少，简化计算过程。
在图3所示的多联式空调系统中，制冷量还可以通过以下公式(8)计算得到：
qe＝g3(h3-h10)(8)
公式(8)中，qe表示多联式空调系统的制冷量，单位为kw，g3表示气液分离器26出口混合物的第三质量流量，单位为kg/s，h3表示混合物在气液分离器26的出口的第三焓值，单位为kj/kg，h10表示混合物在再冷器25的进口的第十焓值，单位为kj/kg。
如图4所示，在一个具体实施方式中，通过以下公式(9)计算所述四通阀的第二出口处的所述混合物的第五质量流量：
公式(9)中，pe表示压缩机21的功率，单位为kw，g5表示四通阀23的第二出口处的制冷剂和润滑油组成的混合物的第五质量流量，单位为kg/s，h5表示混合物在四通阀23的第二出口的第五焓值，单位为kj/kg，g7表示再冷器25的旁通回路出口处混合物的第七质量流量，单位为kg/s，h7表示混合物在再冷器25的旁通回路出口的第七焓值，单位为kj/kg，qloss表示压缩机21的漏热量，单位为kw，h8表示混合物在压缩机21排气口的第八焓值，单位为kj/kg，h10表示混合物在再冷器25进口的第十焓值，单位为kj/kg、h11表示混合物在再冷器25的主回路出口的第十一焓值，单位为kj/kg。如图4所示，图4中所需要的压力传感器的数量和温度传感器的数量较之上述图2和图3对应的具体实施方式减少了很多，该种计算方法同样利用能量守恒的原理，先得到混合物的第五质量流量，然后将混合物的第五质量流量代入公式(1)中得到多联式空调系统的制冷量。
在另一个具体实施方式中，图2至图4所示的多联式空调系统的示意图对应的制冷量，还可以通过下述公式(10)得到：
qe＝qc-pe+qloss-pf(10)
公式(10)中，qe表示多联式空调系统的制冷量，单位为kw，qc表示室外换热器24的排热量，单位为kw，pe表示压缩机21的功率，单位为kw，qloss表示压缩机21的漏热量，单位为kw，pf表示室外侧风机的功率，单位为kw，其中，在多联式空调系统安装室外侧风机时，考虑参数pf，如果在多联式空调系统中没有安装该室外侧风机，则不需要考虑参数pf；室外侧换热器24的排热量qc＝(g7+g5)(h9-h10)，h9表示混合物在室外换热器24进口的第九焓值，单位为kj/kg，h10表示混合物在再冷器25进口的第十焓值，单位为kj/kg，g5表示所述四通阀的第二出口处的制冷剂和润滑油组成的混合物的第五质量流量，单位为kg/s，g7表示所述再冷器的旁通回路出口处所述混合物的第七质量流量，单位为kg/s。
在一个具体实施方式中，通过以下公式(11)计算多联式空调系统的制热量：
qc＝g5(h8-h11)(11)
公式(11)中，qc表示多联式空调系统的制热量，单位为kw，g5表示四通阀23的第二出口处的混合物的第五质量流量，单位为kg/s，h8表示混合物在油分离器22的第二出口的第八焓值，单位为kj/kg，h11表示混合物在再冷器25的主回路出口的第十一焓值，单位为kj/kg。该公式对应的多联式空调系统的示意图为图5至图6所示的空调系统结构图。通过该公式，先得到混合物的第五质量流量，然后计算得到多联式空调系统的制热量，计算过程简单，能够简便准确地得到多联式空调系统的制热量。
在一个具体实施方式中，如图5所示，当再冷器25关闭时，上述混合物的第五质量流量通过以下步骤得到：
获取压缩机21的功率、漏热量、混合物在四通阀23的第二出口的第五焓值，根据压缩机21的功率、漏热量、第五焓值、第八焓值，得到四通阀23的第二出口处的混合物的第五质量流量。具体地，通过以下公式(12)计算四通阀出口处的混合物的第五质量流量：
pe+g5h5＝qloss+g5h8(12)
公式(12)中，pe表示压缩机21的功率，单位为kw，g5表示四通阀的第二出口处的制冷剂和润滑油组成的混合物的第五质量流量，单位为kg/s，h5表示混合物在四通阀的第二出口的第五焓值，单位为kj/kg，qloss表示压缩机的漏热量，单位为kw，h8表示混合物在油分离器的第二出口的第八焓值，单位为kj/kg。其中，点5位置处制冷剂的焓值由压缩机21的吸气压力和点5位置处的温度计算得到，点8位置处制冷剂的焓值由压缩机21的排气压力和点8位置处的温度计算得到，各点处润滑油的焓值由各点的温度确定，由制冷剂和润滑油组成的混合物的焓值由各点的制冷剂和润滑油的焓值、质量流量分别计算得到，其具体计算过程见公式(3)的详细描述，在此不再赘述。通过该能量守恒方程，可以计算得到混合物的第五质量流量，然后将其代入公式(11)中，可以计算得到多联式空调系统的制热量。
在另一个具体实施方式中，如图6所示，当再冷器开启时，混合物的第五质量流量通过以下步骤得到：
计算所述混合物的第三质量流量：
pe+g3h3＝qloss+g3h8(13)
公式(13)中，pe所述压缩机21的功率，单位为kw，g3表示气液分离器26出口混合物的第三质量流量，单位为kg/s，h3表示混合物在气液分离器26出口的第三焓值，单位为kj/kg，qloss表示压缩机21的漏热量，单位为kw，h8表示混合物在油分离器22的第二出口的第八焓值，单位为kj/kg，得到混合物的第三质量流量后，通过以下公式(14)计算四通阀23的第二出口处的混合物的第五质量流量：
公式(14)中，g3表示气液分离器26出口混合物的第三质量流量，单位为kg/s，h3表示混合物在气液分离器26出口的第三焓值，单位为kj/kg，g5表示四通阀23的第二出口处混合物的第五质量流量，单位为kg/s，h5表示混合物在四通阀23的第二出口的第五焓值，单位为kj/kg，g7表示再冷器25的旁通回路出口处混合物的第七质量流量，单位为kg/s，h7表示混合物在再冷器25的旁通回路出口的第七焓值，单位为kj/kg。其中，点3、点5和点7位置处制冷剂的焓值由多联式空调系统的压缩机22的吸气压力和各点的温度分别计算，点8位置处润滑油的焓值压缩机21排气压力和温度计算，由制冷剂和润滑油可以得到制冷剂和润滑油组成的混合物的的对应的焓值。通过该公式计算出混合物的第五质量流量，然后将其代入公式(11)中，计算得到多联式空调系统的制热量。
图5所示的多联式空调系统，其制热量还可以通过以下公式(15)计算得到：
qc＝qe+pe-qloss(15)
公式(15)中，qc表示多联式空调系统的制热量，单位为kw，qe表示室外换热器24的吸热量，单位为kw，pe表示压缩机21的功率，单位为kw，qloss表示所述压缩机的漏热量，单位为kw，其中，qe＝g3(h3-h11)，g3表示气液分离器26出口混合物的第三质量流量，h3表示混合物在气液分离器出口的第三焓值，h11表示混合物在再冷器25的主回路出口的第十一焓值。具体地，制冷剂在点3位置处的焓值由压缩机21的吸气压力和该点的温度计算得到，制冷剂在点8位置处的焓值由压缩机21的排气压力和该点的温度计算得到，制冷剂在点11位置处的焓值由温度计算饱和液态焓值得到，润滑油在各点的焓值由各点的温度确定，而制冷剂和润滑油组成的混合物的焓值由各点的制冷剂及润滑油的焓值、质量流量计算得到，其具体计算过程在公式(3)中已详细描述，在此不再赘述。
在本实施例中还提供了一种多联式空调系统换热量测量装置，该装置用于实现上述实施例及优选实施方式，已经进行过说明的不再赘述。如以下所使用的，术语“模块”可以实现预定功能的软件和/或硬件的组合。尽管以下实施例所描述的装置较佳地以软件来实现，但是硬件，或者软件和硬件的组合的实现也是可能并被构想的。
在一较佳实施例中，本发明实施例的多联式空调系统换热量测量装置可用于测量如图2所示的多联式空调系统的换热量。该多联式空调系统的压缩机21的排气口连接油分离器22的入口，油分离器22的第一出口连接压缩机21的吸气口，油分离器22的第二出口通过连接四通阀23的入口，四通阀23的第一出口连接室外换热器24的入口，室外换热器24的出口连接再冷器25的入口，气液分离器26的第一入口连接再冷器25的旁通回路出口，第二入口连接四通阀23的第二出口，气液分离器26的出口连接压缩机21的入口，再冷器25的主回路出口连接室内换热器27。
如图7所示，本发明实施例的多联式空调系统换热量测量装置包括：第一处理模块31，用于根据进出多联式空调系统中各组件的能量守恒的原理，得到四通阀23的第二出口处的制冷剂和润滑油组成的混合物的第五质量流量；第一获取模块32，用于获取混合物在再冷器25的主回路出口的第十一焓值；第二处理模块33，用于获取混合物在四通阀23的第二出口的第五焓值，根据第五质量流量、第五焓值、第十一焓值，得到多联式空调系统的制冷量；和/或，第三处理模块34，用于获取混合物在油分离器22的第二出口的第八焓值，根据第五质量流量、第八焓值、第十一焓值，得到多联式空调系统的制热量。
通过该多联式空调系统换热量测量装置，通过第一处理模块31利用进出各组件的能量守恒的原理，得到混合物在四通阀23的第二出口处的质量流量，然后第二处理模块32通过得到的各点的焓值和第五质量流量，得到多联式空调系统的制热量，和/或，第三处理模块33通过得到的各点的焓值和第五质量流量，得到多联式空调系统的制热量，能够通过焓值和质量流量从而得到换热量，解决了现有技术中通过测量风量来换算得到制冷量或制热量，计算结果不准确的问题。
上述各个模块的更进一步的功能描述与上述对应实施例相同，在此不再赘述。
本发明实施例还提供了一种计算机设备，图8是本发明实施例提供的多联式空调系统换热量测量方法的计算机设备的硬件结构示意图，如图8所示，该计算机设备包括一个或多个处理器41以及存储器42，图8中以一个处理器41为例。
该计算机设备还可以包括：输入装置43及输出装置44。
处理器41、存储器42、输入装置43及输出装置44可以通过总线或者其他方式连接，图8中以通过总线连接为例。
处理器41可以为中央处理器(centralprocessingunit，cpu)。处理器41还可以为其他通用处理器、数字信号处理器(digitalsignalprocessor，dsp)、专用集成电路(applicationspecificintegratedcircuit，asic)、现场可编程门阵列(field-programmablegatearray，fpga)或者其他可编程逻辑器件、分立门或者晶体管逻辑器件、分立硬件组件等芯片，或者上述各类芯片的组合。通用处理器可以是微处理器或者该处理器也可以是任何常规的处理器等。
存储器42作为一种非暂态计算机可读存储介质，可用于存储非暂态软件程序、非暂态计算机可执行程序以及模块，如本发明实施例中的多联式空调系统换热量测量方法对应的程序指令/模块(例如，图7所示的第一处理模块31、第一获取模块32、第二处理模块33、第三处理模块34等)。处理器41通过运行存储在存储器42中的非暂态软件程序、指令以及模块，从而执行服务器的各种功能应用以及数据处理，即实现上述方法实施例所述的多联式空调系统换热量测量方法。
存储器42可以包括存储程序区和存储数据区，其中，存储程序区可存储操作系统、至少一个功能所需要的应用程序；存储数据区可存储根据多联式空调系统换热量测量装置的使用所创建的数据等。此外，存储器42可以包括高速随机存取存储器，还可以包括非暂态存储器，例如至少一个磁盘存储器件、闪存器件、或其他非暂态固态存储器件。在一些实施例中，存储器42可选包括相对于处理器41远程设置的存储器，这些远程存储器可以通过网络连接至多联式空调系统换热量测量装置。上述网络的实例包括但不限于互联网、企业内部网、局域网、移动通信网及其组合。
输入装置43可接收用户输入的查询请求(或其他数字或字符信息)，以及产生与多联式空调系统换热量测量装置的用户设置以及功能控制有关的键信号输入。输出装置44可包括显示屏等显示设备，用以输出计算结果。
所述一个或者多个模块存储在所述存储器42中，当被所述一个或者多个处理器41执行时，执行如图1至图6所示的方法。
上述产品可执行本发明实施例所提供的方法，具备执行方法相应的功能模块和有益效果。未在本实施例中详尽描述的技术细节，具体可参见如图1至图6所示的实施例中的相关描述。
本发明实施例还提供一种非暂态计算机存储介质，所述计算机存储介质存储有计算机可执行指令，该计算机可执行指令可执行上述任意方法实施例中的多联式空调系统换热量测量方法。其中，所述存储介质可为磁碟、光盘、只读存储记忆体(read-onlymemory，rom)、随机存储记忆体(randomaccessmemory，ram)、快闪存储器(flashmemory)、硬盘(harddiskdrive，缩写：hdd)或固态硬盘(solid-statedrive，ssd)等；所述存储介质还可以包括上述种类的存储器的组合。
显然，上述实施例仅仅是为清楚地说明所作的举例，而并非对实施方式的限定。对于所属领域的普通技术人员来说，在上述说明的基础上还可以做出其它不同形式的变化或变动。这里无需也无法对所有的实施方式予以穷举。而由此所引伸出的显而易见的变化或变动仍处于本发明创造的保护范围之中。