测定低流态混凝土可泵性的装置与方法与流程

本发明涉及一种测定低流态混凝土可泵性的装置与方法，属于建筑工程施工技术领域。

背景技术

在工程建筑领域，新拌混凝土输送是结构施工中的重要环节。现代化泵送装备与技术显著提高了混凝土输送效率，因此在大型工程中得到广泛应用。在混凝土泵送施工方案制定过程中，“可泵性”(通常以泵送流量-压力关系表征)是一项重要内容。

当前行业标准中，压力损失计算公式源于1973年morinaga提出的基于坍落度指标的经验公式，随着混凝土配方及性能的发展变化，其适用性受到质疑。最近的研究显示，混凝土拌合物与泵管内壁之间的润滑-摩阻效应是影响可泵性的主要因素。在低流动性混凝土中，混凝土主体部分以“栓塞流(plugflow)”的形式运动，栓塞流中剪切速率为零，剪切流动集中在靠近管壁处形成的“润滑层(lubricationlayer)”中。

国外研究者开发了若干种装置研究润滑层的性质。这些装置大多属于同轴旋转式混凝土流变仪，其主要特征在于使用具有光滑表面的转子，在旋转时在表面附近生成润滑层。这些装置的测量结果需要先根据流变理论推导出润滑层的流变参数(屈服应力与塑性粘度)，之后代入与泵送情形有关的公式估算压力损失，然而这种间接测定的方法容易产生误差。除了旋转式的装置，另有德国putzmeister公司研发的滑管式摩阻仪，可以模拟混凝土在泵管中的推动，从而直接获得压力-流量关系，然而在测定中，推动速度不受控制，影响测量的结果和效率。

技术实现要素：

针对现有混凝土流变仪模拟润滑层时容易产生误差、滑管式摩阻仪推动速度不受控制从而影响测量的结果和效率等问题，本发明提供了一种测定低流态混凝土可泵性的装置，结构简单、操作方便，且能较好模拟混凝土泵送工况中的润滑层、栓塞流，并测量需要的扭矩、栓塞流半径等参数，装置设计科学合理，消除待测混凝土上下表面的边界效应，使结果更接近与实际泵送工况。另外，本发明还提供了一种测定低流态混凝土可泵性的方法，通过测量两个高度不同的容器一、容器二旋转时混凝土流场参数，然后等价为混凝土泵送中的润滑层、栓塞流的混凝土流场参数，并计算混凝土的泵送流量和压力损失，从而将扭矩、转数关系转化为泵送流量、压力损失关系，消除了边界效应对结果的影响，为混凝土泵送施工提供科学依据，该方法操作方便、计算简单，且结果更贴近工程实际。

为解决以上技术问题，本发明包括如下技术方案：

一种测定低流态混凝土可泵性的装置，包括：

底座；

圆形基座，设置于底座上，并可沿轴心处旋转，中部设置有凹槽，所述凹槽中设置有内螺纹；

电机，与所述圆形基座连接，并能够驱动所述圆形基座旋转；

支撑架，包括竖杆和横杆，所述竖杆的底部支撑于所述圆形基座外侧的所述底座上；所述横杆位于所述圆形基座的正上方，且水平固定在所述竖杆上；

扭矩传感器，固定于所述横杆上，与所述圆形基座同轴心；

容器一和容器二，盛放待测混凝土，采用泵管内层样品制成，横断面相同，高度分别为h1和h2，且h1＞h2，底部设置有与所述圆形基座内螺纹相匹配的外螺纹；

透明盖板，与所述容器一、容器二顶部可拆卸连接，轴心处设置有轴孔；

与所述容器一配套设置的扇叶型转子一，包括转轴一和若干固结在所述转轴上的叶片一，所述转轴一垂直设置于所述圆形基座的轴心处，顶部与所述扭矩传感器可拆卸连接，所述叶片一的高度为h1；以及，

与所述容器二配套设置的扇叶型转子二，包括转轴二和若干固结在所述转轴上的叶片二，所述转轴二垂直设置于所述圆形基座的轴心处，顶部与所述扭矩传感器可拆卸连接，所述叶片二的高度为h2；

其中，所述容器一与所述圆形基座固定连接时，所述扇叶型转子一的叶片一设置于所述容器一中，转轴一顶部穿过所述透明盖板的轴孔并与所述扭矩传感器固定连接；所述容器二与所述圆形基座固定连接时，所述扇叶型转子二的叶片二设置于所述容器二中，转轴二顶部穿过所述透明盖板的轴孔并与所述扭矩传感器固定连接。

优选为，所述电机位于所述底座内，并通过传动轴与所述圆形基座的轴心处固定连接。

优选为，所述支撑架包括3个竖杆，与所述竖杆固定连接的3个横杆，以及位于所述透明盖板轴孔的正上方且与所述横杆的另一端固结的托盘；所述托盘上设置有供所述转轴一、转轴二穿过的通孔，所述扭矩传感器固定在所述托盘上。

优选为，所述横杆与所述竖杆的固定方式可采用如下其一：

a.所述横杆通过管箍固定在所述竖杆上。

b.所述竖杆上设置有若干螺栓孔，所述横杆的一端设置有内螺纹，所述横杆通过穿过所述螺栓孔的螺栓固定在所述竖杆上。

优选为，所述容器一、容器二的顶部设置有外螺纹，所述透明盖板设置有内螺纹，所述透明盖板与所述容器一、容器二的顶部螺纹连接。

优选为，所述透明盖板的上表面由圆心沿半径方向设置有刻度尺。

优选为，所述容器一、容器二与所述圆形基座之间设置有用于防止混凝土渗出的橡胶圈。

优选为，所述圆形基座采用金属材质，且所述凹槽内做抛光处理。

相应地，本发明还提供了一种测定低流态混凝土可泵性的装置的方法，包括如下步骤：

s1.将扇叶型转子一、容器一分别与扭矩传感器和圆形基座固定连接，所述容器一高度为h1、内径为r0，将新拌混凝土灌注至所述容器一内，盖上透明盖板；

s2.启动电机，以一定转速n驱动所述圆形基座及容器一旋转，所述容器一的角速度为ω＝2πn，管壁处的线速度为v0＝ωro＝2πnro；

s3.至混凝土旋转稳定后，靠近容器一内壁的混凝土旋转，靠近容器一中心区域的混凝土不旋转，转速vp＝0；测量不旋转区域的半径rp1，并由扭矩传感器读取扇叶型转子一所承受反作用扭矩t1；

s4.拆下所述扇叶型转子一、容器一，将扇叶型转子二、容器二分别与扭矩传感器和圆形基座固定连接，所述容器二高度为h2、内径为r0，将新拌混凝土灌注至所述容器二内，盖上透明盖板；

s5.启动电机，以一定转速n驱动所述圆形基座及容器二旋转，所述容器二的角速度为ω＝2πn，管壁处的线速度为v0＝ωro＝2πnro；

s6.至混凝土旋转稳定后，靠近容器二内壁的混凝土旋转，靠近容器二中心区域的混凝土不旋转，转速vp＝0；测量不旋转区域的半径rp2，并由扭矩传感器读取扇叶型转子二所承受反作用扭矩t2；

s7.将容器一旋转而扇叶型转子一不旋转，等价为容器一不旋转而扇叶型转子一旋转，将容器二旋转而扇叶型转子二不旋转，等价为容器二不旋转而扇叶型转子二旋转，从而模拟混凝土泵送工况，则容器一、容器二中旋转区域的混凝土等价为混凝土泵送中的润滑层，不旋转区域的混凝土等价为混凝土泵送中的栓塞流；等价后，栓塞流半径取为rp＝(rp1+rp2)/2，栓塞流区域的流速v'p＝v0＝2πnro，润滑层区域的内径为rp、外径为r0，且rp处流速为v'p、r0处流速为v'0＝vp＝0，并近似假设润滑层的流速与半径之间为线性关系；由栓塞流区域混凝土流量q1及润滑层区域混凝土流量q2可得出混凝土泵送流量q，具体参见公式一；其中，

s8.假设等价泵管微元底部压强为p+dp、顶部压强为p，由平衡关系可得出公式二，根据混凝土泵送中泵管实际长度l，以及容器一、容器二的高度差(h1-h2)、相同转速n时的扭矩的差值(t1-t2)，并结合公式二可得出混凝土克服摩擦所致泵送压力损失ps的计算公式三，其中，

其中，dp为压力损失的微分，τo为容器内壁受到的剪切应力，dl为容器长度的微分；

s9.重复步骤s2和步骤s3，改变转数n，并重新测量扭矩t1和不旋转区域的半径rp1，重复步骤s5和步骤s6，测定与该转数对应的扭矩t2和不旋转区域的半径rp2，由公式一和公式三计算出相应多组混凝土泵送压力损失ps、泵送流量q的关系，绘制(t2-t2)～n曲线、及ps～q曲线，并制定泵送施工方案。

优选为，对于低流态混凝土，rp1≈r0、rp2≈r0，基于此，

步骤s2简化为，至混凝土旋转稳定后，由扭矩传感器读取扇叶型转子一所承受反作用扭矩t1；步骤s6简化为，至混凝土旋转稳定后，由扭矩传感器读取扇叶型转子二所承受反作用扭矩t2；步骤s3中，公式一简化为：q≈q1＝πrp²v0≈2π²nr0³。

本发明由于采用以上技术方案，使之与现有技术相比，具有以下的优点和积极效果：

(1)本发明提供的测定低流态混凝土可泵性的装置，可以模拟混凝土泵送中的栓塞流和润滑层。通过设置两套容器及扇叶型转子，通过(t1-t2)，消除待测混凝土与透明盖板、圆形基座之间摩擦力对测量结果的影响，从而使(t1-t2)～n曲线、ps～q曲线更接近与实际泵送工况，能更好地指导泵送施工方案制定。

(2)本发明提供的测定低流态混凝土可泵性的方法，分别将新拌混凝土灌注至高度不同的容器一、容器二中，并启动电机以转数n旋转，然后测量容器一中混凝土分界面的半径和扭矩传感器的扭矩值，以及容器二中混凝土分界面的半径和扭矩传感器的扭矩值，从而消除容器一、容器二边界摩擦力对结果的影响，再等价为混凝土泵送工况下的栓塞流与润滑层，然后计算混凝土的泵送流量和压力损失，从而将扭矩、转数关系(即：(t1-t2)～n)转化为泵送流量、压力损失关系(ps～q)，为混凝土泵送施工提供科学依据，该方法操作方便、计算简单，且结果更贴近工程实际。

附图说明

图1为本发明一实施例中的测定低流态混凝土可泵性的装置的结构示意图；

图2为本发明另一实施例中的容器旋转示意图；

图3为本发明另一实施例中的混凝土的流场参数示意图；

图4为本发明另一实施例中的等价后的混凝土的流场参数示意图；

图5为本发明另一实施例中的等价后的混凝土的压强平衡关系示意图。

图中标号如下：

1-底座；2-圆形基座；3-电机；4-支撑架；4a-竖杆；4b-横杆；4c-托盘；5-扭矩传感器；6-容器一；7-扇叶型转子一；7a-转轴一；7b-叶片一；8-透明盖板；9-容器二；10-扇叶型转子二；10a-转轴二；10b-叶片二。

具体实施方式

以下结合附图和具体实施例对本发明提供的测定低流态混凝土可泵性的装置与方法作进一步详细说明。结合下面说明和权利要求书，本发明的优点和特征将更清楚。需说明的是，附图均采用非常简化的形式且均使用非精准的比例，仅用以方便、明晰地辅助说明本发明实施例的目的。

本发明是为了测定低流态混凝土可泵性，对于低流态混凝土，由于配制方法的不同，新拌混凝土的流动性质差别很大，通常低流态混凝土坍落度一般在150mm以内。在低流态混凝土泵送中，混凝土主体部分以“栓塞流(plugflow)”的形式运动，剪切流动集中在靠近管壁处很薄(厚度约2mm)的“润滑层(lubricationlayer)”中。

实施例一

请参阅图1所示，本实施例提供的一种测定低流态混凝土可泵性的装置，包括底座1、圆形基座2、电机3、支撑架4、扭矩传感器5、容器一6、扇叶型转子一7、透明盖板8、容器二9、扇叶型转子二10。

如图1所示，底座1用于固定圆形基座2和支撑架4。

圆形基座2设置于底座1上，并可沿轴心处旋转，中部设置有凹槽，所述凹槽中设置有内螺纹。电机3与圆形基座2连接，并能够驱动所述圆形基座2旋转。作为举例，底座1上设置有容纳电机3的腔体，电机3位于所述底座1的腔体内，并通过传动轴与所述圆形基座2的轴心处固定连接。

支撑架4包括竖杆4a和横杆4b，所述竖杆4a的底部支撑于所述圆形基座2外侧的所述底座1上；所述横杆4b位于所述圆形基座2的正上方，且水平固定在所述竖杆4a上。优选为，所述支撑架4包括3个竖杆4a，3个竖杆4a可以等角度分布于同一个圆周上，还包括分别与所述竖杆4a固定连接的3个横杆4b，以及一个托盘4c，其中，托盘4c位于圆形基座2的正上方，横杆4b的一端固定在竖杆4a上，另一端与托盘4c固定连接，3个横杆4b构成三叉型结构，托盘4c位于交汇点上，托盘4c上设置有轴孔。

扭矩传感器5，固定于所述横杆4b上，与所述圆形基座2同轴心。在支撑架4设置有托盘4c时，扭矩传感器5固定在托盘4c上。

如图1所示，该装置还包括两套测量容器和扇叶型转子，分别为容器一6和扇叶型转子一7，容器二9和扇叶型转子二10。其中，容器一6、容器二9用于盛放待测混凝土，采用泵管内层样品制成，横断面相同，高度分别为h1和h2，且h1＞h2，底部设置有与所述圆形基座2内螺纹相匹配的外螺纹。扇叶型转子一7与容器一6配套设置，包括转轴一7a和若干固结在转轴一7a上的叶片一7b，所述转轴一7a垂直设置于所述圆形基座2的轴心处，顶部与所述扭矩传感器5可拆卸连接，所述叶片一7b的高度为h1。扇叶型转子二10与所述容器二9配套设置，包括转轴二10a和若干固结在转轴二10a上的叶片二10b，所述转轴二10a垂直设置于所述圆形基座2的轴心处，顶部与所述扭矩传感器5可拆卸连接，所述叶片二7b的高度为h2。作为举例，容器一和容器二的典型半径为50mm-75mm，典型高度h1为150mm-300mm。、h2为50mm-150mm，可取h1＝2h2。

其中，透明盖板8，与所述容器一6、容器二9顶部可拆卸连接，轴心处设置有轴孔。

当所述容器一6与所述圆形基座2固定连接时，所述扇叶型转子一7的叶片一7b设置于所述容器一6中，转轴一7a顶部穿过所述透明盖板8的轴孔并与所述扭矩传感器5固定连接；所述容器二9与所述圆形基座2固定连接时，所述扇叶型转子二10的叶片二10b设置于所述容器二9中，转轴二10a顶部穿过所述透明盖板8的轴孔并与所述扭矩传感器5固定连接。

测量的扭矩t会受到容器上下表面边界效应的影响，也就是受到待测混凝土与透明盖板8、圆形基座2之间摩擦力的影响，使得实验结果与实际泵送工况存在误差。本发明提供的测定低流态混凝土可泵性的装置，通过设置两套容器及扇叶型转子，采用扭矩差(t1-t2)、容器一6和容器二9高度差(h1-h2)，消除待测混凝土与透明盖板8、圆形基座2之间摩擦力对测量结果的影响，从而使(t1-t2)～n曲线、ps～q曲线更接近与实际泵送工况，能更好地指导泵送施工方案制定。

为了防止待测混凝土旋转过程中从容器一6、容器二9的顶部溢出，优选为，容器一6、容器二9的顶部设置有外螺纹，所述透明盖板8顶部设置有外檐，外檐上设置有内螺纹，所述透明盖板8与所述容器一6、容器二9的顶部螺纹连接。进一步，为了便于观测待测混凝土不旋转半径，优选为，所述透明盖板8的上表面由圆心沿半径方向设置有刻度尺。

为了增加容器一6、容器二9与圆形基座2之间的密封效果，防止待测混凝土旋转过程中从容器一6、容器二9的底部溢出，优选为，所述容器一6、容器二9与所述圆形基座之间设置有用于防止混凝土渗出的橡胶圈。

在容器一6、容器二9旋转过程中，为了降低待测混凝土与圆形基座2之间摩擦力对结果产生的影响程度，优选为，圆形基座2采用金属材质，且所述凹槽内做抛光处理。为了降低待测混凝土与透明盖板8之间摩擦力对结果产生的影响程度，透明盖板8具有光洁表面的pvc塑料。进一步，可以在圆形基座2凹槽内、透明盖板8下表面涂抹润滑剂或脱模剂，从而减少与混凝土之间的摩擦力，降低对测量结果的影响。

优选为，支撑架4的横杆4b可以沿竖杆4a上下滑动并固定，从而改变横杆4b与圆形基座2之间的距离，使支撑架4能够快速匹配扇叶型转子一7和扇叶型转子二10的高度。作为举例，所述横杆4b与所述竖杆4a的固定方式为，所述横杆4b通过管箍固定在所述竖杆4a上；还可以为，所述竖杆4a上设置有若干螺栓孔，所述横杆4b的一端设置有内螺纹，所述横杆4b通过穿过所述螺栓孔的螺栓固定在所述竖杆4a上。

本发明提供的测定低流态混凝土可泵性的装置，用容器一6(或容器二9)盛放待测混凝土，通过电机3带动圆形基座2、容器一6(或容器二9)旋转，在容器一6(或容器二9)内壁摩擦力作用下，紧贴容器一6(或容器二9)内壁的混凝土将与之同步旋转，在混凝土粘滞力的带动下，靠近容器一6(或容器二9)内壁的一定厚度的混凝土也将旋转，由于混凝土的粘滞力较小且扇叶型转子一7(或扇叶型转子二10)对混凝土的转动形成阻碍，仅有薄薄的一层混凝土转动，旋转的混凝土层相当于混凝土泵送中的润滑层，靠近容器一6(或容器二9)中心不旋转的混凝土层相当于混凝土泵送中的栓塞流，因此该装置可以模拟混凝土泵送中的栓塞流和润滑层。本发明中，容器一6和容器二9直接由泵管内层样品制成，可以使测量结果更加精确。本发明提供的测定低流态混凝土可泵性的装置，通过设置两套容器及扇叶型转子，通过扭矩差(t1-t2)、容器一6和容器二9高度差(h1-h2)，消除待测混凝土与透明盖板8、圆形基座2之间摩擦力对测量结果的影响，从而使(t1-t2)～n曲线、ps～q曲线更接近与实际泵送工况，能更好地指导泵送施工方案制定。本发明提供的测定低流态混凝土可泵性的装置结构简单、操作方便，且能较好模拟混凝土泵送工况中的润滑层、栓塞流，并测量需要的扭矩、栓塞流半径等参数，且装置设计科学合理，能消除边界摩擦力对实验结果的影响，使实验结果更贴近实际泵送工况。

实施例二

本实施例提供了一种实施例一中的装置测定低流态混凝土可泵性的方法，下面结合图1至图5对该方法作进一步说明。该方法具体包括如下步骤：

s1.如图1所示，将扇叶型转子一7、容器一6分别与扭矩传感器5和圆形基座2固定连接，所述容器一6高度为h1、内径为r0，将新拌混凝土灌注至所述容器一6内，盖上透明盖板8。

s2.结合图1和图2所示，启动电机3，以一定转速n驱动所述圆形基座2及容器一6旋转，所述容器一6的角速度为ω＝2πn，管壁处的线速度为v0＝ωro＝2πnro。

s3.如图3所示，至混凝土旋转稳定后，靠近容器一6内壁的混凝土旋转，靠近容器一6中心区域的混凝土不旋转，转速vp＝0；测量不旋转区域的半径rp1(图中为rp)，并由扭矩传感器5读取扇叶型转子一7所承受反作用扭矩t1。在容器一6内壁摩擦力作用下，紧贴容器一6内壁的混凝土将随之同步旋转，线速度v0＝ωro＝2πnro，在混凝土粘滞力的带动下，靠近容器一6内壁的一定厚度的混凝土也将旋转，由于混凝土的粘滞力较小且扇叶型转子一7对混凝土的转动形成阻碍，仅有薄薄的一层混凝土转动，靠近容器一6中心区域的混凝土不旋转，即转速vp＝0。旋转区域的混凝土的线速度由容器一6内壁处(半径r0处)的v0＝ωro＝2πnro逐渐减小至vp＝0(半径rp1处)。

s4.参见图1，拆下所述扇叶型转子一7、容器一6，将扇叶型转子二10、容器二9分别与扭矩传感器5和圆形基座2固定连接，所述容器二9高度为h2、内径为r0，将新拌混凝土灌注至所述容器二9内，盖上透明盖板8。

s5.启动电机3，以一定转速n驱动所述圆形基座2及容器二9旋转，所述容器二9的角速度为ω＝2πn，管壁处的线速度为v0＝ωro＝2πnro。

s6.至混凝土旋转稳定后，靠近容器二9内壁的混凝土旋转，靠近容器二9中心区域的混凝土不旋转，转速vp＝0；测量不旋转区域的半径rp2，并由扭矩传感器5读取扇叶型转子二10所承受反作用扭矩t2。

s7.结合图3和图4所示，将容器一6旋转而扇叶型转子一7不旋转，等价为容器一6不旋转而扇叶型转子一7旋转，将容器二9旋转而扇叶型转子二10不旋转，等价为容器二9不旋转而扇叶型转子二10旋转，从而模拟混凝土泵送工况，则容器一6、容器二9中旋转区域的混凝土等价为混凝土泵送中的润滑层，不旋转区域的混凝土等价为混凝土泵送中的栓塞流；等价后，栓塞流半径取为rp＝(rp1+rp2)/2，栓塞流区域的流速v'p＝v0＝2πnro，润滑层区域的内径为rp、外径为r0，且rp处流速为v'p、r0处流速为v'0＝vp＝0，并近似假设润滑层的流速与半径之间为线性关系；由栓塞流区域混凝土流量q1及润滑层区域混凝土流量q2可得出混凝土泵送流量q，具体参见公式一；其中，

图3中为等价前的混凝土流场参数示意图，图4为等价后的的混凝土流场参数示意图。如图4中所示，等价后的栓塞流(图4中灰色区域)区域的混凝土流速v'p＝v0＝2πnro；润滑层区域(rp至r0之间的圆环区域)的流速由v'p逐渐减小至v'0＝vp＝0。假设润滑层的流速与半径之间为线性关系，则可推导出由流速和面积可推导出栓塞流区域混凝土流量q1＝πrp²v0，并可推导出润滑层区域混凝土流量从而推导出泵送流量q＝q1+q2。需要说明的是，润滑层的流速随半径变化曲线为抛物线，为计算方便简化为直线，该简化对结果影响很小。在理想状态下，rp1＝rp2＝rp，在测量中取rp＝(rp1+rp2)/2。

s8.如图5所示，假设等价泵管微元底部压强为p+dp、顶部压强为p，由平衡关系可得出公式二，根据混凝土泵送中泵管实际长度l，以及容器一6、容器二9的高度差(h1-h2)、相同转速n时的扭矩的差值(t1-t2)，并结合公式二可得出混凝土克服摩擦所致泵送压力损失ps的计算公式三，其中，

其中，dp为压力损失的微分，τo为容器内壁受到的剪切应力，dl为容器长度的微分。

容器内壁处的扭矩为t，可以导出等价后泵管内壁的剪切应力为长度为dl的内壁上受到的剪切力f＝2πro·τo·dl，从而得出压力损失为了消除容器边界摩擦力的影响，用容器一6与容器二9的高度差(h1-h2)代替公式中的h，用扇叶型转子一7和扇叶型转子二10的扭矩差(t1-t2)代替公式中的t，从而得出

s9.重复步骤s2和步骤s3，改变转数n，并重新测量扭矩t1和不旋转区域的半径rp1，重复步骤s5和步骤s6，测定与该转数对应的扭矩t2和不旋转区域的半径rp2，由公式一和公式三计算出相应多组混凝土泵送压力损失ps、泵送流量q的关系，绘制(t2-t2)～n曲线、及ps～q曲线，并制定泵送施工方案。

在利用容器一6和扇叶型转子一7测量时，需要记录具体的转数n，并需要测量容器二9、扇叶型转子二10在该转数下的扭矩t2和不旋转区域的半径rp2。因此每一个转数n，都对应着一组t1、t2、rp1、rp2。

对于低流态混凝土，润滑层的厚度约为2mm，远小于容器一6、容器二9的内径r0(典型半径为50mm-75mm)，因此，rp1≈r0、rp2≈r0，基于此，优选的方案为：

步骤s2简化为，至混凝土旋转稳定后，由扭矩传感器5读取扇叶型转子一7所承受反作用扭矩t1；

步骤s6简化为，至混凝土旋转稳定后，由扭矩传感器5读取扇叶型转子二10所承受反作用扭矩t2；

步骤s3中，由于润滑层区域很薄，对泵管中混凝土流量影响较小，可忽略润滑层区域混凝土流量q2，同时取rp＝ro，从而将公式一简化为：q≈q1＝πrp²v0＝πrp²·2πnro≈2π²nr0³。

综上所述，本发明提供的测定低流态混凝土可泵性的方法，分别将新拌混凝土灌注至高度不同的容器一6、容器二9中，并启动电机3以转数n旋转，然后测量容器一6中混凝土分界面的半径和扭矩传感器5的扭矩值，以及容器二9中混凝土分界面的半径和扭矩传感器5的扭矩值，从而消除容器一6、容器二9边界摩擦力对结果的影响，再等价为混凝土泵送工况下的栓塞流与润滑层，然后计算混凝土的泵送流量和压力损失，从而将扭矩、转数关系(即：(t1-t2)～n)转化为泵送流量、压力损失关系(ps～q)，并通过泵送压力损失-泵送流量曲线为混凝土泵送施工提供科学依据，该方法操作方便、计算简单，且结果更贴近工程实际。

以上所述实施例的各技术特征可以进行任意的组合，为使描述简洁，未对上述实施例中的各个技术特征所有可能的组合都进行描述，然而，只要这些技术特征的组合不存在矛盾，都应当认为是本说明书记载的范围。

以上所述实施例仅表达了本发明的几种实施方式，其描述较为具体和详细，但并不能因此而理解为对发明专利范围的限制。应当指出的是，对于本领域的普通技术人员来说，在不脱离本发明构思的前提下，还可以做出若干变形和改进，这些都属于本发明的保护范围。因此，本发明专利的保护范围应以所附权利要求为准。