非端部接触式少片斜线型主副簧复合刚度的验算方法
【专利摘要】本发明涉及非端部接触式少片斜线型主副簧复合刚度的验算方法，属于悬架钢板弹簧技术领域。本发明可根据各片主簧和副簧的结构参数及弹性模量，对非端部接触式少片斜线型变截面主副簧的复合刚度进行验算。通过实例及仿真验证可知，该发明所提供的非端部接触式少片斜线型变截面主副簧复合刚度的验算方法是正确的，可得到准确可靠的主副簧复合刚度验算值，为非端部接触式少片斜线型变截面主副簧的复合刚度提供了可靠的验算方法，利用该方法提高非端部接触式少片斜线型变截面主副簧的设计水平、产品质量和性能，确保复合刚度满足悬架系统设计要求，提高车辆行驶平顺性；同时，还可降低设计及试验费用，加快产品开发速度。
【专利说明】
非端部接触式少片斜线型主副簧复合刚度的验算方法
技术领域
[0001] 本发明涉及车辆悬架钢板弹簧，特别是非端部接触式少片斜线型主副簧复合刚度 的验算方法。
【背景技术】
[0002] 对于少片变截面钢板弹簧，为了满足变刚度的要求，通常将其设计为主副簧，并通 过主副簧间隙，确保在大于一定载荷之后，主副簧接触而一起共同工作，满足车辆悬架在不 同载荷情况下对钢板弹簧刚度的设计要求。由于少片变截面主簧的第1片其受力复杂，不仅 承受垂向载荷，同时还承受扭转载荷和纵向载荷，因此，实际所设计的第1片主簧的端部平 直段的厚度，通常比其他各片主簧的要偏厚一些，即在实际设计和生产中，大都采用端部非 等构的少片变截面钢板弹簧。目前少片变截面钢板弹簧主要有两种类型，一种是抛物线型， 另外一种是斜线型，其中，抛物线型的应力为等应力，其应力载荷比斜线型的更加合理。然 而，由于抛物线型变截面钢板弹簧的加工工艺复杂，需要的加工设备昂贵，而斜线型变截面 钢板的加工工艺简单，只需要简单的设备便可加工，因此，在满足刚度和强度的条件下，可 采用斜线型的变截面钢板弹簧。对于少片斜线型变截面主副簧，为了满足不同复合刚度的 设计要求，通常采用不同的副簧长度，即副簧与主簧的接触位置也不相同，因此，根据副簧 与主簧的接触位置可分为端部平直段接触和在斜线段接触的主副簧，即端部接触式和非端 部接触式，其中，在相同副簧根部厚度情况下，非端部接触式少片斜线型变截面主副簧的复 合刚度，比端部接触式的要小。复合刚度的大小对车辆行驶平顺性具有重要影响，因此，必 须对所设计的非端部接触式少片斜线型变截面主副簧的复合刚度进行验算，以确保满足车 辆悬架刚度的设计要求。据所查阅资料可知，由于非端部接触式少片斜线型变截面主副簧 的主簧端部平直段非等构，且当载荷大于副簧起作用载荷主副簧接触之后，主簧和副簧的 变形和内力均存有耦合，因此，各片主簧和副簧的端点力及变形的分析计算非常复杂，目前 国内外一直未给出精确的非端部接触式少片斜线型变截面主副簧复合刚度的解析验算方 法。因此，必须建立一种精确、可靠的非端部接触式少片斜线型变截面主副簧复合刚度的验 算方法，满足车辆行业快速发展及对悬架钢板弹簧精确设计的要求，提高少片变截面钢板 弹簧的设计水平、产品质量和性能，确保复合刚度满足车辆悬架设计要求，提高车辆行驶平 顺性;同时，降低设计及试验费用，加快产品开发速度。
【发明内容】
[0003] 针对上述现有技术中存在的缺陷，本发明所要解决的技术问题是提供一种简便、 可靠的非端部接触式少片斜线型主副簧复合刚度的验算方法，其验算流程图，如图1所示。 非端部接触式少片斜线型变截面主副簧的一半对称结构示意图，如图2所示，包括:主簧1， 根部垫片2,副簧3,端部垫片4,主簧1和副簧3的各片斜线型变截面钢板弹簧是由根部平直 段、斜线段、端部平直段三段构成；主簧1的各片根部平直段之间、副簧3的各片根部平直段 之间及主簧1与副簧3的之间设置有根部垫片2,主簧1的各片端部平直段之间设置有端部垫 片4,端部垫片4的材料为碳纤维复合材料，以防止工作时产生摩擦噪声。其中，各片主簧的 宽度为b，一半长度为Lm，弹性模量为E，安装间距的一半为13,斜线段的根部到主簧端点的距 离为1 2M=LM-13,主簧片数为m，各片主簧的根部平直段的厚度为h2M;各片主簧的端部平直段 非等构，即第1片主簧的端部平直段的厚度和长度，大于其他各片主簧的端部平直段的厚度 和长度，各片主簧的端部平直段的厚度为hu，端部平直段的长度lu，各片主簧的斜线段的 厚度比为βi = hli/h2M，i = l，2，···，m。各片副簧的宽度为b，一半长度为LA，弹性模量为E，安装 间距的一半13,斜线段的根部到副簧端点的距离1 2A = La-13;副簧片数为n，各片副簧的根部 平直段的厚度h2A，第j片副簧的端部平直段的厚度h Alj，第j片副簧的端部平直段的长度可表 示为lAij，第j片副簧的斜线段的厚度比为0Aj = hAij/h2A，其中，j = l，2,…，n。副簧的一半长 度La小于主簧的一半长度Lm，副簧触点与主簧端点的水平距离为1〇 = Lm-LA;主副簧间隙为δ， 当载荷大于副簧起作用载荷时，副簧触点与主簧斜线段内某点相接触;主副簧的复合刚度 与主副簧的各片结构参数有关，在各片主簧和副簧的结构参数及弹性模量给定情况下，对 非端部接触式少片斜线型变截面主副簧的复合刚度进行验算。
[0004] 为解决上述技术问题，本发明所提供的非端部接触式少片斜线型主副簧复合刚度 的验算方法，其特征在于采用以下验算步骤：
[0005] (1)端点受力情况下的各片斜线型变截面主簧的端点变形系数Gx-Dl计算：
[0006] 根据少片斜线型变截面主簧的一半长度Lm，宽度b，安装间距的一半13,斜线段的根 部到主簧端点的距离1 2M=Lm-13,弹性模量E，主簧片数m，第i片主簧的斜线段的厚度比&，其 中，i = l，2,…，m，对端点受力情况下的各片主簧的端点变形系数Gx-Dl?行计算，即
[0008] (2)端点受力情况下的第m片主簧在斜线段与副簧接触点处的变形系数GX- BC的计 算：
[0009] 根据少片斜线型变截面主簧的一半长度Lm，宽度b，安装间距的一半13,斜线段的根 部到主簧端点的距离1 2M=Lm-13,弹性模量E，第m片主簧的斜线段的厚度比，副簧触点与主 簧端点的水平距离1〇,对端点受力情况下的第m片主簧在斜线段与副簧接触点处的变形系 数G xi进行计算，SP
[0011] (3)主副簧接触点受力情况下的第m片主簧的端点变形系数Gx-Dpm计算：
[0012]根据少片斜线型变截面主簧的一半长度Lm，宽度b，安装间距的一半13,斜线段的根 部到主簧端点的距离12M=Lm-13,弹性模量E，第m片主簧的斜线段的厚度比，副簧触点与主 簧端点的水平距离1〇,对主副簧接触点处受力情况下的第m片主簧的端点变形系数 行计算，即
[0014] (4)主副簧接触点受力情况下的第m片主簧在斜线段与副簧接触点处的变形系数 Gx-BCp计算：
[0015] 根据少片斜线型变截面主簧的一半长度Lm，宽度b，安装间距的一半13,斜线段的根 部到主簧端点的距离1 2M=Lm-13,弹性模量E，第m片主簧的斜线段的厚度比，副簧触点到主 簧端点的水平距离1〇,对主副簧接触点受力情况下的第m片主簧在斜线段与副簧接触点处 的变形系数G x-_进行计算，SP
[0016]
[0017] (5)n片叠加副簧的总端点变形系数Gx-DAT计算：
[0018] 根据少片斜线型变截面副簧的一半长度La，宽度b，安装间距的一半13,斜线段的根 部到副簧端点的距离1 2A=La-13,弹性模量E，副簧片数n，第j片副簧的斜线段的厚度比㈨， 其中，_]_ = 1，2，"_，11，对11片叠加副簧的总端点变形系数6\^?进行计算，即
[0020]式中，Gx-DA伪第j片副簧的端点变形系数，即
[0022] (6)非端部接触式少片斜线型变截面主副簧的复合刚度Kmat验算：
[0023] 根据主簧片数m，各片主簧的根部平直段的厚度h2M，各片副簧的根部平直段的厚度 h2A，步骤⑴中计算得到的Gx-Di，步骤(2)中计算得到的GX-BC，步骤(3 )中计算得到的Gx-Dpm，步 骤(4)中计算得到的Gx-BCp，及步骤(5)中计算所得到的G X-DAT，对非端部接触式少片斜线型变 截面主副簧的复合刚度Kmat进行验算，即
[0025]本发明比现有技术具有的优点
[0026]因为非端部接触式少片斜线型变截面主副簧的主簧端部平直段非等构，且副簧长 度小于主簧长度，当载荷大于副簧起作用载荷后，副簧触点与主簧斜线段内某地相接触，主 簧和副簧的变形和内力均存有耦合，各片主簧和副簧的端点力及变形的分析计算非常复 杂，目前国内外一直未给出精确的非端部接触式少片斜线型变截面主副簧复合刚度的解析 验算方法。本发明可根据非端部接触式少片斜线型变截面主副簧的各片主簧和副簧的结构 参数及弹性模量，对非端部接触式少片斜线型变截面主副簧的复合刚度进行验算。通过实 例及仿真验证可知，该发明所提供的非端部接触式少片斜线型变截面主副簧复合刚度的验 算方法是正确的，在各片主簧和副簧的结构参数及弹性模量给定情况下，可得到准确可靠 的主副簧复合刚度验算值，为非端部接触式少片斜线型变截面主副簧的复合刚度验算提供 了可靠的验算方法。利用该方法可提高非端部接触式少片斜线型变截面主副簧的设计水 平、产品质量和性能，确保主副簧的复合刚度满足悬架系统设计要求，提高车辆行驶平顺 性;同时，还可降低设计及试验费用，加快产品开发速度。
【附图说明】
[0027] 为了更好地理解本发明，下面结合附图做进一步的说明。
[0028] 图1是非端部接触式少片斜线型变截面主副簧的复合刚度验算的流程图；
[0029] 图2是非端部接触式少片斜线型变截面主副簧的一半对称结构示意图；
[0030]图3是实施例一的非端部接触式少片斜线型变截面主副簧的变形仿真云图；
[0031 ]图4是实施例二的非端部接触式少片斜线型变截面主副簧的变形仿真云图。 具体实施方案
[0032] 下面通过实施例对本发明作进一步详细说明。
[0033] 实施例一:某非端部接触式少片斜线型变截面主副簧，其中，各片主簧的一半长度 LM=575mm，宽度b = 60mm，弹性模量E = 200GPa，安装间距的一半l3 = 55mm，斜线段的根部到 主簧端点的距离l2M = LM-l3 = 520mm;主簧片数m = 2，各片主簧的根部平直段的厚度h2M = 11mm，第1片主簧和第2片主簧的端部平直段的厚度分别为hn = 7mm和hi2 = 6mm，第1片主簧 和第2片主簧的斜线段的厚度比分别为0i = hii/h2M=O.64和& = 1112/1^=0.55。副簧的一半 长度La=3 7 5mm，g橫斜线段的根部到副簧端点的距离12 a=La- 13 = 3 20mm，g橫片数η = 1，该 片副簧的根部平直段的厚度h2A=14mm，端部平直段的厚度hA11 = 8mm，副簧的斜线段的厚度 比0Ai = hAii/h2A=O .57。副簧触点与主簧端点的水平距离l〇 = LM-LA=200mm，当载荷大于副 簧起作用载荷时，副簧触点与主簧斜线段内某点想接触，对该非端部接触式少片斜线型变 截面主副簧的复合刚度进行验算。
[0034] 本发明实例所提供的非端部接触式少片斜线型主副簧复合刚度的验算方法，其验 算流程如图1所示，具体验算步骤如下：
[0035] (1)端点受力情况下的各片斜线型变截面主簧的端点变形系数Gx-Dl计算：
[0036]根据少片斜线型变截面主簧的一半长度LM=575mm，宽度b = 60mm，弹性模量E = 200GPa，主簧斜线段的根部到主簧端点的距离l2M = 520mm，主簧片数m = 2,其中，第1片主簧 的斜线段的厚度比fo = 〇.64,第2片主簧的斜线段的厚度比β2 = 0.55,对端点受力情况下的 第1片主簧和第2片主簧的端点变形系数Gx-D1、G x-D2分别进行计算，即 [0037]
[0038]
[0039] (2)端点受力情况下的第m片主簧在斜线段与副簧接触点处的变形系数GX- BC计算：
[0040] 根据少片斜线型变截面主簧的一半长度LM=575mm，宽度b = 60mm，弹性模量E = 200GPa，安装间距的一半13 = 55mm，斜线段的根部到主簧端点的距离l2M=520mm，主簧片数m =2,其中，第2片主簧的斜线段的厚度比β2 = 0.55,副簧触点与主簧端点的水平距离1〇 = 200mm，对端点受力情况下的第2片主簧在斜线段与副簧接触点处的变形系数Gx-BC进行计 算，即
[0041]
[0042] (3)主副簧接触点受力情况下的第m片主簧的端点变形系数Gx-Dp2计算：
[0043] 根据少片斜线型变截面主簧的一半长度LM=575mm，宽度b = 60mm，弹性模量E = 200GPa，主簧斜线段的根部到主簧端点的距离l2M = 520mm，主簧片数m = 2,其中，第2片主簧 的斜线段的厚度比02 = 0.55，g[J簧触点与主簧端点的水平距离1 0 = 200mm，对主副簧接触点 受力情况下的第2片主簧的端点变形系数6^[)2进行计算，即
[0045] (4)主副簧接触点受力情况下的第m片主簧在斜线段与副簧接触点处的变形系数 Gx-BCp计算：
[0046] 根据少片斜线型变截面主簧的一半长度LM=575mm，宽度b = 60mm，弹性模量E = 200GPa，主簧斜线段的根部到弹簧端点的距离l2M = 520mm，主簧片数m = 2,其中，第2片主簧 的斜线段的厚度比02 = 0.55，g[J簧触点与主簧端点的水平距离1 0 = 200mm，对主副簧接触点 受力情况下的第2片主簧在斜线段与副簧接触点处的变形系数Gx-^进行计算，即
[0048] (5)n片叠加副簧的总端点变形系数GX-DAT计算：
[0049] 根据该少片斜线型变截面副簧的一半长度LA=375mm，副簧片数n=l，副簧的宽度 b = 60mm，弹性模量E = 200GPa，g[J簧斜线段的根部到副簧端点的距离l2A= 320mm，该片副簧 的斜线段的厚度比βΑ1 = 0.57,对端点受力情况下的η片叠加副簧的总端点变形系数GX-DAT进 行计算，即
[0051 ]式中，GX-DA^该片副簧的端点变形系数，
[0052]
[0053] (6)非端部接触式少片斜线型变截面主副簧的复合刚度Kmat验算：
[0054] 根据主簧片数m = 2，各片主簧的根部平直段厚度h2M= 11mm;副簧片数η = 1，该片副 簧的根部平直段厚度h2A = 14mm，步骤（1)中计算得到的Gx-di = 101.68mm4/N和Gx-d2 = 109 · 72mm4/N，步骤（2)中计算得到的Gx-bc = 43.24mm4/N，步骤（3)中计算得到的Gx-dP2 = 43 · 24mm4/N，步骤(4)中计算得到的Gx-bcp = 2 2 · 41 mm4/N，及步骤(5)中计算得到的Gx-dat = 27.83mm4/N，对该非端部接触式少片斜线型变截面主副簧的复合刚度Kmat进行验算，即
[0056]主副簧共同起作用之后，在主簧端点施加载荷P=1840N情况下，利用计算所得到 的复合刚度计算值Kmat = 72.36N/mm，对该少片斜线型变截面主副簧的一半对称结构的最大 变形进行验算，即
[0058] 利用ANSYS有限元仿真软件，根据该少片斜线型变截面主副簧的各片主簧和副簧 的结构参数和材料特性参数，建立一半对称结构主副簧的ANSYS仿真模型，划分网格，并在 仿真模型的根部施加固定约束，在主簧端点处施加集中载荷P=1840N，对该少片斜线型变 截面主副簧的变形进行ANSYS仿真，所得到的主副簧的变形仿真云图，如图3所示，其中，主 副簧在端点位置处的最大变形量fDSm ax = 50.50mm。
[0059] 可知，在相同载荷情况下，该主副簧最大变形的ANSYS仿真验证值fDSmax= 50.50mm， 与在刚度验算值下的最大变形fDmax = 50.86mm的相对偏差分别为0.71 %，结果表明该发明 所提供的非端部接触式少片斜线型主副簧复合刚度的验算方法是正确的，复合刚度计算值 是准确可靠的。
[0060] 实施例二:某少片非端部接触式斜线型变截面主簧的片数m=2,其中，各片主簧的 一半长度Lm = 600mm，宽度b = 60mm，弹性模量E = 200GPa，安装间距的一半13 = 60mm，主簧斜 线段的根部到弹簧端点的距离l2M=LM-l3 = 540mm;根部平直段的厚度h2M=12mm，第1片主簧 和第2片主簧的端部平直段的厚度分别为h n = 8mm和h12 = 7mm，第1片主簧和第2片主簧的斜 线段的厚度比分别为0i = hii/h2M=〇.67和02 = 1112/1?=〇.58。副簧的一半长度1^=41〇111111，副 簧斜线段的根部到副簧端点的距离]^ = 1^-13 = 35〇1111]1，|[]簧的片数11 = 1，该片副簧的根部 平直段的厚度h2A=13mm，端部平直段的厚度hAii = 8mm，g橫的斜线段的厚度比ftu = hAii/h2A =0.62;副簧与主簧斜线段内某点相接触，且接触点到主簧端点的距离1q = Lm_La= 190mm。 对该少片斜线型变截面主副簧的复合刚度进行验算。
[0061]采用与实施例一相同的设计方法和步骤，对该少片斜线型变截面钢板弹簧的主副 簧的复合刚度进行验算，具体验算步骤如下：
[0062] (1)端点受力情况下的各片斜线型变截面主簧的端点变形系数Gx-Dl计算：
[0063] 根据少片斜线型变截面主簧的一半长度LM = 600mm，宽度b = 60mm，弹性模量E = 200GPa，主簧斜线段的根部到主簧端点的距离l2M = 540mm，主簧片数m = 2,其中，第1片主簧 的斜线段的厚度比fo = 〇.67,第2片主簧的斜线段的厚度比β2 = 0.58,对端点受力情况下的 第1片主簧和第2片主簧的端点变形系数Gx-DjPG x-D2分别进行计算，即
[0066] (2)端点受力情况下的第2片主簧在斜线段与副簧接触点处的变形系数GX-BC计算：
[0067] 根据少片斜线型变截面主簧的一半长度LM = 600mm，宽度b = 60mm，弹性模量E = 200GPa，主簧的斜线段的根部到主簧端点的距离l2M=LM-l3 = 540mm，副簧触点与主簧端点 的水平距离l〇=190mm，对端点受力情况下的第2片主簧在斜线段与副簧接触点处的变形系 数G xi进行计算，SP
[0069] (3)主副簧接触点受力情况下的第m片主簧的端点变形系数Gx-Dp2计算：
[0070] 根据少片斜线型变截面主簧的一半长度LM = 600mm，宽度b = 60mm，弹性模量E = 200GPa，主簧片数m = 2,主簧斜线段的根部到弹簧端点的距离l2M = 540mm，副簧触点与主簧 端点的水平距离1〇=190_，对主副簧接触点受力情况下的第2片主簧的端点变形系数Gx- Dp2 进行计算，即
[0072] (4)主副簧接触点受力情况下的第m片主簧在斜线段与副簧接触点处的变形系数 Gx-BCp计算：
[0073] 根据少片斜线型变截面主簧的一半长度LM = 600mm，宽度b = 60mm，弹性模量E = 200GPa，主簧片数m = 2,主簧斜线段的根部到主簧端点的距离l2M = 540mm，副簧触点与主簧 端点的水平距离l〇=190mm，对主副簧接触点受力情况下的第2片主簧在斜线段与副簧接触 点处的变形系数Gx- BCp进行计算，SP
[0075] (5)n片叠加副簧的总端点变形系数Gx-DAT计算：
[0076]根据少片斜线型变截面副簧的一半长度LA = 410mm，宽度b = 60mm，弹性模量E = 200GPa，副簧片数n = l，副簧斜线段的根部到副簧端点的距离l2A=350mm，该片副簧的斜线 段的厚度比βΑ1 = 〇.62,对端点受力情况下的η片叠加副簧的总端点变形系数GX-DAT进行计 算，即
[0078] 其中，GX-DA^该片副簧的端点变形系数，
[0079]
[0080] (6)非端部接触式少片斜线型变截面主副簧的复合刚度Kmat验算：
[0081] 根据非端部接触式少片斜线型变截面主副簧的主簧片数m= 2,各片主簧的根部平 直段的厚度h2M= 12mm;副簧片数n = 1，该片副簧的根部平直段的厚度h2A= 13mm，步骤（1)中 计算得到的Gx-di = 111 · 62mm4/N和Gx-D2 = 120 · 43mm4/N，步骤（2)中计算得到的Gx-bc = 53 · 64mm4/N，步骤（3)中计算得到的Gx-dP2 = 53 · 64mm4/N，步骤（4)中计算得到的Gx-bcp = 29.58mm4/N，及步骤(5)中计算得到的Gx-DAT = 35.09mm4/N，对该非端部接触式少片斜线型变 截面主副簧的复合刚度Kmat进行验算，即
[0083]主副簧共同起作用之后，在主簧端点施加载荷P = 2000N情况下，利用计算所得到 的复合刚度计算值Kmat = 80.26N/mm，对该少片斜线型变截面主副簧的一半对称结构的最大 变形进行验算，即
[0085]利用ANSYS有限元仿真软件，根据该少片斜线型变截面钢板弹簧的主副簧结构参 数和材料特性参数，建立一半对称结构主副簧的ANSYS仿真模型，划分网格，并在仿真模型 的根部施加固定约束，在主簧一半的端点处施加集中载荷P = 2000N，对该少片斜线型变截 面钢板弹簧的主副簧的变形进行ANSYS仿真，所得到的主副簧的变形仿真云图，如图4所示， 其中，主副簧在端点位置处的最大变形量ftsmx = 49.50_。
[0086] 可知，在相同载荷情况下，该主副簧最大变形的ANSYS仿真验证值fDSmax=49.50mm， 与在刚度验算值下的最大变形fDmax = 49.84mm的相对偏差分别为0.69%，结果表明该发明 所提供的非端部接触式少片斜线型主副簧复合刚度的验算方法是正确的，复合刚度计算值 是准确可靠的。
【主权项】
1.非端部接触式少片斜线型主副簧复合刚度的验算方法，其中，少片斜线型变截面钢 板弹簧是由根部平直段、斜线段和端部平直段3段构成，各片主簧的端部平直是非等构，即 第1片主簧的端部平直段的厚度和长度，大于其他各片主簧的端部平直段的厚度和长度;副 簧长度小于主簧长度，且副簧触点与主簧斜线段内某点相接触;在各片主簧和副簧的结构 参数、弹性模量给定情况下，对非端部接触式少片斜线型变截面主副簧的复合刚度进行验 算，具体验算步骤如下： (1) 端点受力情况下的各片斜线型变截面主簧的端点变形系数Gx-Dl计算： 根据少片斜线型变截面主簧的一半长度Lm，宽度b，安装间距的一半13,斜线段的根部到 主簧端点的距离12M=Lm-13,弹性模量E，主簧片数m，第i片主簧的斜线段的厚度比&，其中，i =1，2，….m，对端点等力情况下的各片Φ箸的端点夺形系数(Vm讲行计筧，艮口(2) 端点受力情况下的第m片主簧在斜线段与副簧接触点处的变形系数Gxi的计算： 根据少片斜线型变截面主簧的一半长度Lm，宽度b，安装间距的一半13,斜线段的根部到 主簧端点的距离12M=Lm-13,弹性模量E，第m片主簧的斜线段的厚度比K，副簧触点与主簧端 点的水平距离1〇,对端点受力情况下的第m片主簧在斜线段与副簧接触点处的变形系数Gx-BC 进行计算，即(3) 主副簧接触点受力情况下的第m片主簧的端点变形系数Gx-Dpm计算： 根据少片斜线型变截面主簧的一半长度Lm，宽度b，安装间距的一半13,斜线段的根部到 主簧端点的距离12M=Lm-13,弹性模量E，第m片主簧的斜线段的厚度比K，副簧触点与主簧端 点的水平距离1〇,对主副簧接触点处受力情况下的第m片主簧的端点变形系数G x-Dpm进行计 算，即(4) 主副簧接触点受力情况下的第m片主簧在斜线段与副簧接触点处的变形系数Gx-BCp 计算： 根据少片斜线型变截面主簧的一半长度Lm，宽度b，安装间距的一半13,斜线段的根部到 主簧端点的距离12M=Lm-13,弹性模量E，第m片主簧的斜线段的厚度比K，副簧触点到主簧端 点的水平距离1〇,对主副簧接触点受力情况下的第m片主簧在斜线段与副簧接触点处的变 形系数G x-BeP进行计算，SP(5) n片叠加副簧的总端点变形系数GX-DAT计算： 根据少片斜线型变截面副簧的一半长度La，宽度b，安装间距的一半13,斜线段的根部到 副簧端点的距离12A=La-13,弹性模量E，副簧片数n，第j片副簧的斜线段的厚度比β/u，其中， j = 1，2，…，η，对η片叠加副簧的总端点变形系数Gx-dat进行计算，即式中，Gx-DAj为第j片副簧的端点变形系数，即(6) 非端部接触式少片斜线型变截面主副簧的复合刚度Kmat验算： 根据主簧片数m，各片主簧的根部平直段的厚度h2M，各片副簧的根部平直段的厚度h2A， 步骤⑴中计算得到的Gx-Dl，步骤(2)中计算得到的GX-BC，步骤(3)中计算得到的G x-Dpm，步骤 (4)中计算得到的Gx-BCp，及步骤(5)中计算所得到的GX- DAT，对非端部接触式少片斜线型变截 面主副簧的复合刚度Kmat进行验算，即
【文档编号】G06F17/50GK105868492SQ201610228734
【公开日】2016年8月17日
【申请日】2016年4月14日
【发明人】赵雷雷, 王炳超, 周长城, 于曰伟, 汪晓, 安艳, 王凤娟
【申请人】周长城